镍磷合金

摘要： 在45钢上制得石墨烯-镍磷化学复合镀层,工艺条件为:硫酸镍30 g/L,次磷酸钠25 g/L,乙酸钠15 g/L,柠檬酸钠15 g/L,乳酸25 mg/L,醋酸铅15 mg/L,石墨烯0、50、100、150、200或250 mg/L,石墨烯与聚乙烯吡咯烷酮(PVP)的质量比2∶1,pH 4.6,温度85°C,超声波功率350 W,时间2 h。利用改装的UMT-3型多用途摩擦磨损试验机在3.5%NaCl溶液中进行磨蚀实验,研究复合镀层在磨蚀过程中的开路电位变化及摩擦学性能,然后对其腐蚀磨损交互作用进行分析。结果表明:随着镀液中石墨烯添加量的增加,石墨烯-镍磷复合镀层的摩擦因数先减小后增大,石墨烯添加量为100 mg/L时制得的复合镀层耐磨蚀性能最优。在磨蚀过程中,纯磨损以及磨损与腐蚀的交互作用是导致镀层质量损失的主要原因,两者共占到镀层总质量损失的99%左右。腐蚀对磨损的促进作用非常大,占到两者交互作用的93%以上。

摘要： 为了研究酸性化学镀液中主盐硫酸镍、还原剂次亚磷酸钠浓度及pH值对化学镀镍-磷镀层热膨胀系数的影响,在增材制造SiCp/Al合金表面上化学镀镍并进行200°C退火处理,通过XRD物相分析及热机械分析进行研究。研究结果表明,在200°C退火后,硫酸镍质量浓度为25~35 g·L^(-1)区间内,镀层的热膨胀系数随硫酸镍质量浓度的增大而增大,但增加幅度不明显;在次亚磷酸钠质量浓度为20~40 g·L^(-1)区间内,镀层的热膨胀系数随次亚磷酸钠质量浓度的增高而降低;在pH为4.3~4.9时镀层热膨胀系数随着pH的增高而增高。

摘要： 为了提升景观钢结构的耐腐蚀性能,对Q345钢进行了化学镀镍处理,对比了Ni–P合金镀层和镀液中添加不同体积分数的PTFE乳液后得到的Ni–P–PTFE复合镀层的物相组成、元素成分、显微形貌和电化学腐蚀行为。结果表明,Ni–P合金镀层和Ni–P–PTFE复合镀层都主要为非晶态结构,当PTFE乳液的添加量达到5 mL/L及以上时,Ni–P–PTFE复合镀层中会出现一定量的晶态Fe_(3)C和P_(4)S_(3)。相较于Ni–P合金镀层,Ni–P–PTFE复合镀层的腐蚀电位发生正移,腐蚀电流密度减小,阻抗增大,表明Ni–P–PTFE复合镀层的耐腐蚀性能优于Ni–P合金镀层。PTFE乳液添加量为0.2 mL/L时所得Ni–P–PTFE复合镀层的耐蚀性最好,这主要与此时镀层表面较为平整、致密性较好有关。

摘要： 在化学镀镍过程中共沉积纳米二硫化钨(WS2)和六方氮化硼(h-BN)颗粒,制备了Ni-P-BN(h)-WS2复合镀层,并在400°C保护气氛中热处理1 h。利用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、摩擦磨损试验机等对镀层的成分、微观结构及摩擦学性能进行了表征。结果表明,随着镀液中WS2用量的增加,镀态镀层中WS2的含量几乎线性上升,BN的含量则先增大而后逐渐减小,表面胞状结构有变粗趋势,镀态镀层的显微硬度由620 HV降至480 HV,与Si_(3)N_(4)陶瓷球之间的摩擦因数由2.27降至1.92,耐磨性呈现先降后升的趋势。400°C热处理后,镀层发生晶化而析出Ni和Ni_(3)P结晶相。随着镀液中WS2含量的增加,镀层的显微硬度由868 HV降至687 HV,与陶瓷球的摩擦因数从1.90降至1.18,耐磨性与镀态相比显著提高。镀液中WS2含量为2.5 g/L的复合镀层热处理后拥有低的摩擦因数和磨损率,综合摩擦学性能好。

摘要： Ni-P-TiN化学复合镀层具有比Ni-P镀层更高的硬度和耐磨性,但其表面粗糙度大,与对偶件之间的摩擦因数高,应用潜力受到限制。通过在化学镀液中添加不同用量的纳米WS_(2)颗粒和固定用量的TiN颗粒,在低碳钢表面制备Ni-P-TiN-WS_(2)复合镀层。采用X射线能谱仪(EDS)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)对镀层的化学成分(质量分数)、表面形貌及微观结构进行表征,并利用球盘式摩擦磨损试验机测试复合镀层的摩擦磨损性能。结果表明:纳米WS_(2)颗粒与纳米TiN颗粒的共沉积可使镀层表面更加致密、平整。随着镀液中纳米WS_(2)用量的增加,复合镀层的硬度先减小后增大,与氮化硅陶瓷球的摩擦因数则先升后降,磨损率显著下降,耐磨性增强。镀液中纳米WS_(2)粉末的用量为2.5 g/L时复合镀层的摩擦学性能最佳。纳米WS_(2)颗粒的加入及用量优化可显著改善复合镀层的综合性能,可为发展高耐磨低摩擦因数的先进涂层提供借鉴。

摘要： 通过调整化学镀工艺,在纯铝基体上制备不同金刚石含量的镍-磷-金刚石(Ni-P-D)复合镀层,研究Ni-P-D复合镀层中金刚石的含量对镀层组织结构、形貌、硬度和摩擦磨损性能的影响,并根据镀层的摩擦磨损行为,分析Ni-P-D复合镀层耐磨性提高的原因,优化Ni-P-D复合镀层的制备方法。研究结果表明,采用聚乙二醇和硅酸钠分别作为分散剂和表面活性剂,并在镀液中添加0.2g/L的金刚石时,镀层上的金刚石分布较为均匀,得到的Ni-P-D镀层硬度值可达到769.52HV。在摩擦磨损实验中,优化工艺下获得的Ni-P-D镀层具有最低的摩擦系数(0.01)、磨损量(0.015g)和磨痕深度(4μm),因此具有较好的耐磨性。

摘要： 以氯化胆碱-尿素(ChCl-Urea)低共熔溶剂为基础液,电沉积制备Ni-P合金镀层。采用循环伏安和计时电流技术对Ni-P合金镀层的电沉积机理进行研究,使用扫描电子显微镜(SEM/EDS)和X射线衍射(XRD)对镀层的微观形貌、元素组成和物相组成进行表征,利用动电位极化曲线对镀层的耐腐蚀性能进行分析。结果表明,Ni-P合金镀层在ChCl-Urea-NiCl_(2)-NaH_(2)PO_(2)低共熔溶剂中的电沉积过程是受扩散步骤控制的不可逆过程,且成核机理为三维连续成核,该体系下可制得光亮、平滑、致密的镀层。

摘要： 目的通过化学镀共沉积技术在Ni-P-WS_(2)镀层中引入六方氮化硼(h-BN)纳米粉末,以进一步提升其硬度和耐磨性,改善其摩擦学性能。方法将六方氮化硼(h-BN)纳米粉末与二硫化钨(WS_(2))纳米粉末共沉积制备Ni-P-WS_(2)-BN复合镀层,并对其进行400°C×1 h的惰性气氛热处理。采用扫描电镜、X射线衍射仪、摩擦磨损试验机等对镀层的化学成分、组织结构及摩擦学性能进行表征,考察h-BN用量及热处理对复合镀层的影响。结果随着镀液中h-BN用量的增加,镀层中h-BN含量持续上升,镀层的表面粗糙程度先升高、后降低,胞块结构有致密化倾向,硬度由321HV_(0.1)上升至522HV_(0.1),磨损率从1.82×10^(-13)m^(3)/(N·m)降至0.95×10^(-13)m^(3)/(N·m),平均摩擦因数介于1.61~2.00,且呈先降后升的趋势(h-BN用量为3.0 g/L时达到最小值)。经热处理后,镀层硬度可达457~822HV_(0.1),磨损率从1.24×10^(-13)m^(3)/(N·m)降至0.31×10^(-13)m^(3)/(N·m),平均摩擦因数降至0.93~1.29。复合镀层的磨损以磨粒磨损机制为主。结论h-BN粉末的共沉积和400°C退火处理可显著提高复合镀层的硬度和耐磨性,大幅度降低摩擦因数和磨损率,改善复合镀层的综合性能。

摘要： 在导叶轴用钢12Cr12Mo表面化学镀制备Ni-P合金镀层,研究了镀后热处理温度对Ni-P合金镀层组织结构、显微硬度和耐磨性的影响。结果表明,Ni-P合金镀层与基体紧密结合,无裂纹、孔隙等缺陷。在400°C下热处理1h后,Ni-P合金镀层由非晶态结构转变为以NiP稳定相为主的晶体结构,显微硬度高达916 HV,耐磨性良好。

摘要： 从替代电镀铬的绿色表面处理技术出发,通过复合电沉积技术在活塞表面制备Ni-P-SiC复合镀层.电沉积前,对纳米SiC颗粒进行酸洗改性.利用扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析(EDS)和显微硬度计研究了阴极电流密度对复合镀层性能的影响,采用往复式摩擦磨损试验测试其耐磨性,并用三维轮廓仪对其磨损率进行表征.结果表明:碳化硅颗粒经过酸洗改性后,其分散性得到了改善,团聚现象明显减少;当阴极电流密度为7 A/dm2时,Ni-P-SiC复合镀层的显微硬度高达599.02 HV,摩擦因数和磨损率均比基体降低38％左右.

摘要： 研究了用ICP-OES法测定镍磷合金中高含量磷的方法.用适当比例的盐酸、过氧化氢及硝酸溶解试样,并通过对基体效应、光谱干扰、等离子体测定条件等多方面的研究,优选了检测条件.方法简单快捷易于操作.所选样品的回收率在99.4％～101.0％,相对标准偏差RSD在0.175％～0.294％.

摘要： 为解决无人机钢结构件表面处理问题,钢结构件多采用镀硬铬、渗氮来提高耐磨性和耐腐蚀性,由于无人机零件精度高,且镀层厚度很难控制和热处理变形问题,即便处理后再精加工,也存在装夹基准、精加工余量及有些结构件部位较难加工等一系列现实问题,故引进新的表面处理工艺——化学镀镍磷合金,其流程为：除油清洗→表面喷砂→化学镀→烘烤(时效)→高温油封。该表面处理具有耐腐蚀性好、表面硬度高的特点,且镀层均匀性好,镀层厚度易控制,有效解决结构设计中遇到的工艺性问题.

摘要： 为优化电喷镀镍磷合金的工艺参数,采用正交试验设计对其进行研究,探究了镀液流速、电压、镀液温度、两极相对速度、两极间隙对镀层表面粗糙度的影响。通过极差与方差分析,确定表面粗糙度的最优工艺参数组合为:镀液流速1.0 m/s,电压20 V,镀液温度60°C,两极相对运动速度150 ram/min,两极间隙0.5 mm,此工艺条件下得到的镀层表面粗糙度为0.128 μm。

摘要： 镍磷合金镀层因其具有优良的机械性能和化学性能,应用十分广泛.非晶态镍磷合金镀层具有高耐腐蚀性及优异的磁学、力学、电学特性,经热处理后,其硬度和耐磨性可与电镀硬铬相媲美.镍磷合金镀层的耐蚀性是衡量其性能的一个重要指标,影响其耐蚀性的有很多因素.本文综述了磷元素对镍磷镀层耐蚀性的影响.

摘要： 本研究於含有超临界二氧化碳流体的电镀液中,探讨改变超临界二氧化碳的压力对电镀镍磷合金镀层性质之影响,并比较常压及超临界二氧化碳流体中所制备的合金镀层之性质。并利用X光绕射分析来监定镍磷合金镀层之晶体结构;而镀层之微观结构则是以穿透式电子显微镜进行分析。结果显示,合金镀层的重量增加量及镀层中的磷含量皆随着施加压力的变化而改变。於10MPa的压力作用下,镍磷合金镀层呈现一奈米结晶,其晶粒尺寸为14 nm 。此时,於超临界二氧化碳流体所制备的镀层之硬度值达一最高值(大约为12.5GPa)。

摘要： 研究了CIT-12液压单向阀芯拉伤后,刷镀Ni-P/纳米SiC合金修复工艺.工艺流程为:预处理、电净、活化、刷镀过渡层、刷镀工作层.工艺条件为:刷镀笔的运动速度应为0.04～0.06m/s,控制的pH值范围应在4.5～5.5之间,电压应控制在10～13V,采用超声波震荡搅拌方式.试验结果表明,该工艺有效解决了CIT-12液压单向阀芯拉伤,而产生漏液的修复问题.CIT-12液压单向阀芯Ni-P/SiC刷镀修复工艺简单、操作方便，便于应用。刷镀层由于SiC微粒的存在，起到了硬质点的作用，并能抑制晶粒形成和长大，提高了镀层的硬度，能有效的抑制摩擦副之间的梨削效应，可减小刷镀层的微观切削和微观脆性剥落，使其具有很高的硬度和耐磨性能，提高了液压单向阀芯的使用寿命。

摘要： 研究了CIT-12液压单向阀芯拉伤后,刷镀Ni-P/纳米SiC合金修复工艺.工艺流程为:预处理、电净、活化、刷镀过渡层、刷镀工作层.工艺条件为:刷镀笔的运动速度应为0.04～0.06m/s,控制的pH值范围应在4.5～5.5之间,电压应控制在10～13V,采用超声波震荡搅拌方式.试验结果表明,该工艺有效解决了CIT-12液压单向阀芯拉伤,而产生漏液的修复问题.CIT-12液压单向阀芯Ni-P/SiC刷镀修复工艺简单、操作方便，便于应用。刷镀层由于SiC微粒的存在，起到了硬质点的作用，并能抑制晶粒形成和长大，提高了镀层的硬度，能有效的抑制摩擦副之间的梨削效应，可减小刷镀层的微观切削和微观脆性剥落，使其具有很高的硬度和耐磨性能，提高了液压单向阀芯的使用寿命。

摘要： 研究了CIT-12液压单向阀芯拉伤后,刷镀Ni-P/纳米SiC合金修复工艺.工艺流程为:预处理、电净、活化、刷镀过渡层、刷镀工作层.工艺条件为:刷镀笔的运动速度应为0.04～0.06m/s,控制的pH值范围应在4.5～5.5之间,电压应控制在10～13V,采用超声波震荡搅拌方式.试验结果表明,该工艺有效解决了CIT-12液压单向阀芯拉伤,而产生漏液的修复问题.CIT-12液压单向阀芯Ni-P/SiC刷镀修复工艺简单、操作方便，便于应用。刷镀层由于SiC微粒的存在，起到了硬质点的作用，并能抑制晶粒形成和长大，提高了镀层的硬度，能有效的抑制摩擦副之间的梨削效应，可减小刷镀层的微观切削和微观脆性剥落，使其具有很高的硬度和耐磨性能，提高了液压单向阀芯的使用寿命。

摘要： 研究了CIT-12液压单向阀芯拉伤后,刷镀Ni-P/纳米SiC合金修复工艺.工艺流程为:预处理、电净、活化、刷镀过渡层、刷镀工作层.工艺条件为:刷镀笔的运动速度应为0.04～0.06m/s,控制的pH值范围应在4.5～5.5之间,电压应控制在10～13V,采用超声波震荡搅拌方式.试验结果表明,该工艺有效解决了CIT-12液压单向阀芯拉伤,而产生漏液的修复问题.CIT-12液压单向阀芯Ni-P/SiC刷镀修复工艺简单、操作方便，便于应用。刷镀层由于SiC微粒的存在，起到了硬质点的作用，并能抑制晶粒形成和长大，提高了镀层的硬度，能有效的抑制摩擦副之间的梨削效应，可减小刷镀层的微观切削和微观脆性剥落，使其具有很高的硬度和耐磨性能，提高了液压单向阀芯的使用寿命。

摘要： 探讨了采用Ni-P合金刷镀技术,快速修复和表面改性铸铝螺旋桨叶片,用以提高其使用寿命.该工艺方法操作简单,刷镀层硬度高,耐磨性好,解决了铸铝螺旋桨叶片易磨损和磨损后修复难的问题.研究了刷镀铸铝螺旋桨叶片用的Ni-P合金刷镀液、特殊预处理液的配方及电刷镀工艺,铸铝刷镀过镀层采用高堆积碱铜,工作层采用Ni-P合金,并对对刷镀层的耐磨性能进行了评价.

摘要： 本发明公开了一种含镍磷、镍硼相的铜合金材料，该铜合金材料的化学组成为：0.5‑2.5 wt%镍，0.1‑0.4 wt%磷，0.001‑0.15 wt%硼，余量为铜和不可避免的杂质，该铜合金材料的微观组织含有镍磷金属间化合物和镍硼金属间化合物；本发明铜合金材料以镍磷、镍硼金属间化合物为强化相的铜合金材料，该铜合金材料的屈服强度在600‑800MPa、导电率在50‑68%IACS，具有良好的抗应力松弛性能，无毒，满足环保要求，通过调整工艺使得材料获得不同力学、导电性能组合。

摘要： 本发明涉及合金常量元素分析技术领域，为解决传统镍基合金中镍、磷含量分别测定成本高、分析时间长、误差大的问题，提供了一种联合测定镍基合金中镍、磷含量的分析方法，包括以下步骤：(1)母液制备；(2)镍的测定：碘氧化‑丁二酮肟分光光度法；(3)磷的测定：磷钼蓝分光光度法。本发明稳定性好，化学分析重现性好，数据分析受环境温度等影响小；分析方法成本低，化学试剂使用量少，分析时间少，更为高效；分析结果准确度高，误差小。

摘要： 本发明涉及镁合金表面处理技术，特别是一种用于镁合金直接化学镀镍磷溶液及化学镀镍磷镀层工艺，属于镁合金表面处理领域。化学镀镍磷镀层以醋酸镍或硫酸镍为主盐，次亚磷酸钠为还原剂，复合络合剂为柠檬酸钠、甘氨酸或丁二酸钠，以氟化氢铵为缓蚀剂，醋酸钠为缓冲剂，氯化镉为稳定剂，施镀温度为80～95°C。化学镀镍磷镀层工艺包括有机溶剂除油→吹干→碱洗→水洗→化学镀镍磷→水洗→烘干。本发明解决现有技术中存在的化学镀镍磷合金镀层技术不能直接应用于镁合金，以及对环境造成危害等问题。

摘要： 本发明涉及金属表面防护领域，具体为一种镁及镁合金表面化学镀镍及镍磷合金催化层的制备方法。该催化层以TiB

摘要： 本发明公开了一种汽车空调压缩机斜盘表面镍磷合金专用化学镍镀液的维护方法，通过该化学镀液在空调压缩机斜盘的环肩表面制备一镍磷合金耐磨层，该镍磷合金耐磨层具有自润滑功能，提高了其耐磨性，延长了压缩机的实用寿命。获得的镍磷合金具有良好的自润滑效果，提高了斜盘的耐磨性和压缩机的实用寿命；改进了化学镍施镀维护，从而能更方便对镀液进行补充维护，确保施镀的稳定性。

摘要： 本发明涉及印制线路板化学镀镍磷合金技术领域，特指化学镀镍磷合金溶液及其应用在印制线路板上沉积镍磷合金的方法，化学镀镍磷合金溶液包括有机二硫化物及多硫化物、无机多硫化物，具体包含但不限于烷基二硫化物及其衍生物、秋兰姆及其衍生物、噻唑及其衍生物、硫脲及其衍生物。硫化物加速剂在化学镀镍液中含量为0.05?50ppm，能满足实际生产沉镍速率需要，同时能防止铜基线路沉积出的镍磷合金产生渗镀或漏镀，槽液老化后仍能保持镍磷合金沉积活性。

摘要： 本发明公开了一种化学镀镍磷合金的方法、镀液及镍磷合金层，其中镀液包括以下组分：次磷酸盐，2～50g/L；镍盐，1～30g/L；络合剂，1～100g/L；可释放甲醛的添加剂，0.001～1g/L。本发明的镀液中，可释放甲醛的添加剂，在反应过程中能够缓慢释放甲醛，镀液中的少量甲醛，使得沉积得到的镍磷合金层细小致密、表面平整且具有良好的耐弯折性能和导电性能。

摘要： 本发明涉及镁合金表面处理技术，特别是一种用于镁合金直接化学镀镍磷溶液及化学镀镍磷镀层工艺，属于镁合金表面处理领域。化学镀镍磷镀层以醋酸镍或硫酸镍为主盐，次亚磷酸钠为还原剂，复合络合剂为柠檬酸钠、甘氨酸或丁二酸钠，以氟化氢铵为缓蚀剂，醋酸钠为缓冲剂，氯化镉为稳定剂，施镀温度为80～95°C。化学镀镍磷镀层工艺包括有机溶剂除油→吹干→碱洗→水洗→化学镀镍磷→水洗→烘干。本发明解决现有技术中存在的化学镀镍磷合金镀层技术不能直接应用于镁合金，以及对环境造成危害等问题。

摘要： 本发明涉及金属表面防护领域，具体为一种镁及镁合金表面化学镀镍及镍磷合金催化层的制备方法。该催化层以TiB

摘要： 本发明涉及电镀技术领域，具体涉及一种可调异形镍阳极制备均匀镍磷合金电阻膜的方法。本发明针对现有电镀镍磷合金电阻膜产生的边缘极化问题，对镍阳极板设置以矩阵排布垂直于镍阳极板的镍棒，通过调节镍棒的长度来调节阳极的距离；并通过调节镍棒的密集程度来提高镍磷合金电阻膜的均匀性，有效解决了电镀镍磷合金电阻膜产生的边缘极化问题。本发明适用于汽车、通讯、航空、交通运输、消费性电子等各个领域电镀镍磷合金电阻膜的制备。