热强度

摘要： 40CrMnMo钢是我国热采海上稠油的完井工具用钢。研究了经840°C淬火、550°C回火的40CrMnMo钢在室温和100°C、120°C、150°C、250°C、350°C的应力-应变曲线、力学性能和硬度。结果表明:随着温度的升高,40CrMnMo钢的应力-应变曲线提前弯曲,其屈服强度、抗拉强度和硬度均下降,断面收缩率和断后伸长率则先下降后上升。

摘要： 为了探究煤中水分的存在形式,不同能量作用下水分脱除效果的差异,及煤中水分在不同能量下脱除的机理,文章采用了真空干燥、热风干燥和微波干燥三种干燥方式,对煤样进行干燥脱水,通过干燥温度和煤样粒度的变化,对脱水后的煤样进行傅里叶变换红外光谱的测定,比较了不同能量形式作用下,煤样的干燥效果及干燥脱水机理。

摘要： 红柳林煤(HLL)经温和加氢液化(430°C)和炭化(410°C)得到的液化残渣(DCLR)与其他5种原料煤在实验室条件下配煤炼焦制备坩埚焦,有利于缓解优质炼焦煤短缺的现状,降低配煤炼焦的成本,有利于实现煤炭资源的综合利用.研究了原煤黏结指数,利用不同配比的煤样进行实验室坩埚焦的制备,分析了其焦炭成焦率、冷态强度和热态强度等性质,并提出配煤体系中加入DCLR的作用机理.结果表明:加入5％和10％的DCLR可分别替代12％和18％的优质炼焦煤,且得到的焦炭品质不变.DCLR加入量从5％增至10％时,焦炭的抗碎强度提升了 1.20％,耐磨强度降低了 1.04％,焦炭的热反应性提升了 3％,反应后强度增加了 2％;此外,DCLR的添加量不宜过高(＜15％),这是因为DCLR的高活性和高含量的惰性组分使配合煤的黏结性下降.DCLR最佳的制备条件为:液化温度430°C、炭化温度410°C、1％碱式氧化铁催化剂,此时制备的DCLR的黏结性指数为68,黏结性较强,适合作为配煤炼焦的添加剂和黏结剂.DCLR和气煤(QM)相互作用可部分替代肥煤(FM),使中间相的流动度增加、配煤的熔融温度区间拓宽,体系中大量气体冲刷胶质层,使胶质体充分渗透到煤颗粒的孔道中,得到高强度的焦炭.焦化初期,DCLR和QM的相互作用对于焦化关键过程有一定的影响,焦炭的各向异性程度增加.

摘要： 在结构强度试验中,应力是一项重要的考核指标,常温应力的测量已经形成一套成熟的技术.但在结构强度热试验中,中温环境下的应变测量过程较为复杂,主要分析中温应变的测量过程,以及中温应变测量数据的修正方法,并对实际试验的中温应变进行测试.实验结果表明,该测量方法满足结构强度热试验的测量要求,对结构强度试验非常温环境下的应变测量方法改进提供了借鉴意义.

摘要： 从泡焦与炉头焦、机械制样、热电偶插入料层位置、气路控制4个方面分析了对焦炭热强度检测结果的影响.根据影响检测结果的分析,制样过程应弃去样品中存在的少量泡焦与炉头焦;机械制样可代替手工制样;通过测量反应器本身高度、焦炭堆积高度、高铝球高度,可调整热电偶插入高度以保证插入焦炭中心部位;气路自动控制系统加装气体过滤系统,同时改为双电磁阀控制,可有效避免检测偏差.

摘要： 近些年侧吹炉工艺的发展对闪速炉构成了较大的竞争压力,闪速炉亟需从低反应塔热负荷、低投料量的冶炼炉发展成为反应塔热强度在2000 MJ/m3 h以上、投料量在230 t/h以上的高强度冶炼设备.本文从设计角度对强化闪速炉冶炼能力进行了优化改进,具体包括以下几方面:适当增加反应塔净高,以适应高投料量的需要;反应塔筒体采用锯齿形水套+耐火砖结构,以适应烟气的剧烈冲刷;增加沉淀池内宽和净高,保证烟气流速设计在6m/s以下,减缓高温烟气的冲刷及烟尘发生率;沉淀池气流区采用锯齿形铜水套+耐火砖结构;上升烟道背风面也应设置水平水套;炉顶采用嵌入耐火砖的卧式锯齿形水套结构,防止耐火砖脱落.另外,为确保高强度冶炼状态下的炉体安全,还应考虑炉底温度监控及冷却原件漏水监控.优化改进后的闪速炉可以达到预期的冶炼强度,而且运行平稳、安全可靠.

摘要： 文章主要通过分析燃气在不同结构的燃烧器中燃烧的工况,对燃气在燃烧器中的分布方式进行研究。文章首先通过数值模拟,对不同结构燃烧器的火孔热强度、CO 分布、燃烧噪音和燃气浓度分布进行数据分析和实样测试,然后结合数值模拟和实样测试的数据,确定能有效优化燃气燃烧工况的燃气分布方式。

摘要： 以不同煤种和黏结剂作为原料制备型煤,通过测试型煤冷压强度和热强度,研究不同原料煤质量比及复合黏结剂添加量对型煤强度的影响规律.结果表明:晋城煤与东曲煤的质量比为65:35时,型煤冷压强度及热强度均可达500 N/球;晋城煤与兴县煤的质量比为77:23时,型煤冷压强度及热强度分别达到503 N/球和355 N/球.型煤黏结剂在煤粒表面的润湿性越好,越有利于煤粒黏结;在型煤中添加腐植酸钠及通过配煤可以提高型煤的热稳定性.

摘要： 目的 探讨不同热强度高能聚焦超声治疗(high intensity focused ultrasound,HIFU)联合内分泌及外放射疗法治疗前腺癌(prostate cancer,PCa)的效果和副作用.方法 分析应用FEP-BY01型高能聚焦超声治疗的52例列前列腺癌患者,探讨不同强度热剂量联合内分泌及外放射疗法的治疗效果.结果 取不同热强度组700W～900W/cm2和900W～ 100W/cm2及1100W/cm2以上治疗后,对血清前列腺特异性抗原值(prostate specific antigen,PSA),最大尿流率(maximum urinary flow rate,Qmax),前列腺体积(prostate volume,PV)及内部回声变化,副作用发生情况进行分组疗效评估,热强度为900W～ 100W/cm2组治疗效果最满意.结论 对于前列腺癌(PCa)联合内分泌及外放射疗法患者,HIFU热强度900W～ l00W/cm2治疗后与治疗前比较取得明显的效果,PAS明显降低(P＜0.01),Qmax提高(P＜0.01)和PV缩小(P＜0.05).其治疗效果与热强度700W～900W/cm2比较有明显的差别,与热强度1100W/cm2以上比较治疗效果无明显差别,但副作用小,患者更容易耐受.

摘要： 焦炭是高炉冶炼的重要原料之一,随着高炉容积的不断增大,焦炭在高炉内的燃烧发热和间接还原功能一部分由喷吹煤粉替代,然而焦炭作为高炉料柱的骨架作用进一步被强化,随着高炉大型化的发展趋势,焦炭的热态性质逐步成为重视指标,分析影响反应性和反应后热强度的一些因素,为如何改进焦炭的热反应性和热强度的测定的方法提供建议参考。

摘要： 焦炭是高炉冶炼的重要原料之一,随着高炉容积的不断增大,焦炭在高炉内的燃烧发热和间接还原功能一部分由喷吹煤粉替代,然而焦炭作为高炉料柱的骨架作用进一步被强化,随着高炉大型化的发展趋势,焦炭的热态性质逐步成为重视指标,分析影响反应性和反应后热强度的一些因素,为如何改进焦炭的热反应性和热强度的测定的方法提供建议参考.

摘要： 康明斯4BT3.9—C80增压柴油机是一款增压强化发动机。由于增压和强化后发动机的热负荷、机械负荷都将变大，为了满足强化后的恶劣工作条件，对活塞结构进行设计。在新设计的活塞中燃烧室采用了直喷式缩口RGB燃烧室，其具有良好的匹配性能和综合指标。通过三维绘图软件UG对活塞进行了三维造型，然后用分析软件Ansys对活塞进行机械强度和热强度校核分析。通过对活塞的强度校核和热负荷的分析，对活塞设计进行优化，以达到最佳。

摘要： 介绍了通过“EBT+LF+VD+CC+ESR+800初轧机”工艺试制双金属带锯背材用钢DS120的过程.采用Cr、Ni、Mo、V的合金成分设计满足了带锯背材耐磨性及热强度的要求.有害元素得到有效控制,保证[H]≤1.5×10-6、[O]≤20×10-6、[N]≤60×10-6、P≤0.012％、S≤0.005％;钢的致密度良好,方钢低倍组织检验满足:中心疏松≤1.0级、中心偏析≤1.0级、内部裂纹及缩孔0级.通过工艺调整,优化了夹杂物的分布,减少了疲劳裂纹的发生,双金属带锯条寿命显著提高.

摘要： 本文通过对某6缸天然气发动机进行500小时耐久性试验,针对可靠性试验中出现的气缸盖火力面裂纹等问题及天然气发动机热负荷偏大的现象,采用ABAQUS软件对天然气发动机的气缸盖进行了机械-热耦合强度分析.求得缸盖的温度场、热机耦合应力场等,计算的缸盖最大应力值产生位置与试验中缸盖裂纹所在区域相一致.通过对气缸盖施加不同换热系数和环境温度对其温度场和应力场进行了详细的模拟,提出了可以通过优化进排气道以及燃烧室结构,改进气流等相关参数,来降低缸盖热负荷,为气缸盖冷却结构的优化改造提供了参考.

摘要： 本文阐述了通过试验焦炭的热强度来预测生产焦炭的热强度,建立了试验焦炭与生产焦炭之间热强度(CSR)的对应关系,研究发现，测定的CSR大部分要高出检测中心1—2个百分点，究其原因可能是对试样的要求较高一些，如人为地对试样进行修剪去掉边角，力求试样成球形等。对进厂洗精煤进行单独炼焦试验,检验其成焦性能,对冶金焦炭的生产、配煤方案的确定、洗精煤的采购,具有一定的指导意义.

摘要： 活塞是内燃机的高热负荷零部件，能否有效地评估其热强度已成为制约研发高可靠性发动机的瓶颈因素之一，针对活塞实机工况热负荷损伤特点，利用激光时空分布可控性特性，设计了活塞激光热负荷试验平台，该系统能仿真受热构件特定的温度分布和波动，评估受热构件的热强度，为受热构件结构的优化、材料的选材提供指导。

摘要： 论述了低散热发动机在军用特种车辆动力系统上应用的意义、发展现状及研制上存在的困难，指出制约发动机低散热技术发展的主要因素;运用有限无法对隔热部件进行了热强度分析，计算结果表明热负荷和热应力增大是造成隔热件可靠性降低的主要凶素之一;应用自蔓延高温合成会属陶瓷涂层技术，探索了发动机复合隔热活塞的研制方法，并分析了涂层结构的成分和组织彤态，通过熟震性试验表明在军用特种车辆动力系统应用自蔓延技术制各结构陶瓷实现隔热是可行的。

摘要： 本研究是为了建立一种易于用来评估复合板的安全性能以及接缝的火行为的全新的或者改进的测试方法.目前,IS013784-1是用以评估复合板火安全性能的常用方法.然而,它并不总是适用,尤其是像日本这样一个入口稠密的国家,它主要是受到成本、规模和测试设施周围环境影响.独立的模型箱测试被认为是能够判断样本是否会闪燃,并且用来评估接缝处的火行为.作者因而尝试去发现是否有一种独立模型箱测试箱能够代替现行的ISO13784-1标准测试.独立模型箱测试的测试结果和ISO13784-1之间的关联性将被考虑.得出初步的结论,在除了压延PS作为核心以外的复合板中,独立模型箱测试能够代替ISO13784-1标准测试.

摘要： 本研究是为了建立一种易于用来评估复合板的安全性能以及接缝的火行为的全新的或者改进的测试方法.目前,IS013784-1是用以评估复合板火安全性能的常用方法.然而,它并不总是适用,尤其是像日本这样一个入口稠密的国家,它主要是受到成本、规模和测试设施周围环境影响.独立的模型箱测试被认为是能够判断样本是否会闪燃,并且用来评估接缝处的火行为.作者因而尝试去发现是否有一种独立模型箱测试箱能够代替现行的ISO13784-1标准测试.独立模型箱测试的测试结果和ISO13784-1之间的关联性将被考虑.得出初步的结论,在除了压延PS作为核心以外的复合板中,独立模型箱测试能够代替ISO13784-1标准测试.

摘要： 一种高强度冷轧钢板，其化学组成以质量％计为C：0.050～0.40％、Si：0.01～3.0％、Mn：1.0～5.0％、sol.Al：0.001～1.0％、Ti：0.005～0.20％、B：0.0005～0.010％、P：0.1％以下、S：0.01％以下、O：0.1％以下、N：0.01％以下、Cr：0～1.0％、Mo：0～1.0％、Ni：0～1.0％、Cu：0～1.0％、Sn：0～0.50％、Nb：0～0.20％、V：0～0.50％、W：0～0.50％、Ca：0～0.01％、Mg：0～0.01％、Bi：0～0.01％、Sb：0～0.10％、Zr：0～0.01％、REM：0～0.01％、余量为Fe和杂质，该钢板满足[sol.Bs/B≤0.50]和[sol.Bq/B＞0.50](其中，B：钢中的B量、sol.Bs：表层部的固溶B量、sol.Bq：内部的固溶B量)。

摘要： 本发明提供一种对于抗拉强度为980MPa以上并且0.2％屈服强度小于700MPa且优选500MPa以上的区域，具有优异的延性和延伸凸缘性，而且还具有优异的焊接性的高强度冷轧钢板。本发明的高强度冷轧钢板，其化学成分组成被适当地调整，在钢板的板厚的1/4位置中，下述金属组织的面积率满足回火马氏体：10面积％以上且小于30面积％、贝氏体：超过70面积％、回火马氏体和贝氏体的合计：90面积％以上、铁素体：0面积％以上且5面积％以下、以及残余奥氏体：0面积％以上且4面积％以下，并且其延性、延伸凸缘性以及焊接性优异，而且其满足抗拉强度980MPa以上且0.2％屈服强度小于700MPa。

摘要： 本发明提供一种对于抗拉强度为980MPa以上且0.2％屈服强度为700MPa以上的区域，具有优异的延性和延伸凸缘性，而且还具有优异的焊接性的高强度冷轧钢板。本发明的高强度冷轧钢板，其化学成分组成被适当地调整，在钢板的板厚的1/4位置中，下述金属组织的面积率满足回火马氏体：30面积％以上、贝氏体：15面积％以上且70面积％以下、回火马氏体和贝氏体的合计：90面积％以上、铁素体：0面积％以上且5面积％以下、以及残余奥氏体：0面积％以上且4面积％以下，并且其延性、延伸凸缘性以及焊接性优异，而且其满足抗拉强度980MPa以上且0.2％屈服强度700MPa以上。

摘要： 一种具有980MPa以上拉伸强度的镀层附着性、成型性和扩孔性优异的高强度热浸镀锌钢板，其为在母材钢板的表面具有热浸镀锌层的热浸镀锌钢板，前述母材钢板按质量%计含有C：0.05%～0.4%、Si：0.01%～3.0%、Mn：0.1%～3.0%、Al：0.01%～2.0%，并且Si+Al＞0.5%，限制为P：0.04%以下、S：0.05%以下、N：0.01%以下，剩余部分由铁和不可避免的杂质组成，前述母材钢板的显微组织中，按总体积分数计含有40%以上的马氏体和贝氏体，按体积分数计含有8%以上的残留奥氏体，显微组织的剩余部分为铁素体、或者铁素体和按体积分数计为10%以下的珠光体，前述马氏体按总体积分数计含有10%以上的三种马氏体(1)、(2)、(3)中的两种以上，热浸镀锌层含有不足7质量%的Fe。

摘要： 一种具有980MPa以上的最大拉伸强度、材质各向异性少且成形性优异的高强度热浸镀锌钢板，其是在母材钢板的表面具有热浸锌镀层的热浸镀锌钢板，所述母材钢板按质量％计含有C：0.1～低于0.40％、Si：0.5～3.0％、Mn：1.5～3.0％，O被限制在0.006％以下、P被限制在0.04％以下、S被限制在0.01％以下、Al被限制在2.0％以下、N被限制在0.01％以下，余量由铁和不可避免的杂质组成；所述母材钢板的显微组织按体积分数计含有40％以上的铁素体，含有8～低于60％的残留奥氏体，其余是贝氏体或马氏体；自所述母材钢板的表面起板厚的5/8～3/8的范围内，特定的晶体取向的极密度在规定范围内；所述热浸锌镀层含有低于7质量％的Fe，余量由Zn、Al和不可避免的杂质组成。

摘要： 本发明提供成型性、表面外观和镀覆密合性优异的高强度热浸镀锌钢板的制造方法、高强度热浸镀锌钢板用热轧钢板的制造方法、高强度热浸镀锌钢板用冷轧钢板的制造方法以及高强度热浸镀锌钢板。含有Mn：2.00％～10.00％。距钢板表面深度5μm以内的固溶Mn浓度为1.50质量％以下，残留奥氏体中的平均Mn质量％除以铁素体中的平均Mn质量％而得的值为2.0以上。进行第1热处理、第2热处理，所述第1热处理在H

摘要： 一种高强度冷轧钢板，其化学组成以质量％计为C：0.050～0.40％、Si：0.01～3.0％、Mn：1.0～5.0％、sol.Al：0.001～1.0％、Ti：0.005～0.20％、B：0.0005～0.010％、P：0.1％以下、S：0.01％以下、O：0.1％以下、N：0.01％以下、Cr：0～1.0％、Mo：0～1.0％、Ni：0～1.0％、Cu：0～1.0％、Sn：0～0.50％、Nb：0～0.20％、V：0～0.50％、W：0～0.50％、Ca：0～0.01％、Mg：0～0.01％、Bi：0～0.01％、Sb：0～0.10％、Zr：0～0.01％、REM：0～0.01％、余量为Fe和杂质，该钢板满足[sol.Bs/B≤0.50]和[sol.Bq/B＞0.50](其中，B：钢中的B量、sol.Bs：表层部的固溶B量、sol.Bq：内部的固溶B量)。

摘要： 本发明提供一种对于抗拉强度为980MPa以上并且0.2％屈服强度小于700MPa且优选500MPa以上的区域，具有优异的延性和延伸凸缘性，而且还具有优异的焊接性的高强度冷轧钢板。本发明的高强度冷轧钢板，其化学成分组成被适当地调整，在钢板的板厚的1/4位置中，下述金属组织的面积率满足回火马氏体：10面积％以上且小于30面积％、贝氏体：超过70面积％、回火马氏体和贝氏体的合计：90面积％以上、铁素体：0面积％以上且5面积％以下、以及残余奥氏体：0面积％以上且4面积％以下，并且其延性、延伸凸缘性以及焊接性优异，而且其满足抗拉强度980MPa以上且0.2％屈服强度小于700MPa。

摘要： 本发明提供一种对于抗拉强度为980MPa以上且0.2％屈服强度为700MPa以上的区域，具有优异的延性和延伸凸缘性，而且还具有优异的焊接性的高强度冷轧钢板。本发明的高强度冷轧钢板，其化学成分组成被适当地调整，在钢板的板厚的1/4位置中，下述金属组织的面积率满足回火马氏体：30面积％以上、贝氏体：15面积％以上且70面积％以下、回火马氏体和贝氏体的合计：90面积％以上、铁素体：0面积％以上且5面积％以下、以及残余奥氏体：0面积％以上且4面积％以下，并且其延性、延伸凸缘性以及焊接性优异，而且其满足抗拉强度980MPa以上且0.2％屈服强度700MPa以上。

摘要： 一种具有980MPa以上拉伸强度的镀层附着性、成型性和扩孔性优异的高强度热浸镀锌钢板，其为在母材钢板的表面具有热浸镀锌层的热浸镀锌钢板，前述母材钢板按质量%计含有C：0.05%～0.4%、Si：0.01%～3.0%、Mn：0.1%～3.0%、Al：0.01%～2.0%，并且Si+Al>0.5%，限制为P：0.04%以下、S：0.05%以下、N：0.01%以下，剩余部分由铁和不可避免的杂质组成，前述母材钢板的显微组织中，按总体积分数计含有40%以上的马氏体和贝氏体，按体积分数计含有8%以上的残留奥氏体，显微组织的剩余部分为铁素体、或者铁素体和按体积分数计为10%以下的珠光体，前述马氏体按总体积分数计含有10%以上的三种马氏体(1)、(2)、(3)中的两种以上，热浸镀锌层含有不足7质量%的Fe。