断口

摘要： 汽车半轴是非常重要的部件,如果出现断裂会导致非常严重的后果。为了解决汽车半轴断裂失效问题,避免因汽车半轴断裂失效带来的事故。以某汽车后桥半轴为例,通过理化检验的方法对汽车半轴断裂失效原因进行分析。分析结果表明此次半轴断裂原因主要是啮合不良造成花键齿顶异常受力。希望在今后通过多种方式改善花键齿的加工。

摘要： 为降低无磁钻铤失效事故,通过宏观形貌观察、渗透检验、理化性能试验、金相检测等试验,分析了宏观形貌、宏观裂纹、化学成分、冲击功、硬度、显微组织;采用扫描电子显微镜对失效部位的微观裂纹、断口和元素分布进行分析。结果表明,在外界腐蚀介质S和Cl元素以及应力的综合作用下,无磁钻铤表面萌生了应力腐蚀裂纹;随着腐蚀介质向裂纹尖端扩散,裂纹不断沿晶界扩展并最终导致管体开裂。

摘要： 某螺纹连接副在使用过程中发生断裂失效,通过对故障件化学成分、断口、显微组织、硬度等进行分析检测,结果表明,螺栓断裂形式为疲劳断裂,裂纹源位于表面。形成裂纹根本原因为产品表面氧化处理时,腐蚀过度,使螺纹表面形成点腐蚀,机车运行时,在交变载荷的作用下,最终疲劳断裂。

摘要： 对比3件冲击韧性较高的18MnNiCrMo合金钢试验件冲击试样和3件冲击韧性不合的产品件冲击试样,采用断口观察、能谱分析、夹杂物、晶粒度、金相组织等手段进行分析。结果表明:显微组织是影响材料冲击韧性降低的主要原因,冲击韧性较高的试样的显微组织为回火索氏体,冲击韧性不合试样的显微组织为贝氏体回火组织+少量回火索氏体。

摘要： 针对重型H型钢在纵向拉伸和Z向拉伸试验中塑性低和断口出现银白色斑点等异常现象,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、断口分析以及去氢退火试验等方法,对造成上述异常现象的原因进行了分析。结果表明:试样断口表面上存在的银白色斑点是氢不断地向试样材料缺陷处(氢陷阱)聚集而形成的“白点”。去氢退火可以有效地使恢复材料的塑性。

摘要： 本文采用选区激光熔化技术制备GH4169合金,并对沉积态合金进行固溶+时效热处理。利用扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)分析时效态GH4169合金的微观组织,使用配备原位拉伸台的扫描电镜(In-situ SEM)研究时效态合金微观组织对裂纹萌生扩展行为的影响。结果表明:时效态GH4169合金的晶界上存在大量短棒状δ相,晶内存在一些长针状的δ相;晶内除δ相之外,还存在大量弥散分布的纳米级强化相(γ″相和γ′相)。GH4169合金裂纹萌生的主要因素为孔隙和晶界上的δ相,孔隙破坏了合金微观组织的连续性,容易引起应力集中;晶界处的δ相尺寸较大、界面能较高,在外力作用下位错不断增殖,使得晶界处成为应力集中区。裂纹的扩展方式存在沿晶和穿晶两种;时效态GH4169合金拉伸断口主要由解理面、撕裂棱和韧窝组成,其断裂方式为混合型断裂。

摘要： 17-7PH不锈钢制某型号小气瓶由氩弧焊焊接成型,热处理后综合性能得到提升。不同工艺的加工效率、焊接性能、强度差异巨大。综合对比原材料消耗、生产效率、产品性能等因素,最终确定小气瓶半球零件投产采用17-7PH不锈钢4 mm板料,通过拉伸后机械加工成型,小气瓶焊接后通过“TH565”热处理强化实现性能提升,爆破试验失效压力大于85 MPa,爆破断口呈撕裂状,断口微观形貌呈“等轴韧窝”,撕裂过程为典型的塑性断裂。

摘要： 通过原位拉伸及卸载试验,利用SEM分析试样断口与表面形貌,对钛铝合金原位拉伸断裂过程、断裂起始点及断裂扩展情况进行了研究。结果表明,该材料断口上呈现沿层断裂和穿层断裂的混合形态,并在裂纹前端取向不利的层团附近出现大量微裂纹损伤。发现其断裂过程为:随着外加载荷的增加,试样首先在晶粒沿层薄弱区开裂,继续加载会在主裂纹前端附近产生一些微裂纹损伤,接着裂纹将穿层断裂,同时积蓄的能量得到部分的释放,直至试样的整体断裂。

摘要： 铁路扣件系统中的弹条在服役过程中面临腐蚀和力学损伤的共同作用,最终发生腐蚀疲劳断裂。检测了弹条的理化性能,同时利用弹条疲劳试验机,研究了弹条在空气和盐水中的疲劳断裂机理,并对弹条疲劳断口形貌进行了宏观观察和微观分析。结果表明:腐蚀造成的腐蚀坑和腐蚀电偶Zn/Fe引起的氢还原反应都可能造成腐蚀疲劳断裂。通过耐磨、致密、结合力好和不会引起氢脆的涂层来隔绝腐蚀介质,可以有效延长弹条的腐蚀疲劳寿命。

摘要： 某弹簧厂生产的超高强度电尾弹簧在电泳加工后的压并过程中发生断裂。通过断口形貌分析、化学成分分析、金相组织检测和显微硬度检测等方法,对其断裂原因进行综合分析。结果表明:推断电尾弹簧在电泳过程中表面聚集氢,使弹簧表面局部发生脆化,电泳后压并测试时,弹簧表面产生应力集中,在表面脆化处形成裂纹源并扩展断裂。

摘要： 在化学元素周期表中Ge元素与Sn元素纵向相邻，物理与化学性能有许多近似.文中在无铅钎料Sn2.5AgO.7Cu中添加少量Ge元素(0.25，0.5，0.75，1.0wt%)，测试了SnAgCuGe/Cu钎焊接头时效前后的抗剪强度和金属间化合物(IMC)的增厚，并且对断口和界面做了扫描电镜和能谱分析.结果表明，(1)经过时效老化，接头抗剪强度有明显降低.(2)未经时效的接头断口断裂表面大都在钎料上；而经100h和500h时效的接头断口断裂表面则大都处在钎料和界面共存的部位.(3)时效处理使得IMc增厚，也使得其类型从Cu6Sn5向Cu3Sn转化.该增厚的IMC层成为接头的最薄弱区.

摘要： 空间灰度共生矩阵是数字图像纹理分析的经典方法，此法能精确地反映纹理的粗糙程度和重复方向．可对地理信息、遥感、气象云图、木材、显微细胞等纹理图像进行分析和描述。本文应用空间灰度共生矩阵的方法，通过在Madab中编写程序处理图像，分别计算应力腐蚀断口SEM图像(如图1所示)在像素点对距离d取1，角度取θ=0°、θ=45°、θ=90°和θ=135°时的6个纹理特征参数值(二阶角矩、对比度、相关系数、熵、方差和逆差矩)，从而对材料断口形貌进行定量的描述和分析。结果表明：在灰度共生矩阵中，受0取值的影响，不同方向上的纹理特征参数存在一定差异，一般方向θ在4个方向上被量化：水平、对角线、垂直、反对角线(θ=O°、θ=45°、θ=90°和θ=135°)。图2反映了d=1时，断口纹理特征参数在θ=0°、θ=45°、θ=90°和θ=135°时的变化情况。从图中可以看出受θ不同方向取值影响不大的特征参数为：二阶角矩、熵、方差和逆差矩;影响较大的特征参数为：对比度。从图中各条曲线的变化趋势看，4个方向上纹理特征参数的变化规律基本相同，说明各方向上的纹理参数都具有对样本纹理特征的正确反映能力。通过在Matlab中编写程序，计算d=1，θ=0°时4个断口图像的灰度共生矩阵参数，结果如表1所示。表1反映了4个断口表面纹理的空间分布情况，从中可以看出：断口3的表面灰度分布均匀，纹理均匀，所以二阶角矩最大;断口2表面图像灰度分布不均匀，表面纹理紊乱，所以二阶角矩最小。断口2的表面纹理效果明显，图像清晰，所以对比度最大;断口3的纹理效果不显著。所以对比度最小。断口2的纹理复杂，所以熵值最大;断口3的纹理简单，所以熵值最低。断口2的纹理复杂周期大，所以方差值最大;断口3纹理均匀周期小，所以方差值最小。断口．3的纹理规律性强易于描述，所以逆差矩值最大;断口1的纹理杂乱无章难于描述，逆差矩值最小。由于相关系数是用来指明同一图像纹理的方向性，因此取θ=0°、θ=45°、θ=90°和θ=135°时同一断口图像的相关系数进行比较，如图2(f)所示，4个断口在θ=0°时的相关系数比其它3个方向都要高，说明4个断口都具有水平方向的纹理。通过断口灰度共生矩阵的二阶统计量计算可以看出4个断口中断口2的纹理致密、复杂;断口3的纹理简单、规则性强。而从图1可以看出4个断口中断口2的表面形貌最为复杂表面，显示出在交错的解理区域散布着沿晶断裂的小面，断口3的表面形貌最为简单，显示出沿晶断裂的小面和韧窝的分散区域，说明用灰度共生矩阵方法所描述的纹理特征参数与人眼观察的结果基本一致;从上述分析可以看出应力腐蚀断口的二阶统计参数差异很大，说明断口形貌是复杂多变的，这是由其断裂机理决定的。综上可以认为用灰度共生矩阵方法得到的纹理特征参数既有效地体现了断口纹理的复杂度和粗糙度，又同时描述了纹理的细部特征及变化程度，是一种可行的断口纹理定量分析和合理识别的方法。运用灰度共生矩阵的特征参数分析断口形貌特征可望实现断口类型的自动分类识别，同时对处理其它纹理图像具有一定的借鉴作用。

摘要： 本文对油田中断裂的抽油杆进行宏观和微观的断口分析,分析引起抽油杆断裂的原因.结果表明,断裂原因部分包括静载破坏、人为损坏,多数属于疲劳破坏.对抽油杆裂纹扩展期的剩余强度进行了分析计算,以指导实际工程应用.

摘要： 进行了置氢为0.4％(质量分数)的新型高温钛合金Ti600的真空扩散连接及接头力学性能测试,利用光学金相(OM)、扫描电镜(SEM)分析手段研究了连接工艺参数对界面孔洞弥合的影响以及拉伸断口特点.结果表明;氢元素能够显著提高扩散连接界面孔洞弥合事；随着连接温度的升高、连接时间的延长以及连接压力的增大,界面孔洞逐渐减少.当连接温度T=875°C.保温时间t=60min,焊接压力P=5MPa时,实现置氢Ti600的良好扩散结合,界面扩散孔洞消失,接头室温拉伸强度达1013MPa,为等条件下母材强度的96％,断口呈明显韧窝形貌.

摘要： 对风机第11级动叶片进行了痕迹、显微组织和断口宏微观分析.结果表明,叶片的断裂模式为振动疲劳,叶片榫头与榫槽配合不当是萌生疲劳裂纹的主要原因.

摘要： 通过对冷轧辊失效机理的论述及案例的宏观断口与微观组织分析,指明剥落是冷轧辊的主要失效形式,并提出相应的预防措施.

摘要： 文章通过现场搜集的断口样品,分析了我国线材目前存在的质量问题,提出用拉头、拉尾的办法消除线材头尾直径变大甚至出现耳子的方法.

摘要： 本文以非晶氮化硅纳米陶瓷粉体为初始材料,以纳米氧化钇和氧化铝为添加剂液相烧结获得超塑性陶瓷块体材料,在成形速率为0.2mm/min,温度为1550°C的条件下,实现氮化硅陶瓷的超塑性成形.对室温和高温断口形貌分析表明:氮化硅陶瓷的室温和高温断裂方式均为沿晶断裂,在室温断口上存在大量的细小白色氮化硅颗粒,而高温断口上却几乎不存在这样的颗粒.成形前,烧结体仅有少量的微小缺陷,成形后则以这些烧结缺陷为"核心"形成了大量的"空洞集团".

摘要： 利用扫描电镜拉伸台,通过观察钨质量分数为91％,晶粒度不同的三种钨合金材料受载后裂纹生成、扩展的全过程和断口形貌,研究晶粒度对材料力学性能的影响.结果表明,晶粒度为1～3 μm的钨合金表现为脆性沿晶断裂,裂纹沿着晶粒与晶粒之间的界面产生、扩展;晶粒度约为10～15 μm的钨合金表现为脆性断裂,粘接相失效破坏,裂纹沿着晶粒与粘结相界面扩展;晶粒度约为30～40 μm的钨合金表现为穿晶断裂,裂纹穿晶向前扩展.

摘要： 采用仪器化冲击试验,分别获得了不同低温状态下钢的某船板钢动态断裂韧度.通过对不同状态下钢的动态断裂韧度KId的比较,得出该钢的动态断裂韧度随温度的变化规律呈现上、下两个平台,存在韧-脆转变特征,且发生低温脆性的温度范围为-84°C,充分表明该钢具有较好的低温韧性.

摘要： 本发明提供一种环形件断口滚花设备，包括加工平台，其上设置有用于装夹待滚花的环形件的夹具；用于对环形件断口的加工面多余材料和毛刺进行清除的毛刺清除刀；用于对加工面需要滚花的部分铣削成预设R角的成型刀；能够配合对加工面进行滚花的第一滚花刀和第二滚花刀，两者花纹方向相反并能够沿着加工面的加工路线走刀，第一滚花刀、第二滚花刀、毛刺清除刀和成型刀均设置在加工平台上。本发明的环形件断口滚花设备利用夹具对待滚花的环形件进行固定，又依次利用毛刺清除刀、成型刀、第一滚花刀和第二滚花刀，实现对断口的加工面自动滚花，所以减小了人为因素对滚花质量的影响，从而有利于实现标准化生产。本发明还提供一种环形件断口滚花方法。

摘要： 本发明涉及开关断口结构及具有该开关断口结构的高压开关。其中开关断口结构包括用于依靠导向移动设置的动触头实现导通或断开的第一静触头和第二静触头，所述第一静触头上导电连接有第一屏蔽筒，所述第二静触头上导电连接有第二屏蔽筒，所述第一屏蔽筒和第二屏蔽筒相互分离并由环氧树脂固封在一起，所述第一屏蔽筒和第二屏蔽筒相邻的一端在沿两者轴线的方向上相互对齐或者嵌套配合。上述开关断口结构体积小、绝缘性能好，结构紧凑。

摘要： 本发明提供一种胶囊式油管断口封堵器及利用该封堵器的输油管道断口快速封堵方法，用于油气管道拆除过程中断口的快速、可靠封堵，并提高封堵器的适用性和可循环利用性。胶囊式油管断口封堵器包括环封胶囊、胶囊拉杆、胶囊固定座板、胶囊活动压板、固定支架和胶囊气管。输油管道断口快速封堵方法是通过环封胶囊充气实现管道密封，通过固定支架上的锁紧螺钉实现胶囊式油管断口封堵器在管道端口位置的固定，提高封堵强度。该方法具有封堵可靠、操作简便迅速、适应性强等特点。

摘要： 本发明公开了一种断路器断口传动装置和使用该断口传动装置的断路器，断路器断口传动装置包括传动拐臂，传动拐臂具有固定铰接点，传动拐臂上具有第一动力输出点，传动拐臂上设有活动铰接点，传动拐臂上于活动铰接点处铰接装配有中间传动杆，中间传动杆上具有动力点和阻力点，中间传动杆的动力点上铰接有转动施力杆，转动施力杆用于在传动拐臂带着中间传动杆绕固定铰接点转动时向中间传动杆施加迫使其以与传动拐臂转动方向相反的方向绕活动铰接点转动的作用力，中间传动杆的阻力点为与所述第一动力输出点同步动作、用于与断路器断口单元的两断口中第二断口的动触头杆传动连接的第二动力输出点。上述断口传动装置结构简单，操作简单方便。

摘要： 本发明提供一种断口分析装置和断口分析方法，使得非熟练人员也能够实施与熟练人员同样的断口分析。其特征在于，包括微观区域观察部，该微观区域观察部包括：第一单元，其针对被分析物的由微观区域的摄像单元得到的第一观察像，计算破坏模式的准确度；第二单元，其计算能够提高破坏模式的准确度的观察条件；和第三单元，其调节微观区域的摄像单元的拍摄条件，并且，将破坏模式的准确度和能够提高破坏模式的准确度的观察条件输出至可视化单元。

摘要： 本发明公开一种双断口真空灭弧室瓷座结构及双断口真空断路器，属于真空断路器技术领域，包括从内到外依次套接的内瓷座、挡弧罩和外瓷座；内瓷座和外瓷座下部分别呈渐缩结构和减扩结构，并形成挡弧空间；挡弧罩包括夹合于外瓷座与内瓷座之间的挡弧罩筒体和连接于挡弧罩筒体下端的罩体；罩体设置于挡弧空间内，用于隔挡分合闸电弧。结构简单，体积小巧，易于实现瓷座烧制；具有良好的耐冲击性能和高强度结构形式，有效避免冲击断裂；有效增大内、外绝缘爬电距离，保证真空灭弧室的安全性能；罩体可对电弧产生的金属蒸发气体进行隔离和阻挡，避免对挡弧空间侧壁产生污染，而破坏外瓷座和内瓷座的绝缘性能，保证使用的安全性和可靠性。

摘要： 本发明提供一种环形件断口滚花设备，包括加工平台，其上设置有用于装夹待滚花的环形件的夹具；用于对环形件断口的加工面多余材料和毛刺进行清除的毛刺清除刀；用于对加工面需要滚花的部分铣削成预设R角的成型刀；能够配合对加工面进行滚花的第一滚花刀和第二滚花刀，两者花纹方向相反并能够沿着加工面的加工路线走刀，第一滚花刀、第二滚花刀、毛刺清除刀和成型刀均设置在加工平台上。本发明的环形件断口滚花设备利用夹具对待滚花的环形件进行固定，又依次利用毛刺清除刀、成型刀、第一滚花刀和第二滚花刀，实现对断口的加工面自动滚花，所以减小了人为因素对滚花质量的影响，从而有利于实现标准化生产。本发明还提供一种环形件断口滚花方法。

摘要： 本实用新型涉及多断口罐式断路器及多断口罐式断路器的罐体系统。多断口罐式断路器的罐体系统，包括：两个以上罐体，各罐体分别供一个灭弧室置入；横向连接筒，两端分别与一只罐体连接，用于实现各罐体的腔室连通并供相应罐体之间的导电杆穿过；至少一个横向连接筒包括第一筒段和第二筒段，第一筒段和第二筒段分体布置；所述罐体系统还包括伸缩波纹管，伸缩波纹管连接在第一筒段和第二筒段之间，两端分别与第一筒段和第二筒段密封，用于依靠自身的变形适应第一筒段和第二筒段的对中偏差。上述方案能够解决现有技术中多断口罐式断路器的横向连接筒与罐体之间对接不方便的问题。

摘要： 本实用新型提出了一种柱上开关辅助断口闭锁主断口的联锁机构，包括：与断路器主轴相互垂直设置的机构侧板，机构侧板的中部设置有沿其上下运动的联锁板，联锁板下侧设置有隔离开关机构，其中，联锁板的上端设置有拐臂，拐臂的一端与联锁板连接，另一端与一凸轮的侧部接触，所述凸轮套设在所述断路器主轴上，并与所述断路器主轴同步转动，所述凸轮通过所述拐臂驱动所述联锁板上下运动。通过设置上述结构的联锁机构，不仅简化了柱上开关辅助断口闭锁主断口的机构结构，使得联锁机构极易实现和制造，极大地提高了生产效率，降低了生产成本。上述联锁机构能够有效的防止误操作断路器，从而保证用电安全。

摘要： 一种柱上开关主断口闭锁辅助断口的联锁机构，包括：与断路器主轴相互垂直设置的机构侧板，机构侧板的中部设置有沿其上下运动的联锁板，联锁板下侧设置有隔离开关机构，联锁板的上端设置有拐臂，拐臂的一端与联锁板连接，另一端与一凸轮的侧部接触，凸轮套设在断路器主轴上，并与断路器主轴同步转动，凸轮通过拐臂驱动联锁板上下运动；联锁板的下端设置有限位销，限位销与隔离开关机构接触。通过设置上述结构的联锁机构，不仅简化了柱上开关主断口闭锁辅助断口的机构结构，使得联锁机构极易实现和制造，极大地提高了生产效率，降低了生产成本。上述联锁机构能够有效的防止误操作隔离开关，保证用电安全。