损耗因子

摘要： 介绍了橡塑阻尼材料的阻尼机理,重点介绍了丁基橡胶、硅橡胶、丁腈橡胶和聚氨酯改性制备阻尼材料的最新进展及应用,指出提高损耗因子、拓宽阻尼温域及频率范围是橡塑基高性能阻尼材料的研究方向。总结了橡塑阻尼材料在未来工程应用中的应用方向和发展趋势,为橡塑阻尼材料的应用研究提供参考和建议。

摘要： 研究不同分子结构的功能树脂对以天然橡胶及其与丁苯橡胶的并用体系为基体的阻尼橡胶材料性能的影响,探索提高阻尼橡胶材料的阻尼性能的方法。通过功能树脂调整阻尼橡胶材料的损耗因子(tanδ)曲线是在保持其高弹性的同时提高其阻尼特性的一种有效方法。不同分子结构的树脂与橡胶相容性的差异对于调整不同温度范围内使用的橡胶阻尼材料的tanδ曲线具有重要意义。试验结果表明,通过树脂分子结构的调控,可以实现特定温度范围内橡胶阻尼材料的tanδ的增大,从而提升橡胶阻尼制品的阻尼性能。

摘要： 研究硫黄/促进剂TBBS用量比(简称硫/促比)对丁腈橡胶胶料性能的影响。结果表明:随着硫/促比的减小,混炼胶的门尼粘度、t_(10)和F_(L)变化不大,t_(90)先缩短后延长,F_(max)和F_(max)-F_(L)逐渐减小;硫化胶的硬度、定伸应力、拉伸强度和撕裂强度逐渐减小,拉断伸长率和回弹值逐渐增大;硫/促比对混炼胶的频率扫描和应变扫描结果影响不大,硫化胶的储能模量随着硫/促比的增大而增大,损耗因子随着硫/促比的增大而减小。

摘要： 在橡胶沥青复合材料中加入不同的胶粉含量,其动态力学特性发生明显改变。利用三参量流变模型,推导了橡胶沥青复合材料黏弹性的动态剪切流变参数。通过Origin软件自定义拟合功能,对黏度预估模型的4个待定参数进行了拟合。采用动态剪切流变仪(DSR),在不同温度下对不同胶粉含量的橡胶沥青复合材料试样进行测试,并将实验结果与三参量流变模型得到的理论结果进行对比。结果表明,实验结果与理论结果吻合较好。随着测试温度的升高或胶粉含量的降低,橡胶沥青复合材料的黏度、储存模量和损耗模量均呈现降低的趋势,而损耗因子呈增大的趋势。

摘要： 采用尺寸为17.21 mm×10 mm×2.5 mm的水泥乳化沥青砂浆(CA砂浆)薄片,将其真空饱水和真空干燥。利用DMA Q800动态力学分析仪研究了CA砂浆在-40~60°C和6 Hz荷载频率下动态力学性能随温度的发展规律。试验结果表明:在温度较低时,饱水试件由于冰的存在使得储存模量E'、损耗模量E"和损耗因子tanδ都明显高于干燥试件和气干试件;随着温度的升高,饱水试件的E'和E"都迅速减小,而干燥和气干试件的E'逐渐减小、E"先增大后减小,最终三者的E'和E"趋于接近;饱水试件的tanδ先减小后增大再减小,气干试件的tanδ先增大后减小,干燥试件的tanδ逐渐增大。

摘要： 近年来,吸声材料的发展突飞猛进,在交通建筑等邻域应用广泛。综述了吸声材料的特点和研究进展,探讨了基本吸声原理。此外,从吸声材料的制备入手,着重介绍了多孔吸声材料、共振吸声材料和复合吸声材料各自的吸声特性及材料结构的研究进展;如何利用材料内部结构的改善实现高效降噪是吸声材料科研领域研究的重点方向;最后提出了如何将声学材料阻尼损耗因子和声学系数进行关联的问题。并由此关联性进行吸声性能研究,从而通过材料阻尼因子的设计来调控声学性能。

摘要： 考察了白炭黑、羟基硅油对硅橡胶复合材料摩擦性能的影响,研究了硅橡胶复合材料在干、湿光滑玻璃表面摩擦系数的影响因素及摩擦机理。结果表明,硅橡胶复合材料在光滑玻璃表面的干摩擦系数(f_(D))与损耗因子(tanδ)/邵尔A硬度(H)、tanδ/剪切储能模量(G′)均呈线性正相关,随白炭黑用量的增加,f_(D)降低。当增塑剂用量小于7.5份、H不小于34时,硅橡胶复合材料的f_(D)与tanδ/H、tanδ/G′均呈线性正相关。当增塑剂用量不小于7.5份、H小于34时,应变为42%时的tanδ与f_(D)呈线性正相关。在水润滑的光滑玻璃表面上,硅橡胶复合材料的湿摩擦系数与tanδ正相关。

摘要： 为获取共固化黏弹性复合材料梁结构的阻尼性能,建立该结构的动力学解析模型,基于复模量理论和Rayleigh-Ritz法,推导其振动微分方程,并对该方程进行求解,将求解结果同已发表文献结果进行对比,验证理论模型的有效性,利用已验证模型探讨材料和尺寸参数对该结构动力学性能的影响。结果表明:将阻尼膜放置于黏弹性复合材料梁结构中面位置,可获得较理想的阻尼性能;缩短梁的长度、增大阻尼层厚度均可提高结构阻尼性能。

摘要： 研究了硅烷偶联剂(TESPT)与低共熔溶剂(DES)协同改性白炭黑对作为胎面胶的天然橡胶复合材料性能的影响。用傅里叶变换红外光谱分析了TESPT和DES与白炭黑之间的相互作用,用橡胶加工分析仪和扫描电镜分析了白炭黑之间的相互作用,并测试了复合材料的硫化特性、力学性能和耐磨性,通过动态力学分析仪考察了其滚动阻力和抗湿滑性能。结果表明,TESPT与DES的协同改性能够改善白炭黑在天然橡胶中的分散性,提高复合材料的硫化速率、力学性能和耐磨性,降低滚动阻力。当TESPT和DES的用量均为1份(质量)时,天然橡胶复合材料在具备较低滚动阻力的同时能够保持较好的抗湿滑性能。

摘要： 应用RPA2000橡胶加工分析仪测试白炭黑胶料的弹性模量变化,研究加工过程中白炭黑胶料的硅烷化反应及填料聚集情况。结果表明:白炭黑胶料中形成了一定数量的白炭黑-硅烷偶联剂-橡胶化学键,很大程度上遏制了白炭黑在胶料硫化过程中聚集;较高硫化温度虽然对减少白炭黑的聚集有利,但因为交联密度随之降低,导致白炭黑胶料的损耗因子(tanδ)仍增大;开炼机剪切作用在降低白炭黑胶料的门尼粘度同时打断了橡胶大分子链和破坏了白炭黑-硅烷偶联剂-橡胶交联结构,加剧了白炭黑聚集,使得白炭黑胶料的tanδ明显增大。

摘要： 磁流变弹性体(MRE)的动态力材料学性能能够通过外磁场来控制,是制造变刚度智能减振器件的关键材料.采用抗氧化性能良好的Fe-Cr-Mo软磁颗粒来制备硅橡胶基磁流变弹性体,利用DHVTC振动测试系统测试了磁流变弹性体在0～500mT磁场范围内的应力-应变曲线,通过粘弹性材料基本原理计算得到了MRE的损耗因子.结果表明,磁流变弹性体的损耗因子会随Fe-Cr-Mo合金颗粒含量增加而增大,零磁场下颗粒含量达到70％时,损耗因子具有最大值0.24.此外,损耗因子还会随着磁场的升高而增大,当磁场达到500mT,60％颗粒含量的磁流变弹性体的损耗因子增加了13％.

摘要： 基于材料优化的车内降噪和减振方法主要是通过提高阻尼材料的使用效率和铺设阻尼材料,减少车身接触点间的摩擦和碰撞.本文基于用DMA动态粘弹谱分析仪测出原车阻尼材料和几种不同黏弹性阻尼材料的损耗因子随温度和频率变化的关系.采用原车阻尼材料和一种损耗因子比较大的(Dy-1)阻尼材料在相同环境下进行车内噪声频谱试验测试,得到了降噪能力更强的抗振材料.同时基于有限元理论,通过拓扑优化方法和综合应变能方法对车身地板阻尼材料的布置位置进行优化.利用拓扑优化方法对车身地板第10阶模态下的损耗因子进行了优化,在使用了60％阻尼材料情况下,获得了和全铺阻尼接近的损耗因子.利用综合应变能方法,使用了全铺时40％的阻尼材料,得到了和全铺时接近的减振效果.

摘要： 研究防焦剂CTP用量对白炭黑填充胶料性能的影响,重点分析了防焦剂CTP用量对硫化胶动态力学性能的影响及机理.结果表明,随着防焦剂CTP用量增大,胶料门尼焦烧时间显著延长,门尼粘度及硫化速度变化不大,硫化胶的硬度、拉伸强度、撕裂强度等基本不变,定伸应力有降低趋势,拉断伸长率有提高趋势;动态力学性能显示,硫化胶的回弹值有降低趋势,压缩生热有提高趋势,损耗因子(tanδ)显著增大.硫化胶动态力学性能变差可能受填料网络增强和交联密度降低等因素的共同影响.

摘要： 采用恒温混炼工艺进行白炭黑胎面胶的混炼,研究150°C高温下的恒温混炼时间对白炭黑胶料性能的影响,并与常规混炼工艺进行对比.结果表明:与常规混炼工艺胶料相比,恒温混炼工艺胶料的门尼粘度增大,门尼焦烧时间略有缩短,硫化特性变化不大,物理性能基本相当,动态生热降低,0°C时的损耗因子增大,60°C时的损耗因子减小;存在最合适的恒温混炼时间使胶料中白炭黑分散最佳且硅烷化反应充分,最佳恒温混炼时间为4min,此时胶料的0°C时的损耗因子较常规工艺胶料增大17％,60°C时的损耗因子减小12％.

摘要： 研究了湿度循环作用过程中木材动态黏弹性的响应.测定了10.65％含水率(30°C,58％RH)的杉木试样在7次湿度循环过程中(90-10％RH)贮存模量和损耗因子的经时变化.结果表明,经过7次湿度循环后,木材的含水率减小,贮存模量和损耗因子分别有所增加和减小;对应于湿度变化的最大值和最小值,贮存模量和损耗因子滞后出现极值;贮存模量和损耗因子极值的滞后时间及其变化率均随着湿度循环次数的增加而减少;在木材解吸和吸湿中分别可以观察到细胞壁不稳定化现象及其部分回复.随着湿度循环次数的增加,木材适应并逐渐跟上湿度的变化,直至趋于动态平衡.

摘要： 从胶料配方设计及硫化工艺设计两方面进行低动静刚度比风电支撑产品的研制.经试验得到优化胶料配方为:NR100,炭黑N33030,炭黑N77432,偶联剂KH5501,氧化锌5,硬脂酸2,防老剂RD2,防老剂4010NA1.5,加工助剂SC-6572,促进剂2.1,硫黄2.3;优化硫化工艺参数为:硫化温度(150±2)°C,硫化压力(20±1)MPa,硫化时间20min.制备出的风电支撑产品满足技术要求并具有低动静刚度比.

摘要： 从胶料配方设计及硫化工艺设计两方面进行低动静刚度比风电支撑产品的研制.经试验得到优化胶料配方为:NR100,炭黑N33030,炭黑N77432,偶联剂KH5501,氧化锌5,硬脂酸2,防老剂RD2,防老剂4010NA1.5,加工助剂SC-6572,促进剂2.1,硫黄2.3;优化硫化工艺参数为:硫化温度(150±2)°C,硫化压力(20±1)MPa,硫化时间20min.制备出的风电支撑产品满足技术要求并具有低动静刚度比.

摘要： 从胶料配方设计及硫化工艺设计两方面进行低动静刚度比风电支撑产品的研制.经试验得到优化胶料配方为:NR100,炭黑N33030,炭黑N77432,偶联剂KH5501,氧化锌5,硬脂酸2,防老剂RD2,防老剂4010NA1.5,加工助剂SC-6572,促进剂2.1,硫黄2.3;优化硫化工艺参数为:硫化温度(150±2)°C,硫化压力(20±1)MPa,硫化时间20min.制备出的风电支撑产品满足技术要求并具有低动静刚度比.

摘要： 从胶料配方设计及硫化工艺设计两方面进行低动静刚度比风电支撑产品的研制.经试验得到优化胶料配方为:NR100,炭黑N33030,炭黑N77432,偶联剂KH5501,氧化锌5,硬脂酸2,防老剂RD2,防老剂4010NA1.5,加工助剂SC-6572,促进剂2.1,硫黄2.3;优化硫化工艺参数为:硫化温度(150±2)°C,硫化压力(20±1)MPa,硫化时间20min.制备出的风电支撑产品满足技术要求并具有低动静刚度比.

摘要： 选取天然橡胶、乳聚丁苯橡胶和溶聚丁苯橡胶作为基体胶,通过RPA2000橡胶加工分析仪(RPA)与动态热力学分析仪(DMA)测试不同炭黑粒径和结构度胶料的滞后损失,并对其相关性进行研究.结果表明:RPA评价胶料滞后损失与DMA评价胶料滞后损失的结果具有较强相关性,且相关系数达0.90;在某些特定情况下,可用RPA替代DMA来评价胶料的滞后损失,同时节省硫化和停放时间,缩短产品开发周期.

摘要： 本发明公开了一种路径损耗补偿因子发送方法、路径损耗补偿方法及设备，包括：基站确定归属自身的用户终端分别针对各相邻小区的路径损耗补偿因子；并从针对各相邻小区的路径损耗补偿因子中选择最小的路径损耗补偿因子；以及向该用户终端发送所选择的最小的路径损耗补偿因子。相应的，用户终端通过专用信道接收自身所属的基站发送的路径损耗补偿因子，并基于接收的该路径损耗补偿因子进行路径损耗补偿处理。采用本发明实施例提供的方案，使得在进行路径损耗补偿时所确定的路径损耗补偿因子更合理。

摘要： 本发明提供一种超高品质因子和超低功率损耗铁氧体材料的制备方法，包括以下步骤：步骤S1：研磨至微米级，烘干后将冷却好的主料预烧结，取出后趁热与辅料共混保温20‑30min；步骤S2：置入球磨机中二次球磨，烘干得到预烧结主料；步骤S3：将预烧结主料和研磨后的二次辅料置入球磨机中研磨、造粒；步骤S4：将材料压制成标准环；步骤S5：再通过升温烧结‑定型‑热处理的烧结成型过程将标准环烧结形成超高品质因子和超低功率损耗铁氧体材料；其中所述主料为：Fe2O370‑75份、Mn3O420‑25份、ZnO 3‑8份，辅料为：Co2O30.3‑0.5份、ZrO20.001‑0.002份、Nb2O50.001‑0.003份；所述二次辅料为：玻璃短纤维0.001‑0.003份、超细重质钙0.003‑0.005份。本发明提供一种高温性能好、超高品质因子、超低功率损耗铁氧体材料的制备方法。

摘要： 本发明公开了一种路径损耗补偿因子发送方法、路径损耗补偿方法及设备，包括：基站确定归属自身的用户终端分别针对各相邻小区的路径损耗补偿因子；并从针对各相邻小区的路径损耗补偿因子中选择最小的路径损耗补偿因子；以及向该用户终端发送所选择的最小的路径损耗补偿因子。相应的，用户终端通过专用信道接收自身所属的基站发送的路径损耗补偿因子，并基于接收的该路径损耗补偿因子进行路径损耗补偿处理。采用本发明实施例提供的方案，使得在进行路径损耗补偿时所确定的路径损耗补偿因子更合理。

摘要： 本发明提供一种超高品质因子和超低功率损耗铁氧体材料的制备方法，包括以下步骤：步骤S1：研磨至微米级，烘干后将冷却好的主料预烧结，取出后趁热与辅料共混保温20‑30min；步骤S2：置入球磨机中二次球磨，烘干得到预烧结主料；步骤S3：将预烧结主料和研磨后的二次辅料置入球磨机中研磨、造粒；步骤S4：将材料压制成标准环；步骤S5：再通过升温烧结‑定型‑热处理的烧结成型过程将标准环烧结形成超高品质因子和超低功率损耗铁氧体材料；其中所述主料为：Fe2O370‑75份、Mn3O420‑25份、ZnO 3‑8份，辅料为：Co2O30.3‑0.5份、ZrO20.001‑0.002份、Nb2O50.001‑0.003份；所述二次辅料为：玻璃短纤维0.001‑0.003份、超细重质钙0.003‑0.005份。本发明提供一种高温性能好、超高品质因子、超低功率损耗铁氧体材料的制备方法。

摘要： 一种用于监控用于交流电网的电容式套管的方法，‑交流电网具有第一、第二和第三相并且每个相与电容式套管相关联；‑在预先确定的第一时刻，对于每个相：针对第一参考电压确定相应的第一参考电压相量；检测箔片电压，并且确定相应的第一箔片电压相量；‑在之后的预先确定的第二时刻，对于每个相：对于第二参考电压确定相应的第二参考电压相量；检测箔片电压并且确定相应的第二箔片电压相量；‑对于电容式套管中的每个电容式套管：根据相应的第一和第二参考电压相量和箔片电压相量以及相应的相邻的电容式套管的第一和第二参考电压相量和箔片电压相量来计算损耗因子变化；将损耗因子变化与容差值进行比较；‑根据损耗因子比较的结果产生监控信号。

摘要： 本发明提供了一种橡胶材料非等温硫化曲线的测定方法，包括以下步骤，首先在橡胶制品的非等温硫化过程中，通过测温获得混炼胶硫化过程中的硫化变温曲线；然后采用橡胶样品，利用橡胶加工分析仪对上述步骤中的硫化变温曲线进行复现，同时测试得到硫化变温曲线中的多个数据点的损耗因子，进而得到非等温硫化曲线。本发明提供的橡胶材料非等温硫化曲线测定方法，制样简单，方便，硫化、测试一次性完成，且重复性强，最大程度避免测试中的系统误差，准确率极高；而且对非等温硫化过程模拟准确，误差大幅度降低，同时硫化曲线预测准确。本发明提供的轮胎胶料非等温硫化曲线建立方法，适用于对橡胶非等温硫化过程进行复现和分析，填补了该领域的空白。

摘要： 本发明涉及一种正交各向异性板耦合损耗因子获取方法，包括以下步骤：构建正交各向异性板运动方程，并根据波法的位移假设求解波数曲线；采用波动刚度矩阵方法对正交各向异性板耦合结构的能量传递系数进行求解；根据得到的能量传递系数计算正交各向异性板耦合系统的耦合损耗因子。本发明能够准确计算正交各向异性板耦合系统的耦合损耗因子。

摘要： 本发明涉及一种点连接传递系数和耦合损耗因子获取方法，包括以下步骤：令点连接中任一个分量都有一个内嵌的刚性无质量圆盘与耦合点进行连接；基于对于组件与连接点相连的圆盘处由响应波产生的位移向量构建组件位移与响应波幅度的关系；通过所述组件位移与响应波幅度的关系得到弹性力关系式；基于连接点处受力平衡得到平衡方程；基于所述平衡方程计算组件的响应位移，结合所述组件位移与响应波幅度的关系得到响应波幅度，并根据所述响应波幅度及类型计算出波功率，进而计算出传递系数；根据所述传递系数计算耦合损耗因子。本发明能够提高计算效率。

摘要： 本发明一种轴对称减振器的动刚度与结构损耗因子测试装置及方法，其中，测试方法包括如下步骤：首先用多个减振器支撑一个质量块装配体，在质量块装配体上安装多个加速度传感器；其次，利用锤击法或者激振器法激励质量块装配体，测试得到频率响应函数；接着，把激励获得的频率响应函数向质量块装配体的质心转换，得到质心Z自由度原点频响函数和质心RZ自由度原点频响函数；最后，由质心Z自由度原点频响函数、质心RZ自由度原点频响函数分别计算减振器竖直方向、水平方向的动刚度和结构损耗因子。采用本发明的测试装置及方法，操作简单，一次完整试验就可以精确、快速地获取减振器竖直、水平两个方向的动刚度和结构损耗因子。

摘要： 本发明公开了一种在所需某阶固有频率下，用修正公式提高阻尼材料损耗因子测试精度的方法。该方法包括制备一根基底梁试样，测试该基底梁的杨氏模量；在所需基底梁的某阶固有频率下，制备两根同尺寸同材质的基底梁试样，其中一根敷设一层待测材料形成复合阻尼梁；测试基底梁和复合阻尼梁的频率响应曲线，运用半功率带宽法修正公式得到复合阻尼梁损耗因子η