固结试验

摘要： 以嘎拉山隧道与嘎拉山大桥连接处的路基土为研究对象,采用WG型单杠杆固结仪开展固结试验,通过显著性分析比较各变量及各变量间交互作用对压缩指标的影响程度,研究不同粒径级配、压实度和含水率对粉细砂土压缩特性的影响。结果表明:在完全侧限条件下,细颗粒含量在15%左右时,重塑土的可压缩性最低;压实度增大,压缩性降低;含水率增大,压缩系数逐渐降低,但快慢程度有区别;各因素及其交互作用对压缩模量影响的显著性有较大差别。

摘要： 通过室内K0固结试验,研究了膨胀土泥浆样的变形特征,系统地分析了膨胀土在不同含水率、孔隙比及应力路径等条件下的压缩变形特性和侧向应力的变化规律。试验证明膨胀土泥浆样的静止侧压力和竖向应力呈良好的线性关系,且斜率和试样的初始状态无关,试样的静止侧压力系数在0.63~0.68;膨胀土的静止侧压力系数比普通黏土的大;膨胀土的压缩指数大于一般普通黏土的压缩指数;在相同的竖向应力条件下,膨胀土较易产生压缩变形,而土体中的水不易排出,因而其侧向应力较大,施加竖向荷载后变形稳定所需要的时间比普通黏土长得多。

摘要： 为研究不同深度下泥炭质土的压缩特性,本文采用室内试验和数据分析的方法,从不同有机质含量和不同取样深度着手,对泥炭质土进行烧失量试验和固结试验,分析了有机质含量对压缩性的影响,以及在不同深度下泥炭质土压缩性质的变化。结果表明:天然孔隙比随有机质含量增加而线性增加,高孔隙比的泥炭质土具有高压缩性;泥炭质土的取样深度和压缩系数为幂函数关系,曲线呈现出“较陡”的趋势,不同深度下的压缩特性变化很大;取样深度越深,压缩模量越大;取自40 m以下的泥炭质土超固结比都大于1,属于超固结土,泥炭质土压缩指数介于0.8~1.0之间,属于高-超高压缩性土。上述对泥炭质土压缩特性的研究结果,对泥炭质土地基处理具有指导意义,同时为不同深度下泥炭质土压缩特性研究奠定了基础。

摘要： 通过对天津地区地基土旁压试验及固结试验成果的对比分析,得到不同埋深地基土压缩模量E_(s1-2)、旁压模量E_(m)、旁压剪切模量G_(m)分布规律,建立天然孔隙比e与E_(s1-2)、E_(m)、G_(m)的关系曲线,得出压缩模量E_(s1-2)与E_(m)的比值K_(E)、与G_(m)的比值K_(G),为旁压试验成果的实际应用累积第一手资料。

摘要： 基于虚拟仿真技术手段,开发了复杂环境作用下土的力学性质虚拟仿真实验系统。系统可通过虚拟仿真实验装置实现土样反复增湿-脱湿、低温-高温的干湿循环和冻融循环,模拟炎热多雨和酷暑严寒复杂环境气候对土体力学性状的影响,实现对经历复杂环境作用土样的固结、直剪及三轴试验,测试土的强度及变形特性。虚拟试验操作过程与实体试验基本相同,试验环境相似,互动感受逼真。学生可在虚拟环境中直观体验土样的环境模拟及力学试验过程,克服了实体试验中难实现、成本高昂、受时空限制等困难,在课堂教学时间内学习和认知复杂环境作用对土体力学性状的影响。

摘要： 海上风机结构在风、浪、流等复杂循环荷载作用下需严格控制其振动频率和基础变形,设计时需考虑土体的小应变模量特性。使用固结仪、GDS应力路径三轴仪和弯曲元设备波速测试,获得了广东阳江典型海洋砂土的小应变硬化土模型(HSS)的主要参数,包括砂土的有效应力强度指标和刚度参数等。结果表明:海洋砂土刚度参数G;、E;、E;和E;之间存在倍数关系,可通过经验公式相互转换;天然海洋砂土的小应变剪切模量G;明显低于已有研究中的洁净砂土,最终给出了广东阳江地区海洋砂性土HSS模型参数的取值建议。

摘要： 蒋家窑则水库坝址位于新桥水库库区,河谷坝基自上到下由水库淤积土、原始河床冲积土及Q2壤土组成,水库淤积土最大厚度大于40 m。根据工程经验,水库淤积土物理力学性质较差,建坝后沉降变形量大。因此河谷坝基土的物理力学特性决定着大坝沉降过程及变形量,对其研究具有重大意义。文章以河谷坝基土为研究对象,通过现场原位试验、土常规试验、固结试验、三轴剪切试验等方法,系统地研究了土体的物理力学特性。研究成果表明:河谷坝基土粒组成分以粉粒为主,弱透水性,干密度大于1.60 g/cm3,呈软塑~硬塑状,呈中等压缩性,经相关工程措施处理后,工程性能满足建坝要求。

摘要： 目前,基于固结试验的黄土先期固结压力与密度的定量研究较少,运用固结仪,开展不同密度土样的标准固结试验,并通过卸载加载回弹试验,研究了先期固结压力等参数的规律,最终得出了一些有意义的结论.

摘要： 鉴于室内试验确定的黄土自重湿陷下限深度与野外实测值存在明显差异,基于饱和状态下黄土的似先期固结压力就是湿陷起始压力的观点,以陕西渭北黄土为研究对象,提出了一种新的判定自重湿陷下限深度的方法.首先利用浸水状态下黄土的固结试验测定了黄土的似先期固结压力,其次用似先期固结压力方法确定了湿陷起始压力,最后通过湿陷起始压力与饱和自重压力的对比分析进行自重湿陷性判定,确定了自重湿陷下限深度.现场试坑浸水试验结果表明利用本文所提出的方法确定的黄土自重湿陷下限深度值与实测结果基本一致,验证了方法的有效性.研究成果可以为黄土湿陷起始压力、湿陷敏感性等问题的深入研究提供借鉴.

摘要： 本文通过研究淤泥、 淤泥与海砂混合料的固结特性,得出最适用于海堤填筑的淤泥与海砂掺合比例.试验中淤泥与海砂以1.5:1、1:1、1:1.5三种不同比例进行掺合,通过基本物理力学性质试验得到试样的基本物理力学参数,再通过标准固结试验对试样的压缩变形和固结速率进行对比分析.结果表明:(1)淤泥压缩变形最大,固结速率最小;(2)当淤泥与海砂混合料的掺合比达到1:1.5时,固结压缩性能最佳;(3)淤泥与海砂混合料的压缩变形随着海砂掺量的添加逐步减小.

摘要： LabVIEW程序是一种面向对象的图形化软件，它的外观和操作类似于真实的虚拟物理仪器，拥有一整套工具用于采集、分析、控制、显示和存储数据，编程简单，在高校和工程界的应用越来越普遍．文章在介绍了LabVIEW的基本原理后，结合实际，在固结试验中采用LabVIEW程序，节省人力，提高了效率．应用结果表明，LabVIEW仪器在室内试验中应用前途无限，可以推广．

摘要： 通过不同应变率下的恒应变速率(CRS,Constant Rate of Strain)固结试验研究了应变率对有明黏土固结特性的影响,通过对比CRS固结试验和常规分级加荷(IL,Incremental Loading)固结试验的结果,探讨了CRS固结试验中应变率的取值问题.试验结果表明随着应变率的增大,有明黏土的应力-应变曲线向右平行偏移,应变率增大10倍时,先期固结压力(pc)约增长17％,正常固结阶段的固结系数(cv)约增长34％;当应变率为0.02％/min时,CRS固结试验得到的pc和cv值与IL固结试验得到的值基本一致;通过计算IL固结试验中不同应变量时的平均应变率,发现在正常固结阶段,IL固结试验中达到90％的24h应变量时的平均应变率接近于0.02％/min,建议CRS固结试验中采用的应变率可取为IL固结试验中每级固结压力下达到90％的24h应变量时的平均应变率的平均值.

摘要： 泥炭土物理组成成分复杂,是类富含有机质的特殊软土.有机质的存在使泥炭土的固相具有不可忽略的压缩性.泥炭土中的有机质易产生生物气,气相在扩散运移过程幸会以封闭气泡的形式贮存于泥炭土中.考虑到泥炭土的自然特性,对泥炭土的三相组成进行了描述,提出了泥炭土的概念模型和假设.以此概念模型和假设为基础,发展了泥炭土的一维固结理论,固结模型考虑了泥炭土固相压缩性和封闭气泡压缩性.结合不同有机质含量泥炭土室内固结试验结果,选取合理的模型参数,采用该固结模型进行了编程计算,计算结果与试验结果相一致,验证了固结模型的合理性.

摘要： 港珠澳大桥沉管隧道埋置深度较深,地基回弹再压缩沉降及其变化的准确评估对结构受力安全尤为重要.隧道初步设计与施工图设计阶段,开展了大量的原位孔压静力触探(CPTu)和室内固结试验.如何利用这些原位和室内试验数据准确评估隧道的回弹再压缩沉降及其变化规律,成为一个迫切需要解决的问题.在综合比较各类沉降计算方法基础上,采用了改进的Janbu切线模量法进行沉管隧道的沉降计算,推导了不同土层、不同应力状态下的土体竖向应变计算公式.并依据室内固结试验和原位CPTu试验对该方法的计算参数(模量数m、回弹再压缩模量数mr、应力指数j和回弹再压缩应力指数jr等)进行了分析和探讨.最后通过算例说明了方法的计算过程.Janbu切线模量法具有公式形式简单、反映围压影响及卸载再加载特性等优点.但由原位试验获取计算参数方面,还有待深入研究.

摘要： 基于基床系数的定义及固结试验法估算基床系数的方法,结合常州地区粘性土基床系数和固结试验压缩模量的工程实践数据,对粘性土不同物理力学状态下的基床系数和固结试验压缩模量的关系进行探究,初步建立了常州地区不同状态下粘性土的基床系数K与压缩模量ES1-2之间的关系式,并通过工程实例进行了验证,供同行专家讨论、指导.

摘要： 京津城际轨道交通工程天津段广泛分布软土,土体含水量大、孔隙比大,在路堤及列车荷载作用下沉降较大.为满足无砟轨道对路基工后沉降的要求,开展了路基工后沉降专项研究.文中在修正剑桥模型基础上,从三轴试验中得到试验曲线,为剑桥模型提供必要的参数.通过改造三轴仪进行K30固结试验,并与普通三轴试验数据综合分析,提高了试验精度并优化了模型参数,为剑桥模型在高速铁路路基工后沉降计算方面的研究提供了可靠的参数.

摘要： 在调查分析了典型生活垃圾填埋场成分组成的基础上,配制了9组具有不同初始物理力学性质的垃圾土,共有54个试样,进行室内常规固结试验,分析了初始含水量ω、初始孔隙比e及易降解有机物含量B对垃圾填土压缩性的影响,提出了垃圾填土压缩参数的取值方法,为工程设计和指导实践提供参考。

摘要： 针对深圳某港口吹填软土的特殊工程特性,对其物理性质、颗粒组成、压缩及剪切变形特性进行了试验研究。

摘要： 针对深圳某港口吹填软土的特殊工程特性,对其物理性质、颗粒组成、压缩及剪切变形特性进行了试验研究。

摘要： 针对深圳某港口吹填软土的特殊工程特性,对其物理性质、颗粒组成、压缩及剪切变形特性进行了试验研究。

摘要： 本发明提出的一种固结仪、固结仪试验系统及其实现方法，对比现有技术的固结仪，具有如下特点，通过驱动装置与容纳装置的连接，驱动容纳装置运动，实现对待测土样的加载，从而实现比杠杆式传动精度更高的传动，同时驱动装置的运转可以被控制，在一定程度上实现加载的无级调节，并且调节过程连续，克服了杠杆式固结仪在人工加载时产生的附加力的影响，同时也使得人力得到解放，结构轻巧，便于移动。本发明的固结仪和固结仪系统，对比气压式固结仪，具有如下特点，采用驱动装置单独驱动，克服了气压式固结仪因多联装置而导致固结稳定标准受最长稳定时间的土样控制的问题，同时由于其具有的无级加载特性，使得加载准确，卸载快速，实验结果准确。

摘要： 本实用新型提出的一种固结仪、固结仪试验系统及其实现方法，对比现有技术的固结仪，具有如下特点，通过驱动装置与容纳装置的连接，驱动容纳装置运动，实现对待测土样的加载，从而实现比杠杆式传动精度更高的传动，同时驱动装置的运转可以被控制，在一定程度上实现加载的无级调节，并且调节过程连续，克服了杠杆式固结仪在人工加载时产生的附加力的影响，同时也使得人力得到解放，结构轻巧，便于移动。本实用新型的固结仪和固结仪系统，对比气压式固结仪，具有如下特点，采用驱动装置单独驱动，克服了气压式固结仪因多联装置而导致固结稳定标准受最长稳定时间的土样控制的问题，同时由于其具有的无级加载特性，使得加载准确，卸载快速，实验结果准确。

摘要： 本发明公开了用于测定超软土固结参数的水力固结试验装置及试验方法，由固结容器、水力加压组件、量测系统等组成。将超软土试样置于固结容器中，通过水力加压组件在试样中产生一个向下的渗透力使超软土试样压缩变形至固结。试样固结完成后，通过布置在试样不同深度的探测单元测试超软土试样中的孔隙水压力分布和穿过超软土试样的流量，并测试不同深度超软土试样的含水率，最终获取超软土试样在不同应力范围对应的渗透系数和固结系数。本发明的试验装置及试验方法，自动化程度高，特别适用于测试低应力范围内超软土试样的固结参数，可为超软土地基的排水固结理论和加固处理提供理论依据。

摘要： 本发明公开了一种适用于软塑土和砂土固结试验的固结容器，包括储水器、透水石、外护环、内护环、套筒和转动提手，套筒和转动提手均有两个，转动提手由圆形的转动棒和水平挡具组成，外护环位于储水器内且放置于储水器底部上，内护环的外径和外护环的内径相同，内护环固定于外护环内壁上，透水石位于内护环和储水器底部之间，两个套筒对称设置于外护环外壁上，转动棒的直径小于套筒的内径，两转动棒分别穿过两套筒，两个水平挡具分别设置于两转动棒的下端，外护环和透水石的侧壁底部两侧分别设有位置与两水平挡具相对应的卡槽，两水平挡具分别位于两卡槽内。该固结容器结构简单，能够更好地适用于软塑土和砂土固结试验的装样操作。

摘要： 本发明公开了用于测定超软土固结参数的水力固结试验装置及试验方法，由固结容器、水力加压组件、量测系统等组成。将超软土试样置于固结容器中，通过水力加压组件在试样中产生一个向下的渗透力使超软土试样压缩变形至固结。试样固结完成后，通过布置在试样不同深度的探测单元测试超软土试样中的孔隙水压力分布和穿过超软土试样的流量，并测试不同深度超软土试样的含水率，最终获取超软土试样在不同应力范围对应的渗透系数和固结系数。本发明的试验装置及试验方法，自动化程度高，特别适用于测试低应力范围内超软土试样的固结参数，可为超软土地基的排水固结理论和加固处理提供理论依据。

摘要： 本发明公开了一种适用于软塑土和砂土固结试验的固结容器，包括储水器、透水石、外护环、内护环、套筒和转动提手，套筒和转动提手均有两个，转动提手由圆形的转动棒和水平挡具组成，外护环位于储水器内且放置于储水器底部上，内护环的外径和外护环的内径相同，内护环固定于外护环内壁上，透水石位于内护环和储水器底部之间，两个套筒对称设置于外护环外壁上，转动棒的直径小于套筒的内径，两转动棒分别穿过两套筒，两个水平挡具分别设置于两转动棒的下端，外护环和透水石的侧壁底部两侧分别设有位置与两水平挡具相对应的卡槽，两水平挡具分别位于两卡槽内。该固结容器结构简单，能够更好地适用于软塑土和砂土固结试验的装样操作。

摘要： 本发明提出了一种正常固结原状地基土的两级加载固结试验方法，其主要步骤为：制备并安置土样，测定其初始孔隙比e

摘要： 一种在动三轴试验系统上进行固结试验的固结容器，刚性底座有内部凹槽，有四个刚性底座螺栓固定孔均匀分布在四角，刚性底座内部有排气通道；环刀护环有孔，有四个环刀护环螺栓固定孔均匀分布在四角；上部护环有孔，有四个上部护环螺栓固定孔均匀分布在四角；加压盖板中间有螺纹孔，加压盖板镶嵌在上部护环的孔中；密封圈放置中部的环刀护环的孔内；螺栓固定刚性底座、环刀护环和上部护环；刚性底座的内部凹槽上放置第一透水石层，第一透水石层上放置试样；试样放置在环刀护环的孔中，试样上放置第二透水石层；第二透水石层上有加压盖板连接。结构简单，安装方便，满足固结试验相关规范的要求，且加工过程简便，成本低，具有良好的实用性。

摘要： 本实用新型公开了一种适用于软塑土和砂土固结试验的固结容器，包括储水器、透水石、外护环、内护环、套筒和转动提手，套筒和转动提手均有两个，转动提手由圆形的转动棒和水平挡具组成，外护环位于储水器内且放置于储水器底部上，内护环的外径和外护环的内径相同，内护环固定于外护环内壁上，透水石位于内护环和储水器底部之间，两个套筒对称设置于外护环外壁上，转动棒的直径小于套筒的内径，两转动棒分别穿过两套筒，两个水平挡具分别设置于两转动棒的下端，外护环和透水石的侧壁底部两侧分别设有位置与两水平挡具相对应的卡槽，两水平挡具分别位于两卡槽内。该固结容器结构简单，能够更好地适用于软塑土和砂土固结试验的装样操作。

摘要： 一种用于固结试验的浮环式固结容器，它的护环（2）的下部向内凸起，形成圆环状的内凸台（2a）；所述的下透水板（4）的直径等于或略小于内凸台（2a）的内径，护环（2）置于水槽（1）内底面套住下透水板（4）；所述的内凸台（2a）的内径等于或略小于环刀（7）的内径，其高度低于下透水板（4）的高度；所述的护环（2）的高度大于下透水板（4）的高度与环刀（7）的刃口（7a）高度之和，小于下透水板（4）的高度与环刀（7）高度的和再减去导环槽（3a）的高度。该种浮环式固结容器，操作简单，试样安装成功率高，试验误差小，试验结果准确、可靠。