切削元件、用于制造这种切削元件的方法和包含这种切削元件的工具

摘要

本发明涉及用于地下钻探应用场合的包含多晶金刚石体的切削元件，并更具体地涉及具有高金刚石含量的多晶金刚石体，这些金刚石体构造成与现有的多晶金刚石体相比提供热稳定性和耐磨性的改进特性，同时保持期望程度的耐冲击性。在此公开的各种实施例中，具有高金刚石含量的切削元件包括更改的PCD结构和/或(PCD体和基体之间)更改的界面，以提供优越的性能。

说明书

本申请是申请号为201080028742.5(PCT//US2010/035686)，申请日为 2010年05月20日，发明名称为“切削元件、用于制造这种切削元件的方法和 包含这种切削元件的工具”的发明专利申请的分案申请。

技术领域

本发明涉及用于地下钻探应用的包含多晶金刚石体的切削元件，并更具体 地涉及具有高金刚石含量的多晶金刚石体，这些金刚石体构造成与现有的多晶 金刚石体相比提供热稳定性和耐磨性的改进的特性，同时保持期望程度的耐冲 击性

背景技术

现有技术中已知的多晶金刚石(PCD)材料由能经受高压和高温条件 (“HPHT烧结过程”)的金刚石颗粒(或晶体)以及催化剂材料构成。这种PCD 材料已知具有高度耐磨性，从而使它们对于期望高度耐磨性的诸如用于机加工 的切削工具和地下采矿和钻探中的耐磨和切削元件的这种工业应用来说是一 种普遍的材料选择。在这种应用场合中，传统的PCD材料可以表面层或体的 形式来提供，以赋予切削工具期望水平的耐磨性。

传统地，PCD切削元件包括基体和与其附连的PCD体或层。用于这种切 削元件应用的基体包括诸如粘结的碳化钨(例如，WC-Co)的碳化物。这种 传统的PCD体利用催化剂材料来便于金刚石颗粒之间的晶间结合并将PCD体 结合到在下面的基体。传统上用作催化剂的金属经常从包括钴、铁、镍、其组 合物及其合金的溶剂金属催化剂中选择。

用于形成PCD体的催化剂材料的量代表了在强度/粗糙度/耐冲击性的期望 特性与硬度/耐磨性/热稳定性之间的折衷。尽管高金属催化剂含量通常增加所 得PCD体的强度、粗糙度和耐冲击性，但这种较高的金属催化剂含量也减小 PCD体的硬度和对应的耐磨性以及热稳定性。因此，这些被不利地影响的特性 最终限制了提供具有期望水平的硬度、耐磨性、热稳定性、强度、耐冲击性和 粗糙度的PCD体来满足特定应用场合(诸如，用于地下钻探装置中的切削和/ 或耐磨元件)的服务需求的能力。

用于某些应用场合的PCD体的特别期望的特性是在磨损或切削操作过程 中改善的热稳定性。传统PCD体所存在的一个已知问题是，当暴露于升高温 度的切削和/或磨损应用场合时它们易于热降解。这个弱点来自于填隙式设置在 PCD体内的溶剂金属催化剂材料的热膨胀特性与晶间结合的金刚石的热膨胀 特性之间的差异。这种不同的热膨胀已知在低至400℃就开始，并可引发对于 金刚石的晶间结合有害的热应力并最终导致形成能使PCD结构易于失效的裂 缝。因此，这种表现是不期望的。

传统PCD材料已知存在的另一种形式的热降解也与溶剂金属催化剂存在 于PCD体的填隙区域内以及溶剂金属催化剂粘附到金刚石晶体有关。具体来 说，已知溶剂金属催化剂随着温度增大而引起金刚石内不期望的催化相转化 (使金刚石转化成一氧化碳、二氧化碳或石墨)，由此将PCD体的实际使用限 制到750℃。

热降解会导致PCD体的碎裂、散裂、局部断裂和/或剥落。这些问题可通 过在PCD体内形成微裂缝然后微裂缝贯穿PCD体延伸而引起。微裂缝可由在 PCD体内出现的热应力形成。

美国专利第6,601,662号(“'662专利”)涉及包括具有改善的耐磨性的PCD 体的切削元件及制造这种切削元件的方法。所述切削元件具有金刚石体积密度 大于85％的PCD体并包含在PCD体内与工作表面相邻的、基本上没有催化剂 材料的填隙基底。'662专利公开了为了实现足够水平的耐磨性，增大金刚石的 体积密度导致基本上没有催化剂材料的填隙基底的深度减小。美国专利第 7,493,973号(“'973专利”)涉及包括具有高金刚石含量的PCD体的切削元件， 其处理成提供抗磨损性和热稳定性的改善的特性，同时保持期望程度的耐冲击 性。使用粗粒的金刚石颗粒，诸如具有平均粒度为约0.03毫米或更大的金刚石 颗粒来获得高金刚石含量。'973专利也公开了PCD体的待处理区域(使其基 本上没有催化剂材料)的金刚石体积含量将影响获得期望水平的性能(诸如耐 磨性)所需的处理深度。特别是，'973专利公开了了对于金刚石含量大于约93 ％(体积)(％v)，处理的平均深度小于0.08mm(毫米)(80微米/微米)，而 对于金刚石含量为至少95％(体积)(％v)，处理的平均深度至多为0.03mm (毫米)(30微米/微米)。

尽管相对于用于形成切削元件的PCD体已作了许多工作，但仍期望PCD 体开发成具有在诸如耐磨性和热稳定性的特性方面更大的改进，同时不牺牲期 望的强度、粗糙度或耐冲击性，这特别是对于困难的钻探应用场合。

困难的钻探应用的例子包括诸如在东得克萨斯盆地和地热应用场合中发 现的那些的研磨沙岩。

发明内容

本发明涉及用于地下钻探场合的包含多晶金刚石体的切割元件，并更具体 地涉及具有高金刚石含量的多晶金刚石体，这些金刚石体构造成与现有的多晶 金刚石体相比能提供热稳定性和耐磨性的改善的特性，同时保持期望程度的耐 冲击性在此公开的各种实施例中，具有高金刚石含量的切削元件包括更改的 PCD结构和/或更改的界面(PCD体与基体之间)，以提供优越的性能。

在一实施例中，切削元件包括多晶金刚石体，其包括：界面表面；与界 面表面相对的顶面；与顶面相交的切削边缘；以及包括多个结合起来的金刚石 晶体和金刚石晶体之间的填隙区域的材料微结构。微结构的接近切削边缘的第 一区域包括基本上没有催化剂材料的多个填隙区域，且第一区域从切削边缘延 伸到至少300微米的深度。微结构的接近界面表面的第二区域包括多个填隙区 域，这些填隙区域包括设置在其中的催化剂材料。第一区域包括小于25微米 的烧结平均粒度。第一区域具有至少一种下述特性：小于(0.1051)·(平均 粒度^Λ-0.3737)的显孔隙率；或小于(0.251)·(平均粒度^Λ-0.2691)的浸出重 量损失；或大于(0.9077)·(平均粒度^Λ0.0221)的金刚石体积分数，其中所 述平均粒度的单位是微米。

在一实施例中，切削元件包括多晶金刚石体，该金刚石体包括界面表面； 与界面表面相对的顶面；与顶面相交的切削边缘；以及包括多个结合起来的金 刚石晶体和金刚石晶体之间的填隙区域的材料微结构。微结构的接近切削边缘 的第一层包括第一金刚石体积分数，而微结构的接近界面表面的第二层包括至 少小于第一金刚石体积分数2％的第二金刚石体积分数。第一层具有至少一种 下述特性：小于(0.1051)·(平均粒度^Λ-0.3737)的显孔隙率；或小于(0.251)·(平 均粒度^Λ-0.2691)的浸出重量损失；或大于(0.9077)·(平均粒度^Λ0.0221的 第一金刚石体积分数)的第一金刚石体积分数，其中平均粒度的单位是微米。

在一实施例中，切削元件包括多晶金刚石体，其包括：界面表面；与界 面表面相对的顶面；与顶面相交的切削边缘；以及包括多个结合起来的金刚石 晶体和金刚石晶体之间的填隙区域的材料微结构。微结构的接近切削边缘的第 一区域包括基本上没有催化剂材料的填隙区域。界面表面包括小于0.7的突起 比。第一区域包括小于25微米的烧结平均粒度以及至少一种如下特性：小于 (0.1051)·(平均粒度^Λ-0.3737)的显孔隙率；或小于(0.251)·(平均粒度 ^Λ-0.2691)的浸出重量损失；或大于(0.9077)·(平均粒度^Λ0.0221)的金刚石 体积分数，其中平均粒度的单位的微米。

在一实施例中，切削元件包括具有界面表面的基体，其中，基体包括小于 约11％(重量)的钴含量；以及形成于基体的界面表面上的多晶金刚石体。多 晶金刚石体包括界面表面；与界面表面相对的顶面；与顶面相交的切削边缘； 以及包括多个结合起来的金刚石晶体和金刚石晶体之间的填隙区域的材料微 结构。一部分多晶金刚石体具有至少一种如下特性：小于(0.1051)·(平均 粒度^Λ-0.3737)的显孔隙率；或小于(0.251)·(平均粒度^Λ-0.2691)的浸出 重量损失；或大于(0.9077)·(平均粒度^Λ0.0221)的金刚石体积分数，其中 平均粒度的单位是微米。

在一实施例中，切削元件包括以大于5.4吉帕斯卡(GPa)的烧结冷腔室 压力烧结的多晶金刚石体，而多晶金刚石体包括：界面表面；与界面表面相 对的顶面；与顶面相交的切削边缘；以及包括多个结合起来的金刚石晶体和金 刚石晶体之间的填隙区域的材料微结构。微结构的接近切削边缘的第一区域包 括基本上没有催化剂材料的多个填隙区域，且第一区域从切削边缘延伸到至少 300微米的深度。微结构的接近界面表面的第二区域包括多个填隙区域，这些 填隙区域包括设置在其中的催化剂材料。第一区域包括小于25微米的烧结平 均粒度以及大于92％的金刚石体积分数。

在一实施例中，切削元件包括多晶金刚石体，其包括：界面表面；与界 面表面相对的顶面；与顶面相交的切削边缘；以及包括多个结合起来的金刚石 晶体和金刚石晶体之间的填隙区域的材料微结构。微结构的接近切削边缘的第 一区域包括基本上没有催化剂材料的多个填隙区域，且第一区域从切削边缘延 伸到至少300微米的深度。微结构的接近界面表面的第二区域包括多个填隙区 域，这些填隙区域包括设置在其中的催化剂材料。第一区域满足至少一个下述 条件：在2-4微米范围内的烧结平均粒度和大于93％的金刚石体积分数，或 者在4-6微米范围内的烧结平均粒度和大于94％的金刚石体积分数，或者在 6-8微米范围内的烧结平均粒度和大于95％的金刚石体积分数，或者在8-10微 米范围内的烧结平均粒度和大于95.5％的金刚石体积分数，或者在10-12微米 范围内的烧结平均粒度和大于96％的金刚石体积分数。

在一实施例中，形成具有高金刚石含量的多晶金刚石切削元件的方法包括 提供催化剂材料和大量金刚石颗粒；使催化剂材料和金刚石颗粒经受高温和高 温过程，包括施加约5.4GPa到6.3GPa范围内的冷腔室压力和1400到1500℃ 范围内的温度，由此形成包括多个结合起来的金刚石晶体和在金刚石晶体之间 的填隙区域并包括切削边缘的多晶金刚石体；并从金刚石体的接近切削边缘的 第一区域中去除催化剂材料以使第一区域内的多个填隙基本为空，该第一区域 从切削边缘延伸到至少300微米的深度。

在一实施例中，形成具有高金刚石含量的多晶金刚石切削元件的方法包括 提：供第一金刚石混合物；提供第二金刚石混合物；使第一金刚石混合物和第 二金刚石混合物在存在催化剂材料的情况下经受高温和高压过程，这种高温和 高压过程包括施加约5.4GPa到6.3GPa范围内的冷腔室压力和1400℃到 1500℃范围内的温度，由此形成包括由第一金刚石混合物形成的第一层和由第 二金刚石混合物形成的第二层的多晶金刚石体，每一层都包括多个结合起来的 金刚石晶体和金刚石晶体之间的填隙区域。第一层形成金刚石体的切削边缘的 至少一部分并具有第一金刚石体积分数，而第二层形成金刚石体的界面表面的 至少一部分并具有比第一金刚石体积分数至少小约2％的第二金刚石体积分 数。第一层包括小于25微米的烧结平均粒度且第一层具有至少一种如下特性： 小于(0.1051)·(平均粒度^Λ-0.3737)的显孔隙率；或小于(0.251)·(平均 粒度^Λ-0.2691)的浸出重量损失；或大于(0.9077)·(平均粒度^Λ0.0221)的第 一金刚石体积分数，其中平均粒度的单位是微米。

在一实施例中，形成具有高金刚石含量的多晶金刚石切削元件的方法，包 括：提供大量金刚石颗粒和具有小于约11％(重量)的钴含量的基体材料；使 金刚石颗粒和基体材料经受高温和高压过程，这种高温和高压过程包括施加约 5.4GPa到6.3GPa范围内的冷室压力和1400到1500℃范围内的温度，由此形 成包括许多结合起来的金刚石晶体和金刚石晶体之间的填隙区域的多晶金刚 石体。至少一部分的多晶金刚石体包括小于25微米的烧结平均粒度，而该部 分的多晶金刚石体具有至少一种如下特性：小于(0.1051)·(平均粒度 ^Λ-0.3737)的显孔隙率；或小于(0.251)·(平均粒度^Λ-0.2691)的浸出重量损 失；或大于(0.9077)·(平均粒度^Λ0.0221)的第一金刚石体积分数，其中平 均粒度的单位是微米。

附图说明

图1是包含根据本发明的实施例的多个切削元件的钻头的立体图。

图2是包含根据本发明的实施例的PCD体和基体的切削元件的立体图。

图3A是PCD体的包括催化剂材料的区域的示意图。

图3B是根据本发明的实施例的PCD体的基本上没有催化剂材料的区域的 示意图。

图4A是根据本发明的实施例的具有包括第一区域和第二区域的PCD体的 切削元件的垂直剖视图。

图4B是根据本发明的实施例的具有包括第一区域和第二区域的PCD体的 切削元件的垂直剖视图。

图5是包括具有圆形顶面的突起部的界面的局部剖视图。

图6是包括具有平坦顶面的突起部的界面的局部剖视图。

图7是根据本发明的实施例的具有包括第一、第二和第三区域的PCD体 的切削元件的垂直剖视图。

图8是根据本发明的实施例的包含多个切削元件的钻头的局部剖视图。

图9是根据本发明的实施例的具有拱顶界面表面的基体的垂直剖视图。

图10A是对于以三种不同压力(10.2ksi(千磅/每平方英寸)、11.0ksi和 12.0ksi)烧结的PCD试样的显孔隙率与平均粒度的图。

图10B是对于以三种不同压力(10.2ksi、11.0ksi和12.0ksi)烧结的PCD 试样的浸出(leaching，沥滤)重量损失与平均粒度的图。

图10C是对于以三种不同压力(10.2ksi、11.0ksi和12.0ksi)烧结的PCD 试样的金刚石体积分数(如由密度技术所测量的)与平均粒度的图。

图11是压力(GPa)与温度(℃)的图，其示出在各种压力和温度下金刚 石的形成。

图12是对于根据本发明的实施例的、具有不同基体几何形状的切削元件 的产率与突起比的图。

图13是根据本发明的实施例的具有台阶状界面表面的基体的侧视图。

具体实施方式

本发明涉及包括多晶金刚石(PCD)体的切削元件，该金刚石体具有高金 刚石含量以及改善的热特性。在此所述的各种实施例中，具有高金刚石含量的 切削元件包括更改的PCD结构和/或(PCD体和基体之间)更改的界面，以提 供优越的性能。

下述本发明是指本发明的各种实施例。

公开的实施例具有广泛的应用，且任何实施例的讨论仅意味着该实施例的 示例性的，并不意在提示包括权利要求书的本发明的范围限制于该实施例或该 实施例的特征。

在下面的说明和权利要求书中使用某些术语来指特定的特征和部件。如本 领域的技术人员将理解的那样，不同人员会通过不同名称来指相同的特征或部 件。本发明并不意在就仅名称不同的部件或特征之间作出区分。附图不一定按 比例绘制。本发明的某些特征和部件可以放大比例示出或呈某种示意的形式， 并且为了清除和简明，常规部件的某些细节可能并未示出。

在以下说明和权利要求书中，术语“包括”和“包含”以开放方式使用， 并因此应诠释为意味着“包括但不限于……”。

如文中所述，多个术语、结构元件、组分元件和/或材料可以为了方便而 表示在通用的列表中。然而，这些列表应理解为就像列表的每个构件都单独表 示为分开和独特的构件。因此，这种列表的单独构件不应没有相反的指示就仅 基于在通用组中的表示来理解为相同列表的任何其它构件的实际等同物。

浓度、数量、量和其它数值数据可在此以范围的形式来呈现。应理解到这 种范围的形式仅为了方便和简化而使用，并应灵活地诠释为不仅包括如范围的 限值显示表述的数值，并且包括包含在范围内的所有个别数值或子范围，就好 像每个数值和子范围是显示表述的那样。例如，1到4.5的数值范围应诠释为 不仅包括1到4.5的显示表述的限值，并且包括诸如2、3、4的个别数值和诸 如1到3、2到4等的子范围。相同的原理应用于仅表述一个数值的范围，诸 如“至多4.5”，这应诠释为包括所有上述的值和范围。此外，不论所述特征或 范围的广度如何都应采用这种诠释。

通过参见方式纳入本文的任何专利、公开物或其它公开材料在此整体或部 分地仅包含到所包含的材料并不与存在的定义、陈述或在本文中阐述的其它公 开材料相冲突的程度。这样，并到必要的程度，如在此阐述的本发明代替以参 见方式纳入本文的任何冲突的材料。以参见方式纳入本文、但与现有的定义、 陈述或在此阐述的其它公开材料冲突的任何材料或其部分将仅包含到在包含 的材料和现有的公开材料之间没有冲突产生的程度。

当参照所用材料而使用术语“不同”时，应理解成这包括一般包括相同组 分但可包括不同比例的组分和/或可包括不同尺寸的组分的材料，其中，一种或 两种起到提供材料中不同的机械和/或热特性的作用。术语“不同的”或“不同” 的使用一般不意在包括制造时的典型变型。

参见图1，示出钻头10，具体为固定刀具(fixed cutter)钻头。钻头10包 括钻头体12，该钻头体可由诸如用合金粘合材料渗透的碳化钨的基底材料构成 或可以是机加工的钢制本体。钻头体12包括在一端处用于将钻头10联接到钻 柱组件(未示出)的螺纹连接部14。钻头体12还包括钻头刃面29，该钻头刃 面具有设置于其上的切削元件支承体，该支承体在此例中包括从钻头体的表面 延伸的多个刀片16。每个刀片16都包括沿周界形成于其内的刀具凹窝26以容 纳并支承定位于其中的切削元件20。钻探流体流道19设置在相邻的刀片之间。

切削元件20可包括多晶金刚石紧凑切削元件，其还可被称为“PCD刀具”、 “剪切刀具”或“刀具”20。例如在图2中示出切削元件20的立体图。参见 图2，PCD体22粘合到基体材料24以形成切削元件20。PCD体22具有上表 面22a和侧表面22b。上表面22a与侧表面22b在切削边缘22c处相交。切削 边缘是切削元件在钻探过程中与地岩层配合的那部分。切削边缘在图2中示出 为尖锐边缘；但在一个或多个替代实施例中，上表面22a和侧表面22b之间的 过渡区域可包含有斜面的、弯曲的或锥形的表面。

结合到基体24的PCD体22有时也被称为金刚石体、金刚石台或研磨层。 PCD体22包含结合起来以形成金刚石基底相的随机定向的晶体和间设在金刚 石晶体之间的多个填隙区域的微结构。PCD体22的下表面25和基体24的上 表面形成界面28。切削元件20具有中心纵向轴线11。图2中所示的切削元件 被描绘成圆柱体；然而，它应理解成任何其它形状可以是合适的，诸如卵形、 椭圆形等，且这些其它形状可设想是在本发明的范围内的。在一个或多个其它 实施例中，可以没有基体24而使用切削元件20。在一个或多个实施例中，PCD 体具有至少1.0毫米，适宜地为至少1.5毫米，更适宜地为至少2毫米，最适 宜地在1.5毫米到5毫米的范围内，例如2.25毫米、2.5毫米、2.75毫米、3 毫米、3.25毫米、3.5毫米或4毫米的平均厚度(下表面25和上表面22a之间)。

图3A示意地示出PCD体的包括催化剂材料的区域310。具体来说，区域 310包括多个结合起来的金刚石晶体312，从而形成晶间金刚石基底第一相， 以及粘附于金刚石晶体的表面和/或设置在存在于结合起来的金刚石晶体之间 (即，至少局部填充有催化剂材料的填隙区域)的多个填隙区域内的催化剂材 料314。出于清楚的目的，应理解到PCD体的区域310可以是如下所述在PCD 体的第二区域内获取的一个区域。

图3B示意地示出PCD体的基本上没有催化剂材料的区域322。像图3A 中所示的PCD区域310那样，区域322包括材料微结构，其包括多个结合起 来的金刚石晶体324，从而形成晶间金刚石基底第一相。不同于图3A中所示 的区域310，PCD体的区域322被处理成将催化剂材料从多个填隙区域中去除， 并因此包括多个基本上没有催化剂材料的填隙区域326，即基本是空穴(孔)。 各孔的至少一部分可彼此连接。出于清楚的目的，应理解到PCD体的区域322 可以是如下所述在处理过程之后在PCD体的第一区域内获取的一个区域。

如在此用于表示包含催化剂材料存在于PCD体的填隙区域内的术语“填 充”理解为填隙区域(空穴/孔)的基本上所有体积包含催化剂材料(以及碳化 钨和/或诸如可渗透到PCD中的包括铌(Nb)、钽(Ta)和钼(Mo)的耐火材 料的其它元素的痕量；这些材料通常与碳反应形成碳化物)。同样，碳化钨和/ 或Fe或Cr的痕量可以作为金刚石粉末加工的副产品出现。然而，应理解到还 可以在PCD体的不含有催化剂材料的相同区域内有大量填隙区域，并且催化 剂材料有效地填充空穴或孔的程度将取决于诸如PCD体的具体微结构、用于 引入催化剂材料的过程的有效性、从金刚石粉末的表面去除吸入的气体以及所 得的PCD体的期望的机械和/或热特性的因素。

在一实施例中，提供一种具有高金刚石含量的PCD体。具有高金刚石含 量的PCD可被称为具有高金刚石体积分数(DVF)的PCD。金刚石体积分数 是指金刚石体积与相关PCD区域的总体积(即，PCD的一部分(例如，第一 区域或第二区域)或整个PCD体)的比例。高金刚石含量的特征如下所述还 可以是PCD试样的显孔隙率以及浸出重量损失。

在一实施例中，具有高金刚石含量的PCD通过以比正常压力高的HPHT 烧结来构成，如例如在图11中所示。图11示出用于形成PCD(如现有技术中 已知)和具有高金刚石含量的PCD(根据本发明的实施例)的压力和温度的图。 该图包括将图分成四个分区的两条线。更为水平的线是金刚石/石墨平衡线，该 线对于本领域的技术人员来说已知为勃欧曼-西蒙线(Berman-Simon line)。金 刚石在高于此线的压力下在热力学上是稳定的。更为垂直的线是从本领域已熟 知的参考书金刚石的特性(学院出版社(Academic Press))的图16.7中取得的 Co-C共晶线。在此线右侧的温度下，钴呈液态，而在左侧的温度下，钴成固 态。在工业实践中，金刚石在高于金刚石/石墨线并在钴线右侧的右上四分区内 形成。

如图11中所示，用于形成PCD的标准HPHT压力是在约4.6GPa到5.4GPa (吉帕斯卡)范围内的内冷(室温)腔室(cell)压力(通过锰铜压阻法来测 量，用铋和镱过渡物来标定，这种技术在工业中已熟知)。当由于腔室材料的 热膨胀而使温度增大到超过钴线时，此压力范围变成约5.5GPa到6.2GPa。温 度对于腔室压力的作用可使用工业中已知的技术来评估，诸如金的熔点。压力 下限值由相位图的金刚石/石墨线来确定。

根据本发明的实施例，用于形成具有高金刚石含量的PCD的较高压力为 约5.4GPa到6.3GPa(冷腔室压力)，其对应于当温度增大到超过钴/碳共晶线 时的约6.2GPa至7.1GPa。在示例的实施例中，(较高温度下的)压力在约 6.2GPa到7.2GPa的范围内。在变化型实施例中，(在较高温度下的)室压可大 于6.2GPa，例如在从大于6.2GPa到8GPa或从6.3GPa到7.4GPa的范围内， 诸如6.25GPa、6.35GPa、6.4GPa、6.45GPa、6.5GPa、6.6GPa或6.7GPa。

在标准HPHT烧结和用于形成高金刚石含量的较高压力HPHT烧结中所用 的温度是相似的，范围从约1400℃到1450℃。高金刚石含量的HPHT烧结的 温度可略微高于标准HPHT烧结的温度。适宜地，在高压HPHT烧结过程中使 用的温度可以在从1350℃到1500℃，例如1400℃到1500℃或例如从1400℃ 到1450℃的范围内。由于在周围的腔室材料中所产生的反应(铌/钽反应和盐 -NaCl熔化)，温度通常保持在约1450℃或以下，并且不会提高到超过1500℃ 许多。

在HPHT烧结过程完成之后，组件可从HPHT装置中移除(例如，六面顶 压机、带式压力机、环形压力机等)并从组件中移除切削元件。如期望的话 PCD体可不使用基体来形成。

(天然的或合成的)金刚石颗粒和催化剂材料的混合物可在一段预定的时 间内经受充分的HPHT条件，以如文中所述烧结形成多晶金刚石体的金刚石晶 体，并可选择地将多晶金刚石体结合到基体。获得给定的金刚石含量、催化剂 含量和密度所需的合适的内冷腔室压力取决于几个因素，诸如存在的催化剂的 量和类型以及用于形成PCD体的金刚石晶体的粒度和分布，以及石墨的添加 (无论是通过将石墨直接添加到金刚石混合物或者通过使金刚石混合物中的 金刚石晶体石墨化，如2007年6月5日提交的美国专利申请第2008/0302579 中所述那样，该申请的说明以参见方式纳入本文)。在下述各种示例中，石墨 不添加到粉末混合物中。金刚石粉末在烧结之前经受1280℃真空环境1-2个 小时。通过拉曼(Raman)光谱法来后续检查粉末没有探测到石墨，拉曼光谱 法对于本领域技术人员来说作为标准碳相鉴定技术。

在一个实施例中，具有高金刚石含量的PCD体包括大于90％的金刚石体 积分数(V_dia或DVF)，而在另一实施例中，大于91％，并且在其它的实施例 中大于92％、92.5％、93％、94％、95％、95.5％、96％、97％、98％或99％。

在此提供三种不同技术来识别具有高金刚石含量的PCD。首先，可确定高 金刚石含量PCD的显孔隙率(apparent porosity)。第二，可确定PCD体的浸 出重量损失。第三，可确定试样的DVF。这三个特性中的每个特性与烧结的 PCD试样的粒度一起可用于识别具有高金刚石含量的PCD试样。下面描述用 于确定PCD试样这三个特性的技术。附加地，用每一种方法来测试PCD体以 评估这些方法和相关联的结果。如下所述，根据本发明的实施例的具有高金刚 石含量的PCD体可基于下述过程、假设和限制通过这三种方法的一个(或多 个)来识别。这些方法被称为(1)显孔隙率，(2)重量损失和(3)密度方法。显 孔隙率和重量损失方法可用于识别以高于正常的压力形成的PCD体，而不假 设或确定PCD体内的钴量，而密度方法需要确定烧结体内钴与钨之比。

用于评估烧结PCD体或PCD体的区域或部分(被称为PCD试样)的金 刚石含量的第一种方法是“显孔隙率”方法。试样的显孔隙率是空穴体积占试 样的总体积的百分比。显孔隙率方法测量试样中的空穴体积。具有高金刚石含 量的PCD具有较少的空穴，这是因为试样的较多体积被金刚石晶体所占据。

这种方法包括浸出烧结的PCD试样以去除金刚石晶体之间的填隙区域内 的金属晶体，测出浸出的试样的重量，然后将其浸没于水中并再次称重以确定 由于水渗入浸出的填隙区域内而增加的重量。基于由水而增加的重量，可确定 填隙区域的体积。

如下更为详细地描述该方法的实施例。首先，根据下述过程来浸出PCD 试样。通过将试样放置于特富龙容器内的酸性溶液内来完成PCD试样内的完 全浸出，该容器容纳于密封的不锈钢压力容器内并被加热至160℃-180℃。适 合于这种浸出过程的容器可在商业上从德国艾宁恩(Eningen)的贝高夫产品 与仪器股份有限公司(Bergoff Products&Instruments)获得。尽管在发明人的 实际测试(概括如下)过程中并未直接测量压力，但可以通过在这些条件下加 热来实现100-200psi之间的压力。已发现在浸出PCD材料时表现令人满意的 标准酸性溶液是由试剂级酸构成并包括浓度为约5.3摩尔/升的HNO₃和约9.6 摩尔/升的HF，其通过HNO₃-15.9摩尔/升(试剂级硝酸)：HF-28.9摩尔/升 (试剂级氢氟酸)：和水的1：1：1的体积比制成。其次，通过用透入X光照 相术检查浸出的PCD试样来执行浸出过程的查证，以确认酸性混合物透入试 样并且没有留下宏观级的催化金属区域。在发明人的测试过程中，已发现通常 在压力容器内2-3周之间的时间段足以从PCD试样中充分地浸出金属。

第三，在浸出和查证之后，通过交替地暴露于上述压力容器内的脱离子水 (可溶硝酸盐的稀释)和在室温下将试样暴露于超声波能量(去除不可溶的氧) 来清除试样的残留材料，诸如硝酸盐和不可溶的氧。已发现，重复暴露于高温 /高压的脱离子水/超声波能量的循环达三次足以充分地清洁试样。

上述过程完成了试样的浸出和制备。接下来，根据ASTM(美国材料与试 验协会)的用于确定试样的显孔隙率的C20标准来执行显孔隙率方法。具体来 说，在浸出和清洁之后，对制备的试样进行称重以确定浸出的重量(W_L)。接 下来，试样被浸没于沸水中至少两个小时以将水渗透到浸出的PCD试样的填 隙区域(孔)中。在冷却之后，对渗透的、浸没的试样在水中称重以确定浸出 的、渗透的、浸没的重量(W_LIS)。然后，用纸巾抓住试样并从水中取出。水 保持捕集在试样的内孔中。然后，对试样称重以确定空气中浸出和渗透的重量 (Wu)。借助于这些值，试样的显孔隙率(AP)可用如下方程来确定：

$\mathrm{AP}=\frac{W_{\mathrm{LI}}-W_L}{W_{\mathrm{LI}}-W_{\mathrm{LIS}}}---\left(1\right)$

即，显孔隙率AP是在沸水渗透之后浸出的试样质量的增加(W_LI-W_L)除 以在浸没之后浸出的和渗透的试样的重量差。该值示出浸出的试样中空孔的体 积百分比。

如上所述，具有高金刚石含量的PCD试样往往具有较小的显孔隙率，这 是因为试样的较高体积百分比被金刚石晶体占据，而不是被晶体之间的孔占 据。显然，上述方法是假设PCD试样完全浸出的情况下操作的，这意味着所 有的金属含量都从PCD试样中被去除，从而仅留下金刚石。显孔隙率测量互 连的孔隙率--由于水渗透到互连的浸出孔中而使重量增加。然而，一些孔被隔 离并未被水触及，或者太小或由对于水的进入来说太细的通道互连。其它的孔 可部分地被金属占据并将因此不完全被水渗透。这些未渗透的孔并不包括在显 孔隙率的上述计算中。上述方法可用于计算各种PCD试样的互连孔隙率并比 较该孔隙率，以识别具有高金刚石含量的试样。

四种不同的金刚石粉末是在不同的高压下HPHT烧结的以形成具有高金 刚石含量的十二个PCD体，以根据上述方法进行测试。四种金刚石粉末混合 物的参数在下表I中示出：

表I

上面所列的四种粉末混合物以三种不同的压力烧结(10.2ksi、11ksi和12 ksi的液压流体压力)(这与5.4GPa、5.8GPa和6.2GPa的内部冷腔室压力和 6.2GPa、6.7GPa和7.1GPa的内部热腔室压力相关)。然后，根据上述方法来 测试这些烧结的PCD体，以确定烧结的PCD体的显孔隙率。在图10A中示出 这些结果。图10A示出对于三种不同的烧结压力，测量的显孔隙率与烧结的平 均烧结粒度。

PCD试样的平均粒度可如下所述通过电子散射衍射(EBSD)技术来确定。 通过使用标准金相过程来安装PCD试样并进行表面处理，然后通过与商业上 可购得的高速抛光仪器(可通过英国埃塞克斯的朗福德的科朋工程有限公司 (Coborn Engineering Company Limited)购得)接触来后续生产镜面而实现合 适的表面制备。EBSD数据在适当装备的扫描电子显微镜中收集以通过直射的 电子束的局部衍射(可通过美国犹他州德雷泊的EDAX TSL购得)来确定颗粒 定向。放大倍率选择成有多于1000个颗粒包含在单个图像分析中，这通常是 所检查的粒度的500X-1000X。在发明人的测试过程中，其它条件如下：电压 ＝20kV，光斑尺寸＝5，工作距离＝10-15毫米，倾斜角＝70°,扫描步长＝ 0.5-0.8微米。粒度分析通过分析具有公差角度为2°的定向误差的所收集的数 据来进行。根据上述条件确定的定义颗粒面积大小根据等效直径方法来确定， 这在数学上被定义为GS＝(4A/π)^1/2，其中，GS是粒度，而A是颗粒面积。这 种分析提供了对于每个烧结的PCD试样的平均粒度。

上面提及的粉末混合物在三种不同压力下烧结，并且根据上述方法来测试 PCD试样以确定显孔隙率和烧结平均粒度。如下在表II中示出所得测量值：

表II—显孔隙率

在图10A中绘出该数据。如图10A中所示，显孔隙率和烧结平均粒度之 间的关系对于三种不同的烧结压力来说遵循相同的趋势。对数据采用曲线拟 合，且在图表上示出针对每种烧结压力得出的方程。对于给定的粒度，增大烧 结压力导致显孔隙率的减小。这是由于引起金刚石粉末额外压紧的较高压力， 从而导致烧结的金刚石晶体之间较小的空穴。

图10A还示出对于给定的烧结压力，增大平均粒度导致显孔隙率的减小。 这种结果可能是由于在HPHT烧结过程中较大的金刚石晶体碎裂而造成的。较 细的金刚石晶体比较大的金刚石晶体更耐碎裂，这些晶体在压力下自行碎裂并 再排列，从而更有效地压紧和塞入晶体之间的空间内，如下面更具体地再讨论 的那样。

对于图10A中10.2ksi数据的曲线拟合可识别高烧结压力和标准烧结压力 之间的边界。因此，PCD试样可通过测量试样的烧结平均粒度和显孔隙率来识 别为已在高烧结压力下被烧结。对于给定的粒度，如果显孔隙率小于10.2ksi 线，则试样以高于标准烧结压力的压力烧结。如果显孔隙率高于10.2ksi线， 则试样以标准压力烧结。如上所述，10.2ksi的液压流体压力对应于5.4GPa的 内部冷腔室压力和6.2GPa的热腔室压力。

由此，可如下识别通过比正常压力高的压力烧结形成的具有高金刚石含量 的PCD(平均粒度为微米级)：

具有小于(0.1051)·(平均粒度^Λ-0.3737)的显孔隙率的PCD，或

具有小于(0.091)·(平均粒度^Λ-0.3471)的显孔隙率的PCD，或

具有小于(0.0744)·(平均粒度^Λ-0.2932)的显孔隙率的PCD，或

具有小于下述值之一的显孔隙率和具有对应范围内的平均粒度的PCD：

用于评估PCD体的金刚石含量的第二种方法被称为“重量损失”方法。 这种方法包括在浸出之前和之后测量试样的重量以确定去除的金属量。通过浸 出而去除的金属重量与试样的总重量之比被称为“浸出重量损失(％)”。可选 择地，可采取附加的措施(包括金属元素的质量分数)，以如下所示将重量损 失转换成体积分数并确定金属体积分数。

如下更详细地描述该方法的一个实施例。在浸出PCD试样之前，在空气 中对试样称重以获得未浸出重量(W_U)并在水中称重以获得未浸出但浸没的 重量(W_US)。接下来，PCD试样被浸出，证实浸出，并根据对于显孔隙率方 法上述相同的步骤来清洁试样。这些步骤完成了试样的浸出和制备。

接下来，对浸出的清洁的试样称重以获得浸出重量(W_L)。然后如下计算 出浸出重量损失：

可选择地，下述计算可用于确定PCD试样的金属体积分数，这些计算也 可用于评估金刚石体积分数：

其中，

且ρ_W＝水密度＝1.00gm/cc，

且

且m_CO＝钴的质量分数，而m_WC＝碳化钨的质量分数

钴的密度(ρ_CO)和碳化钨的密度(ρ_WC)是已知的。因此，为了完成上 述方程，必须确定钴的质量分数(m_CO)和钨的质量分数(m_WC)。这些质量分 数可通过诸如能量分散光谱法(EDS)的分析技术来确定，下面将就该技术与 第三“密度”方法一起作更详细的描述。

借助于上述方程，金刚石体积分数可由显孔隙率或重量损失方法来估计。 然而，应当认识到通过那些技术来计算DVF具有与(下述)密度方法的内在 区别，并且不认为是与密度方法等效的。通过质量损失方法计算DVF依赖于 分析技术以确定烧结的PCD试样中金属元素的质量分数。它还依赖于浸出以 将金属从PCD中完全去除，因而，可获得重量差。由此，该方法可能略微低 估了总金属含量，这是因为一些金属含量会甚至在浸出之后留在PCD试样内 捕集的孔中。相同的限制适用于通过显孔隙率方法对DVF的计算，该方法依 赖于浸出和水渗透。在此，参照DVF是根据密度方法测量的DVF。

因此，重量损失方法使用PCD试样的浸出和未浸出重量以确定浸出重量 损失％。在显孔隙率方法(四种金刚石粉末混合物在三种不同压力下烧结)中 上述提及的同一PCD试样根据重量损失方法来测试，以确定和比较试样的浸 出重量损失。如下在表III中示出所得的测量值：

表III-重量损失

也在图10B中绘出该数据，其示出浸出重量损失(％)与测量的烧结平均 粒度。如图10B中所示，浸出重量损失和烧结平均粒度之间的关系对于三种不 同的烧结压力来说遵循相同的趋势。对数据采用曲线拟合，且在图表上示出针 对每种烧结压力得出的方程。对于给定的粒度，增大烧结压力导致浸出重量损 失的减小。这是由于引起金刚石颗粒额外压紧的较高压力，从而导致在烧结过 程中烧结的金刚石晶体之间较小的空穴和渗透到空穴中较少的金属。低金属含 量导致较小的浸出重量损失。

图10B还示出对于给定的烧结压力，增大平均粒度导致浸出重量损失的减 小。这种结果可能是由于如上所述在HPHT烧结过程中较大的金刚石晶体碎 裂。较细的金刚石晶体在压力下自行碎裂并再排列，从而更有效地压紧和塞入 晶体之间的空间内，从而导致在烧结过程中渗透到PCD体内的较小金属含量。

对于图10B中10.2ksi数据的曲线拟合识别高烧结压力和标准烧结压力之 间的边界。因此，PCD试样可通过测量试样的烧结平均粒度和浸出重量损失来 识别是否已在高烧结压力下被烧结。对于给定的粒度，如果浸出重量损失低于 10.2ksi线，则试样以高于标准烧结压力的压力烧结。如果浸出重量损失高于 102.ksi线，则试样以标准压力烧结。

由此，可如下识别通过比正常压力高的压力烧结形成的具有高金刚石含量 的PCD(平均粒度为微米级)：

具有小于(0.251)·(平均粒度^Λ-0.2691)的浸出重量损失的PCD，或

具有小于(0.2328)·(平均粒度^Λ-0.2653)的浸出重量损失的PCD，或

具有小于(0.2052)·(平均粒度^Λ-0.2455)的浸出重量损失的PCD，或

具有小于下述值之一的浸出重量损失和在对应范围内的平均粒度：

用于评价PCD体的金刚石含量的第三种方法被称为“密度”方法。该方 法计算PCD试样的金刚石体积分数。该方法不需要PCD试样的浸出。而是， 测量体积密度(bulk density)，并测量金属元素和金刚石之比以确定这些元素 的体积分数。

该方法包括通过分析方法来确定元素质量分数。确定粘结剂组分可采用包 括能量分散光谱法(EDS)、波长分散光谱法(WDS)、X光荧光法(XRF)、 电感耦合等离子法(ICP)或湿化学技术的许多技术中的一种。由于频繁用于 扫描电子显微镜，EDS通常用于量化地评估PCD样本。然而，EDS无法不费 力地就精确确定诸如碳的低原子数元素，这在诸如PCD的材料中引起问题。 尽管这种已知的限制，如果能以适度精度已知粘结相的钴/钨比，则可以适度确 定组分(如果试样的体积密度是已知的话)。

为了确定诸如那些上述的任何单独分析方法是否被充分校准，应对已知的 硬质合金试样进行分析。

如果钴元素组分在0.5％内且钨元素组分在1.5％内(即，WC-13％(重量) Co应给出12.5-13.5％(重量)的钴和80.1-83.1％(重量)的钨)则获得足够的 精度。当试样类似于对于EBSD试样制备的下述方法通过用含有金刚石的研磨 表面(例如，砂轮)进行抛光而抛光成镜面时，能获得更可靠的PCD试样EDS 结构。通常使用低放大倍率10-100X，以使采样区域最大化。可采用各种工作 距离和加速电压，然而，10-11毫米的工作距离和20千伏的加速电压能给出可 接受的结果。当分析试样时，总时间应包括具有25-35％死时间的30-60秒现 场采集时间。EDS测出的质量分数可用于确定常数k的值(参见下述方程6)。 该常数k与测出的PCD体积密度(上面的ρ_S)结合可用于获得计算出的金刚 石、催化剂和金属碳化物的质量分数(参见下述方程7-9)。然后，计算出的金 刚石、催化剂和金属碳化物的体积分数可由计算出的质量分数来确定(参见下 述方程10-12)

k＝m_催化剂/m_{金属碳化物}   (方程6)

其中：m_催化剂是由EDX光谱学确定的质量分数，m_{金属碳化物}是由EDX光谱学 确定的金属碳化物中的金属元素的质量分数。

例如，如果催化剂材料是钴，而金属碳化物是碳化钨，则下述方程可用于 计算PCD体中的金刚石(m_金刚石)、钴(m_钴)和碳化钨(m_碳化钨)的质量分数。

其中，ρ_金刚石＝3.51毫克/立方厘米，ρ_钴＝8.85毫克/立方厘米，ρ_碳化钨＝15.7 毫克/立方厘米，ρ＝测出的PCD试样的密度

由计算出的质量分数，可使用下述方程计算出金刚石(v_金刚石)、钴(v_钴) 和碳化钨(v_碳化钨)的体积分数：

本领域的技术人员应该理解，当使用不是钴的催化剂材料和不是碳化钨的 金属碳化物时，可以以相似的方式确定质量分数和体积分数，且如果存在大量 附加材料，则上述方程可在适当情况下进行修改。

在显孔隙率和重量损失方法(四种金刚石粉末混合物在三种不同压力下烧 结)中上述提及的同一PCD试样根据密度方法来测试，以确定和比较试样的 金刚石体积分数。如下在表IV中示出所得的测量值：

表IV-密度

也在图10C中绘出该数据，其示出金刚石体积分数与测出的平均粒度。如 图10C中所示，金刚石体积分数和平均粒度之间的关系对于三种不同的烧结压 力来说遵循相同的趋势。对数据采用曲线拟合，且在图表上示出针对每种烧结 压力得出的方程。图10C示出金刚石体积分数取决于PCD试样的平均粒度。 DVF随着平均粒度而增大(如由向上倾斜示出那样)。对于给定的烧结压力， 增大平均粒度导致金刚石体积分数的增大。这种结果如上所述可能是由于较粗 的金刚石颗粒碎裂造成的。

附加地，对于给定的粒度，增大烧结压力导致金刚石体积分数的增大。这 是由于引起金刚石粉末额外压紧较高的压力，从而导致烧结的金刚石晶体之间 较小的空穴和金刚石的较高密度。

对于图10C中10.2ksi数据的曲线拟合识别高烧结压力和标准烧结压力之 间的边界。因此，PCD试样可通过测量试样的平均粒度和金刚石体积分数来识 别是否已在高烧结压力下被烧结。对于给定的粒度，如果金刚石体积分数高于 10.2ksi线，则试样以高于标准烧结压力的压力烧结。如果金刚石体积分数低于 102.ksi线，则试样以标准压力烧结。

由此，可如下识别通过比正常压力高的压力烧结形成的具有高金刚石含量 的PCD(平均粒度为微米级)：

具有大于(0.9077)·(平均粒度^Λ0.0221)的金刚石体积分数的PCD，或

具有大于(0.9187)·(平均粒度^Λ0.0183)的金刚石体积分数的PCD，或

具有大于(0.9291)·(平均粒度^Λ0.0148)的金刚石体积分数的PCD，或

具有大于下述值之一的金刚石体积分数和在对应范围内的平均粒度：

基于图10C中所示的关系，在一个实施例中，具有高金刚石含量的PCD 试样包括在2-4微米范围内的烧结平均粒度和大于93％的金刚石体积分数；或 者在4-6微米范围内的烧结平均粒度和大于94％的金刚石体积分数；或者在 6-8微米范围内的烧结平均粒度和大于95％的金刚石体积分数；或者在8-10微 米范围内的烧结平均粒度和大于95.5％的金刚石体积分数；或者在10-12微米 范围内的烧结平均粒度和大于96％的金刚石体积分数。

对于给定的金刚石颗粒尺寸，较高的HPHT压力形成具有较低密度的切削 元件。较高压力下产生较低密度，这是因为金刚石颗粒具有比在烧结过程中渗 透到金刚石层内的催化剂材料低的密度。较高的压力导致比催化剂材料高的金 刚石百分比，这是因为较高压力迫使金刚石晶体更紧密地在一起。这减小催化 剂材料可渗透金刚石层的金刚石晶体之间的空余空间。由此，PCD体的密度减 小。

如图10C中所示，具有较大标称粒度的较粗金刚石粉末混合物导致较低金 属含量的PCT体。这种结果可能是由于在HPHT烧结过程中较大的金刚石晶 体碎裂造成的。较细的金刚石晶体比较大的金刚石晶体更耐碎裂，这些晶体在 压力下自行碎裂并再排列，从而更有效地压紧和塞入晶体之间的空间内并为金 属留出离开基体的较少空间。因此，将金刚石粉末混合物的平均粒度转换成较 粗的粒度可导致具有较低金属含量的PCD层。

在表II、III和IV中上述总结的PCD试样测试由具有2％(重量)钴的金 刚石粉末混合物形成，如上注意到的，但可用或多或少的钴和/或用不同量的其 它合适的催化剂材料来形成高金刚石含量的PCD。例如，下面的数据示出具有 添加到金刚石粉末混合物的不同量的钴的两个PCD示例，这两示例均在相同 的压力下被挤压。高金刚石含量PCD难以在20％w钴添加到金刚石粉末混合 物的试样中实现，参见下表V。

表V

由此，如上总结，具有高金刚石含量的PCD可通过以高于正常压力的压 力烧结来形成，且具有高金刚石含量的PCD试样可诸如通过评估高金刚石含 量(通过三种方法的一种或多种)并测量平均粒度来识别。

在一个实施例中，多晶金刚石(PCD)体包含在接近切削边缘的金刚石体 内延伸至少300微米的第一区域。第一区域具有高金刚石含量和多个基本上空 的填隙区域。高金刚石含量(对应的微结构由用于形成PCD体的超高压力条 件实现)与在延伸深入PCD体的第一区域内的基本上空的填隙区域的组合出 乎意料地提供具有优越性能的切削元件。优越性能尤其出乎意料，这是因为如 上所述现有技术公开了了处理深度随着PCD体内金刚石含量的增大而减小。

PCD体内的第一区域包括基本上没有催化剂材料的填隙区域。在一个或多 个实施例中，第一区域可包括下面定义的至少一个临界区。第一区域的至少一 部分从期望的表面在PCD体内延伸到至少300微米(0.3毫米)，例如在其它 实施例中至少350微米(0.35毫米)、至少400微米(0.4毫米)、至少500微 米(0.5毫米)、至少600微米(0.6毫米)或至少800微米(0.8毫米)。在一 个或多个实施例中，填隙区域可在第一区域的深入PCD体内至多2000微米(2 毫米)、合适地至多1500微米(1.5毫米)，更合适地至多1000微米(1毫米) 的至少一部分中基本上没有催化剂材料。在一个或多个实施例中，第一区域的 至少一部分在PCD体内的深度可以在300微米(0.3毫米)到1500微米(1.5 毫米)的范围内。合适的浸出深度的例子包括325微米、375微米、425微米、 450微米、475微米、500微米、600微米、650微米、700微米、750微米、800 微米、900微米或1000微米。从切削元件的所述表面向第一区域和相邻区域之 间的边界垂直向内测出PCD体内的第一区域的深度。本领域的技术人员应理 解，第一区域的深度可取决于金刚石台厚度。

在一个或多个实施例中，第一区域还可包括PCD体的除了临界区之外的 下述定义的区域，但这些附加的区域不可以延伸到至少300微米的深度，例如 第一区域在临界区之外的区域仅可延伸到至多250微米、至多200微米或至多 175微米的深度。

PCD体内包含催化剂材料的第二区域可具有足以保持PCD体与附连至 PCD体的材料(例如，基体)之间期望的结合强度的厚度。在一个或多个实施 例中，PCD体内的第二区域可延伸从PCD体的界面或下表面垂直测出的至少 约10微米(0.01毫米)的距离，例如至少是100微米(0.1毫米)、至少150 微米(0.15毫米)或至少200微米(0.2毫米)。

在一个或多个实施例中，第一区域430可沿切削元件420的整个上表面 422a以及倾斜的切削边缘422c和一部分侧表面422b延伸，如图4A中所示(沿 垂直剖面看)。在一个实施例子中，第一区域430包括基本上没有催化剂材料 的填隙区域。PCD体422内位于第一区域430和下表面之间的第二区域440 包括含有催化剂材料的填隙区域。PCD体422结合到基体424。第一区域430 的大部分(例如，至少75％)的深度(或厚度)在图4A中示出为厚度基本均 匀。在此所用的术语“基本均匀”是指包括至多50％，适当地至多30％，更 适当地至多10％的厚度变化。第一区域430沿上表面422a的厚度可以基本上 等于沿侧表面422b和倾斜切削边缘422c的厚度。替代地，第一区域430沿侧 表面422b和倾斜切削边缘422c的厚度可大于或小于沿上表面422a的主要部 分的厚度。

在一个或多个实施例中，第一区域430可沿切削元件420的上表面422a 的一部分“X1”以及倾斜的切削边缘422c和侧表面422b的一部分“Y”延伸， 如图4B中所示(沿垂直剖面来看)。第二区域440沿上表面422a的一部分“X2” 延伸。在一个或多个实施例中，第一区域430可沿上表面422a从侧表面422b (沿部分X1)至少延伸1000微米(从侧表面422b测量)，在其它实施例中， 例如至少1250微米、至少1500微米、至少2000微米、至少2500微米或至少 3000微米。在一个或多个实施例中，第一区域430可沿上表面422a从侧表面 422b(沿部分X1)延伸小于切削元件420的直径“D”的50％(从侧表面422b 测量)，在其它实施例中，例如切削元件的直径的至多30％、至多25％，诸如 20％、15％或12.5％。在一个或多个实施例中，第一区域430可沿侧表面422b (部分Y)从切削边缘422c的下端测量至少延伸300微米，在其它实施例中， 例如至少500微米、至少1500微米、至少1000微米、至少1500微米至少2500 微米，至少3500微米。

当在垂直的剖视图中看时，PCD体的具有至少300微米的深度“d”的第 一区域可沿至少一个“临界区”延伸。临界区沿切削边缘的长度和沿PCD体 的上表面延伸至少1000微米，例如切削元件的直径的至少12.5％(从侧表面 测量)，以及沿侧表面延伸(从切削边缘的下端沿侧表面测量)至少300微米。 临界区还沿PCD体的周向距离的至少一部分延伸。适宜地，临界区可沿PCD 体的周向距离的主要部分，诸如沿25％的周缘延伸。适宜地，临界区可沿PCD 体的整个周向距离延伸，从而允许切削元件不必经历附加的处理步骤而可再次 用于钻头上。

在一个或多个实施例中，用于形成PCD体的金刚石晶体(颗粒或微粒) 在烧结之前可具有范围从约10纳米到约50微米的范围内的粒度，在其它实施 例中，例如从1微米到40微米或从1微米到30微米。在一个或多个实施例中， 金刚石晶体可具有至多25微米，在其它实施例中，至多20微米、至多15微 米或至多12微米的平均粒度。适宜地，金刚石晶体可具有范围从1到25微米 的范围内，例如在其它实施例中从2到20微米或从4到10微米的范围内的平 均粒度。金刚石晶体可具有单态或多态的粒度分布。如果将催化剂材料与金刚 石晶体混合，催化剂材料能以分离粉末或作为金刚石颗粒上的涂层来提供。催 化剂材料便于HPHT烧结过程中金刚石晶体的晶间结合。

在另一实施例中，PCD体设有双层结构，其包括接近切削边缘的第一层和 接近相对于基体的界面的第二层。PCD材料的接近界面的第二层(PCD“双层” 或“夹层”)具有比PCD层的其余部分更多的催化剂材料和更低的DVF。此双 层构造能够以不同方式实现。在一个或多个实施例中，PCD体可使用两种或更 多种金刚石混合物来形成以形成PCD体的不同层。在一示例实施例中，至少 形成切削边缘的第一层可使用包括金刚石晶体的至少第一金刚石混合物来形 成，这些金刚石晶体具有比在用于形成第二层的至少第二金刚石混合物中的金 刚石晶体小(细)的平均粒度。替代地，可使用包括金刚石晶体的第一金刚石 混合物来形成第一层，这些金刚石晶体具有比在用于形成第二层的第二金刚石 混合物中的金刚石晶体大(粗)的平均粒度。其它选择包括：具有相同的平均 粒度但不同的微粒尺寸分布的粉末混合物，和/或包含不同量的预混合溶剂催化 剂或诸如钨或碳化钨的其它特定添加剂的粉末混合物。在附加的实施例中，可 使用采用不同金刚石混合物的三层或更多层。

在一示例实施例中，将金刚石混合物中较小的细金刚石颗粒从靠近相对于 基体的界面的混合物中去除。较小的金刚石颗粒更难以碎裂，导致在烧结过程 中基体附近的金刚石的孔隙率更大，这使更多催化剂材料在HPHT烧结过程中 从基体渗透到该层中。由此，最靠近基体的金刚石体具有比远离基体的金刚石 体的其余部分(诸如第一层)低的金刚石含量和高的热膨胀系数。这样就减小 第二层中的热应力并减轻沿界面的裂缝生长。一般来说，增大金刚石混合物的 平均粒度会导致较小的金属含量，这是由于大金刚石晶体碎裂和实现给定的金 刚石含量所必要的压力较小。例如，将金刚石晶体从5-15微米的微粒转变成 10-20微米的微粒会导致对于给定的压力来说金刚石体内的金属含量更低。然 而，在此示例实施例中所述的对于多层金刚石体的技术不可以将金刚石混合物 的平均微粒尺寸总体转化，而是将较小颗粒从最靠近基体界面的第二层中去 除。这可允许更多催化剂材料从基体渗透到该层中，从而导致更高的金属含量。

在一示例实施例中，比用于形成金刚石体的其余部分的一种或多种金刚石 混合物中(例如，可包括至少一部分第一区域的第一层)的催化剂材料更大量 的催化剂材料可被添加到靠近基体界面的第二层(可包括第二区域的至少一部 分)中的金刚石混合物。在一示例实施例中，第一层可使用第一金刚石混合物 来形成，该第一金刚石混合物包括比用于形成第二层的第二金刚石混合物的量 少的催化剂材料，第二层可至少形成第二区域的主要部分(大于50％)。在烧 结之后，金刚石体具有靠近基体的具有低金刚石含量的第二层以及离开(远离) 基体的具有更高金刚石含量的第一层。

在一示例实施例中，金刚石体的第一层可由具有与用于形成金刚石体的第 二层的一种或多种金刚石混合物不同的微粒尺寸分布的一种或多种金刚石混 合物构成。第二层可具有较高比例的粗粒金刚石颗粒和较少的细粒金刚石颗 粒，因而，在粗粒金刚石颗粒之间有更多用于使催化剂材料从基体渗入的空间。 这可通过从用于形成第二层的金刚石混合物中去除一部分细粒的微粒来实现。 这会导致靠近基体的第二层中的金属含量增大。

在一个或多个实施例中，在烧结之后并在从PCD体的填隙区域中去除催 化剂材料之前，接近切削边缘的第一区域和PCD体的上表面的至少一部分可 包含体积量小于8％的催化剂材料。适宜地，在从PCD体的填隙区域中去除催 化剂材料之前，第一区域可包含体积量小于6％的催化剂材料，在其它实施例 中，例如在相同基准下为至多5.75％v、至多5.5％v、至多5％v、至多4.75％v、 至多4.5％v或至多4.25％v。

在一个或多个实施例中，在从PCD体的填隙区域中去除催化剂材料之前， 第一区域可具有至多3.88克/立方厘米的密度，例如在使用具有至多20微米的 烧结平均粒度的金刚石晶体来制备PCD体的第一区域之处具有至多3.87克/ 立方厘米的密度。

在一个或多个实施例中，在从PCD体的填隙区域中去除催化剂材料之前， 第一区域可具有至多3.90g/cm³(克/立方厘米)的密度，例如在使用具有至多 15微米的烧结平均粒度的金刚石晶体来制备PCD体的第一区域之处具有至多 3.89g/cm³的密度。

在一个或多个实施例中，在从PCD体的填隙区域中去除催化剂材料之前， 第一区域可具有至多3.94g/cm³(克/立方厘米)的密度，例如在使用具有至多 12微米的烧结平均粒度的金刚石晶体来制备PCD体的第一区域之处具有至多 3.93g/cm³的密度。

在一个或多个实施例中，切削元件具有第一区域，该第一区域具有大于90 ％(体积)(％v)的金刚石体积分数，在其它实施例中，例如至少91％v、至 少92％v、至少92.5％v、至少93％v或至少94％v。在一个或多个实施例中， 切削元件具有第一区域，该第一区域具有大于90％至99％(体积)(％v)的 金刚石体积分数，诸如93.5％v、94.5％v、95％v、96％v、97％v或98％v。在 一个实施例中，PCD体的第一区域包括小于25微米的烧结平均粒度和大于92 ％的金刚石体积分数；而在另一实施例中，包括至多15微米的烧结平均粒度 和大于92.5％的金刚石体积分数；在又一实施例中，包括从2.5至12微米范围 内的烧结平均粒度和大于92.5％的金刚石体积分数。

在一个或多个实施例中，第二区域可具有基本上与第一区域相同的金刚石 含量(例如，金刚石体积分数)。如在此所用，“基本相同的金刚石体积分数” 是指包括至多2％，适当地至多1％的变化。

在一个或多个实施例中，PCD体的第二区域的主要部分(即，大于50％ 体积)可具有比第一区域小的金刚石含量(例如，更小的金刚石体积分数)。 在一个或多个实施例中，PCD体的第二区域的主要部分可具有比第一区域(例 如，接近PCD体的外表面)的金刚石体积分数要小多于2％的金刚石体积分数， 例如比第一区域小至少3％v或至少4％v。在此实施例中，第二区域的金刚石 体积分数可以是至少85％，例如在从85％到95％的范围内，例如87.5％、90 ％或92％。PCD体内的金刚石含量可以梯度或台阶状的方式变化。

在一个或多个实施例中，第二区域可具有至多15％(重量)(％w)的 钨含量(包括碳化钨)，例如至多10％w、至多5％w。钨的量可由光谱方法或 通过化学分析来确定。钨在HPHT烧结操作过程中基本上被转化为碳化钨。

测试具有双层构造和变化的界面几何形状的各种切削元件，以确定产率并 比较基体、第一PCD层(接近切削边缘)和第二PCD层(接近基体)的热膨 胀系数。测试了约200个不具有双层构造的切削元件和超过1000个具有双层 构造的切削元件。组合的PCD层(第一层和第二层)的总厚度是0.100英寸(2.54 毫米)。第二层的厚度是0.060英寸(1.52毫米)。应当理解，第一层(具有切 削表面的层)与第二层(也被称为双层)(在第一层和基体之间)的相对厚度 可变化。在一些实施例中，第二层具有比第一层大的厚度，而在其它实施例中， 第一层具有比第二层大的厚度，或者它们可以是相等的。

每种成分的特性如下：含有87％(重量)碳化钨和13％钴的碳化物基体。 如下测量三种温度范围下的基体的热膨胀系数(CTE)(“RT”表示室温，而温 度以摄氏度给出)(注意，由于高于800℃的金刚石石墨化引起的膨胀，碳化物 基体测试到比PCD层高的温度)。

碳化物基体

温度范围 CTE RT-200 5.86E-06 200-500 6.64E-06 500-965 7.32E-06

金刚石粉末与该基体在高于正常的HPHT条件下一起烧结以生成具有高 金刚石含量的PCD层。第二层含有94.3％(体积)的金刚石和5.7％(体积) 的钴和碳化钨(如由上述密度方法确定的)。烧结后的重量百分比是84.7％金 刚石、11.2％钴和4.1％碳化钨。平均金刚石颗粒尺寸是12.4微米。如下计算 热膨胀系数(基于对来自具有低DVF的PCD试样的数据的线性外插)：

PCD第二层

温度范围 CTE RT-200 2.479E-06 200-500 3.272E-06 500-800 4.164E-06

PCD的第一层含有94.0％(体积)的金刚石和6％的钴和碳化钨。重量百 分比是85.7％金刚石、10.9％钴和3.9％碳化钨。平均金刚石颗粒尺寸是13.0 微米。如下计算热膨胀系数(基于对来自具有低DVF的PCD试样的数据的线 性外插)：

PCD第一层

温度范围 CTE RT-200 2.471E-06 200-500 3.262E-06 500-800 4.151E-06

如该数据所示，第二层(双层)具有相比于第一层略微增大的热膨胀系数， 由此部分地桥接基体和第一层的系数之间的缺口。尽管这种增大并不大，但具 有这种双层构造的PCD切削元件具有比没有双层的PCD明显更高的产率。发 明人已发现没有双层的通常产率为85-90％。上述测试示出具有双层的产率高 于99％。

下面提供双层构造的作用的另一示例。形成具有相同材料和界面的PCD 切削元件，并注意到具有和不具有双层的切削元件的裂缝的出现。

表VI

  突起比 热压 界面的几何形状 产率 具有双层的切削元件 0.57 6.2GPa A5 95％(152/160) 不具有双层的切削元件 0.57 6.2GPa A5 63％(25/40)

界面A5具有与下述界面A1-A4相同的拱顶半径和0.57的突起比。

在一示例实施例中，PCD体可包括在金刚石体内的第一区域和具有第一和 第二层的双层构造。如图7中所示(垂直剖视图)，切削元件720包括结合到 基体724的金刚石体722。金刚石体722包含两层B和C以及延伸到层B和C 的部分中的第一区域A。由此，可在金刚石体内发现三个不同区域。区域A形 成第一区域，而层C形成第二区域，而定位(间设)在第一区域和第二区域之 间的层B的部分形成金刚石体内的第三区域。第二区域可包含金属碳化物(例 如，碳化钨)并具有与第一区域和第三区域不同的平均金刚石粒度和/或微粒尺 寸分布。第一区域可具有与第三区域相同的平均金刚石粒度和微粒尺寸分布， 或者替代地，第一区域的主要部分可具有与第三区域不同的平均金刚石粒度和 微粒尺寸分布(即，有多于两层用于形成金刚石体)。在另一示例实施例中， 催化剂材料可添加到用于形成第一层(B)的金刚石混合物，而用于形成第二 层的金刚石混合物可以基本没有添加的催化剂材料。在第一层中添加催化剂会 是有用的，这是因为足够的来自基体的催化剂材料不会渗透到第一层中。在另 一示例实施例中，催化剂材料可添加到用于形成第二层(C)的金刚石混合物 中，而用于形成第一层(B)的金刚石混合物可以基本上没有添加的催化剂材 料或者可具有比第二层量少的添加的催化剂。在烧结之后，第二层具有比其它 区域高的金属含量。

在一个实施例中，诸如本体722的PDC体包括双层构造(层B和C)以 及延伸到第一层和/或第二层的部分内的处理区域(A)。处理区域A可被浸出 以将基本上所有的催化剂材料从金刚石晶体之间的填隙区域去除。区域A可从 切削表面延伸到不超过100微米的深度，或在另一实施例中，延伸到100微米 到小于300微米的范围内的深度，或在又一实施例中延伸到至少300微米的深 度。处理区域可部分地延伸到第一层(B)中，一直穿过第一层(B)，和/或延 伸到第二层(C)中。

在一示例实施例中，用于形成第一层和第三层的一种或多种金刚石混合物 可经受足以使至少一部分的金刚石晶体石墨化的条件，而用于形成第二层的金 刚石混合物不会经受足以使至少一部分的金刚石晶体石墨化的条件。在学习了 本发明的公开内容之后，本领域的技术人员将理解到有多种金刚石混合物可用 于形成PCD体并可在PCD体内形成有梯度的(逐步过渡)或台阶状(突变) 的过渡。在一种或多种实施例中，切削元件还可包括具有金刚石密度、催化剂 材料浓度和/或金刚石颗粒尺寸的特性的PCD体，这些特性根据在金刚石台内 的位置而变化。这种变化可沿梯度或以台阶状发生并可提供切削元件的一种或 多种不同属性。

上述双层实施例提供在切削表面处具有高金刚石含量的PCD层，因而， 切削表面具有期望的耐磨性和硬度，同时还在基体附近提供低金刚石含量，因 而，界面表面处的热应力减小。可提供在PCD层内具有多个分开层的多层构 造。基体各层的金刚石含量随着远离基体而增大。这些层之间的过渡可以是逐 步的，从而形成梯度，或者它可以更为突兀。除了多层构造，可提供具有密度 梯度的单层，因而，例如层的金刚石密度沿远离界面朝向切削面的方向逐步增 大。

附加地，双层构造可处理成将催化剂材料从PCD体的第一区域去除，因 而，第一区域具有高金刚石含量和多个基本为空的填隙区域。第二区域可包括 填隙区域内的催化剂材料。第一区域可局部穿过双层构造的第一层，一直穿过 第一层，或一直穿过第一层并局部穿过第二层延伸。

如文中所用，术语“催化剂材料”应理解成是指用于最初形成金刚石层(即， 将金刚石颗粒结合起来)的材料并可包括在元素周期表中VIII族中确定的材料 (例如，钴)。催化剂材料可从元素周期表(CRC化学与物理手册的CAS版本) 中的VIII族中选择，特别是从钴、镍、铁、其混合物及其合金中选择，较佳为 钴。

如在此所用的术语“去除”用于指减少特定材料在金刚石层的填隙区域内 的出现，例如减少在烧结或HPHT过程中用于最初形成金刚石体的催化剂材料 的出现，或出现在PCD体内的金属碳化物(诸如碳化钨的金属碳化物可通过 添加到用于形成PCD体的金刚石混合物(例如，从金刚石粉末的球磨过程中 加入)或通过从用于形成PCD体的基体中渗透而存在)。应理解，特定材料(例 如，催化剂材料)的绝大部分不再留于PCD体的填隙区域内，例如材料被去 除，因而PCD体内的空穴或孔可以基本为空。然而，应理解，某些少量材料 仍会在PCD体的微结构内留于填隙区域内和/或保持粘附于金刚石晶体的表 面。

“基本没有添加的催化剂材料”应理解成是指没有催化剂材料添加到金刚 石混合物，而不是从制造金刚石晶体中留下作为杂质的催化剂材料。即，文中 所用的术语“基本没有”理解成是指特定材料被去除，但仍可有某些少量特定 材料留于PCD体的填隙区域内。在一示例实施例中，PCD体可处理成多于98 ％重量(处理区域的％w)已从处理区域内的填隙区域中去除催化剂材料，特 别是至少99％w、更特别是至少99.5％w已从处理区域内的填隙区域中去除催 化剂材料。1-2％w的金属可留下，它们中的大多数捕集于金刚石再生长(金 刚石与金刚石结合)区域内并且不一定可通过化学浸出去除。

如在此所用的术语“基本空的”理解成是指空穴或孔的至少75％的体积没 有诸如催化剂材料或金属碳化物的材料，适当地至少85％v、更适当地至少90 ％v没有这种材料。在PCD体经受处理以去除特定材料之后留于填隙区域内的 特定材料的量可以并且将根据诸如去除过程的效率以及金刚石基底材料的尺 寸和密度的因素来变化。待从PCD体中去除的特定材料可通过任何合适的过 程来去除。处理方法包括诸如通过酸浸出或王水浴的化学处理和/或诸如电解过 程的电化学处理。在US/20080230280Al和US4224380中描述了这种处理方法， 这些方法以参见方式纳入本文。下面更为详细地讨论通过浸出的处理。

使用超高压力形成的高金刚石含量PCD体具有独特的微结构，该微结构 与至少300微米的处理深度结合可提供对切削元件的一种或多种特性的改进。

在一个实施例中，切削元件的PCD体的第一区域被处理成从包含于其中 的多个填隙区域中去除催化剂材料。这种处理方法包括那些在此所述的，较佳 为酸浸出。如上所述，在一个或多个实施例中，第一区域可包括切削边缘、PCD 体的整个上表面和侧表面的至少一部分。在一个或多个实施例中，第一区域可 包括切削边缘和PCD体的侧表面和上表面的仅一部分(例如，临界区)，且在 多个填隙区域内包含催化剂材料的第二区域或另一区域可延伸到PCD体的侧 表面和上表面的其余部分。第一区域的处理可通过保护PCD体与目标处理区 域相邻的外部免于与浸出剂(液态或气态)接触来实现。基体也可受保护免于 这种接触。保护基体和/或PCD体表面的方法包括用诸如蜡、塑料等合适的屏 障构件或材料来覆盖、涂敷或包围基体和/或PCD体的各部分。

在一个或多个实施例中，PCD体的第一区域如在此所述通过使期望的表面 暴露于酸浸出剂而从其中去除基本上所有催化剂材料来热稳定。适宜地，在通 过高压HPHT烧结过程来制成PCD体之后，被识别的表面被放置成与酸浸出 剂接触足够长的时间段，以在第一区域内产生期望的浸出或催化剂材料耗尽深 度。

适宜地，用于处理第一区域以使之热稳定的浸出剂包括从无机酸、有机酸、 其混合物及其衍生物中选择的材料。所用的具体浸出剂可取决于诸如所用催化 剂材料的类型和可出现在PCD体内的其它非金刚石金属材料的类型的因素。 在一示例实施例中，合适的浸出剂可包括氢氟酸(HF)、盐酸(HCl)、硝酸 (HNO₃)及其混合物。在此描述用于从PCD体中浸出催化剂材料的其它方法。

在一个或多个实施例中，PCD体具有微结构，因而，它需要在下述的标准 条件下至少三天才可将深达300微米的基本上所有催化剂材料从PCD体中第 一区域内的填隙区域浸出。适宜地，PCD体可具有微结构，因而，它需要在下 述的标准条件下至少3.5天才可将深达300微米的基本上所有催化剂材料从 PCD体内的填隙区域浸出，或者在其它实施例中例如至少4天、至少4.5天、 至少5天、至少6天、至少7天、至少8天、至少9天、至少10天或至少14 天。在一个实施例中，标准条件包括在大气压下40℃±2℃的温度下用足够 体积的酸性混合物来接触PCD体的区域。酸性混合物是50％v的第一酸性溶 液和50％v的第二酸性溶液。第一酸性溶液是48％w的氢氟酸和52％w的水。 第二酸性溶液是68％w的硝酸和32％w的水。在此实施例中，在浸出处理之 前PCD体的第一区域具有至多6％w的金属碳化物(例如，碳化钨)，例如在 其它实施例中至多5.5％w、至多5％w或至多4.5％w。在此实施例中，PCD 体的第一区域可具有从0到6％w范围内的金属碳化物(例如，碳化钨)。使 PCD体的第一区域经受标准条件足够的持续时间(诸如至少三天)导致基本所 有催化剂材料从PCD体的第一区域内的填隙区域中去除。

在一个或多个实施例中，还可使用用于去除催化剂材料的加速技术，并且 可结合在此提出的浸出技术以及其它传统的浸出过程使用该技术。这种加速技 术包括升高压力、升高温度和/或超声波能量，并可用于减少与实现相同水平的 催化剂去除有关的处理时间量，由此提高制造效率。

在一实施例中，浸出过程可通过在升高压力的条件下进行上述相同浸出过 程来加速，该升高压力可大于约5bar，并且在其它实施例中可以从约10到 50bar。这种升高压力条件可通过在压力容器等中进行浸出过程来实现。应理解， 精确的压力条件可以并将根据诸如所用的浸出及以及金刚石体的材料和烧结 特性的因素来变化。

除了升高的压力，为了加速浸出过程还可使用升高的温度。在一示例实施 例中，合适的温度水平可以在从约90℃到350℃的范围内，而在另一示例实 施例中在从约175℃到225℃的范围内。在一个或多个实施例中，升高的温度 水平可达300℃。应理解，精确的温度条件可以并且将根据诸如所用的浸出及 以及金刚石体的材料和烧结特性的因素来变化。应理解，加速技术可包括与升 高温度结合的升高压力，这将涉及使用能够产生期望的升高温度的压力组件， 例如通过微波加热等。例如，透微波的压力容器可用于实施加速浸出过程。替 代地，加速技术可包括升高温度或升高压力，即，总有一个，而不是两者的组 合。

超声波能量可用作加速技术，其涉及提供以超过可听音的频率，例如以约 每秒18000个循环的频率和更大频率起作用的振动能量。转换器或压电换能器 可为此用于形成期望的超声波堆(ultrasonic stack)，其中，压电晶体用于将电 荷转换成期望的声能，即超声波能量。放大器(booster)可用于更改机械振动 的幅度，而超声焊极(sonotrode)或喇叭可用于施加振动能量。使用超声波能 量与不使用超声波能量浸出相比可根据时间产生80％到90％的浸出深度的增 大，由此提供期望的浸出时间的减少和制造效率的改进。

在一个或多个实施例中，切削元件还可具有一个或多个中间层以及平坦的 和不平坦的界面和表面。可参见美国专利6,041,875、6,513,608、6,962,218、 7,604,074、7,287,610，它们作为不同不平坦界面的例子并且这些说明以援引方 式纳入本文。传统的切削元件(剪切刀具)包含具有相对显著(强力)(aggressive) 的突起部，诸如界面表面处的环和脊，这是因为这些突起部被认为可通过形成 交替的张应力和压应力的区域而抑制PCD体内裂缝的生长。然而，对于一些 具有高金刚石含量的PCD体来说，部分地由于基体和烧结的PCD材料之间的 热膨胀差异以及高金刚石含量所带来的低粗糙度，这些应力应减小以避免裂缝 生长。

在一实施例中，PCD层和基体之间的界面具有比那些在现有技术中提供的 界面不太显著的突起部。传统的剪切刀具包含具有诸如环和脊的相对显著突起 部的基体，这是因为这些突起部被认为如上所述通过形成交替的张应力和压应 力区域而抑制PCD体内裂缝生长。然而，显著的突起部也可产生应力集中并 增大PCD层内的残余应力的大小。对于具有高金刚石含量的PCD，部分地由 于高金刚石含量带来的低粗糙度，需要使这些应力减小以避免缝隙生长。因此， 与传统的思考方式不同，发明人已发现对于具有高金刚石含量的PCD，更平滑 的界面可减小应力集中和裂缝生长。

在一示例实施例中，如图9中所示，基体16的界面表面14可具有略微拱 顶，例如该拱顶可具有1.204英寸(30.58毫米)的恒定半径“R”、0.052英寸 (1.321毫米)的高度“H”以及0.074的拱顶高度与基体直径比。拱顶高度与 基体直径比可以是至多0.2，或在其它实施例中至多0.15或至多0.1。

在一个或多个实施例中，基体的界面表面包括一个或多个突起部，诸如图 5和6中所示的突起部12和12'。在图5和6的实施例中，从基体16的拱顶表 面14测出突起部12、12'的高度“h”。在突起部的最大高度h的一半处测出突 起部12、12'的宽度“w”。通过高度除以宽度得到高宽比(“突起比”)。如在此 所用的突起部的定义不仅可应用于如图5和6中所示在基体表面上向上延伸的 大体凸形，还可应用于凹入基体内的大体凹形区域或凹槽。光滑拱顶表面14 的高度为H，直径为D(参见图9)。在一个或多个实施例中，突起比可小于 0.7、至多0.5、至多0.4、或小于0.2，例如在0到0.5的范围内，诸如0.05、 0.1、0.125、0.15、0.175、0.25、0.3、0.35或0.45。如图5和6中所示，突起 部12、12'可弄圆和连续弯曲(如图5中所示)或可包括具有不连续的角或边 的平坦端部(如图6中所示)。

在一个或多个实施例中，基体的界面表面可具有一个或多个不显著的突起 部，这些突起部具有从基体表面测出的最大高度h，该最大高度为至多0.050 英寸(1.27毫米)，在其它实施例中，合适地为至多0.045英寸(1.14毫米)、 至多0.040英寸(1.02毫米)、至多0.035英寸(0.89毫米)、至多0.030英寸(0.76 毫米)、至多0.25英寸(0.64毫米)或至多0.20英寸(0.51毫米)。在一个或 多个实施例中，具有至多0.050英寸(1.27毫米)高度的一个或多个不显著突 起部可靠近基体的侧表面定位。

在一个或多个实施例中，一个或多个不显著的突起部具有连续轮廓的表 面。在一个或多个实施例中，基体的界面表面仅在其上具有不显著的突起部， 诸如具有突起比小于0.7的突起部。在一个实施例中，PCD切削元件包括具有 突起比小于0.7的界面和具有经处理的第一区域的PCD体。第一区域可从切削 表面延伸到不超过100微米的深度，或在另一实施例中，延伸到100微米到小 于300微米的范围内的深度，或在又一实施例中延伸到至少300微米的深度。

具有不同突起程度的四种不同几何形状的基体与金刚石粉末混合物一起 烧结以形成具有高金刚石含量的PCD，并记录没有裂缝的切削元件的百分比。 在高压HPHT烧结过程完成之后不具有裂缝的切削元件的百分比被称为“产 率”。如图9中所示，所有基体16都在界面表面14处具有略微拱顶。界面表 面14处的半径为恒定的0.204英寸，而拱顶的高度H是0.052英寸，如图9 中所示。拱顶的高度H与基体的直径D之比大致为0.074。烧结的PCD盘的 厚度为0.090英寸。起始金刚石颗粒尺寸为约14.4微米，且热腔室压力为 7.1GPa。

具有四种不同几何形状的基体与金刚石粉末混合物结合并(在高金刚石含 量区域中)经受图11中高压条件下的HPHT烧结。两组不同的过程参数用于 形成这些高金刚石含量的切削元件。根据第一组HPHT烧结参数来形成第一组 切削元件，包括对切削元件添加一个延伸部的钎焊过程。碳化物部分可结合起 来以使基体延伸到更长的长度。将碳化物部分结合起来的方法在现有技术中是 已知的并包括焊炬、熔炉和感应钎焊法。钎焊还通常已知为压焊(bonding)或 LS压焊。感应法通常用于在烧结过程之后将剪切刀具碳化物基体结合于更长 的碳化物片。使用感应法，因为它可结合惰性气体和散热设备来使用以保护 PCD免于氧化和热损伤。然而，用于将碳化物部分结合起来的这些方法会引起 裂缝在PCD层中形成。

在烧结和感应钎焊上述剪切刀具完成之后，检查所得的高金刚石含量PCD 切削元件以确定对于每个几何形状的产率。在下表VII中总结了这种测试的结 果：

表VII

在图12的图表中也示出这些结果。结果显示突起比与产率具有反线性关系。 产率随着突起比的降低而提高。最佳产率(A4)的几何形状是没有任何突起部 (突起比为0)的光滑拱顶。该基体(A4)具有光滑拱顶表面，而拱顶的半径 为PCD层厚度的约13倍和拱顶的高度H的约23倍。

在具有突起部的基体(A1、A2和A3)中，带有最不显著的突起部的基体 (A3)具有最佳产率。基体A3的突起比小于A1和A2的突起比，这意味着 突起部的高宽比不太显著。基体A1具有尖锐的突起部，而A2具有变圆的突 起部，但数据表明这种差异似乎不对产率有影响。基体A1和A2中较显著的 突起部在较小的宽度上延伸到它们的全高。这种较显著的几何形状使切削元件 产生比其它几何形状更多的裂缝。发明人相信显著的突起部(诸如具有突起比 超过0.7的那些)造成高金刚石含量PCD层内和沿界面的应力集中，这会导致 裂缝生长。

显然，图12的图表表示突起比和产率之间的线性关系。

根据第二组HPHT烧结参数形成具有上述定义的几何形状的第二组切削 元件，包括对烧结参数、PCD双层结构和钴含量的改进。这些变化包括更为恒 定的过程参数、结合时更低的温度和基体中更低的钴含量。第二组切削元件具 有更高的产率；第二组烧结参数导致对于给定的突起比更大的产率。这些结果 继续表示线性趋势，即产率随突起比降低而增大。对于第二组切削元件，线的 倾斜度不那么陡。第一组切削元件产生更陡的线，即产率随着增大的突起比更 快地降低。基于用于形成第二组剪切刀具的经改良的烧结参数，线更平缓，即 产率随着突起比的增大而降低得更慢。

这些结果表示图12中的线的倾斜度取决于诸如压力、温度和钎焊的变量。 联系产率和突起比的曲线拟合的倾斜度可随着增大的压力(诸如高于7.0GPa 的冷室压力)变陡。该倾斜度还可随烧结过程的改良而变化。

因此，在一些实施例中，突起比小于0.2，以将产率提高到至少约80％， 如图5的图表中所示。在较佳的实施例中，突起比为0(即，没有突起部)。在 另一实施例中，对于具有高金刚石含量的切削元件，高于0.5的突起比提供可 接受的产率。在一实施例中，突起比在约0.5到0.1之间。在又一实施例中， 具有高金刚石含量的切削元件包括具有突起比为0的基体。基体设有光滑的拱 顶界面表面并且没有突起部。

在一实施例中，突起部(诸如图5-6中的突起部12、12')远离基体的周向 边缘朝向基体的中心轴线向内定位在基体的界面表面上。与在标准压力下形成 的传统PCD切削元件相比，高压PCD剪切刀具的突起部更靠近基体的中心轴 线并更远离边缘。在一实施例中，突起部位于约为基体直径的90％的直径内， 从而留有靠近边缘的外部10％直径没有突起部。在一实施例中，直径为17.8 毫米的基体包括从基体的周向边缘向内隔开2毫米的突起部。

在另一实施例中，如图13中所示提供具有台阶状界面表面的基体。基体 包括0.700英寸的外径。台阶状突起部设置在界面表面的中心。台阶具有一定 直径和高度。具有不同台阶尺寸的四种不同基体与金刚石粉末混合物一起在 12.0ksi下烧结，以形成结合到基体的PCD体。然后，检查烧结的PCD体的 裂缝，并记录产率，如下表VIII中所示：

表VIII

上述数据示出具有较小台阶直径和较短台阶高度的B3几何形状的产率最 佳。在一实施例中，台阶直径与基体外径之比小于约0.7。

附加的几何变量是PCD层的厚度。较厚的PCD层(或“盘”)可能具有 较高的残余应力。因此，可通过减小PCD层的厚度来减小应力。附加地，对 于较厚的盘，较小的突起比可减小应力。在一实施例中，PCD盘的厚度随着金 刚石含量的增大而减小。

可选择地，PCD金刚石体可结合到基体。在一个或多个实施例中，基体可 包括被烧结的金属粘结剂和金属碳化物(在此也被称为烧结的金属碳化物)。 适宜地，金属碳化物的金属可从铬、钼、铌、钽、钛、钨和钒和其合金及其混 合物中选择。例如，烧结的碳化钨可通过烧结化学计量的碳化钨和金属粘结剂 的混合物来形成。基体可包含基于基体的总重在从75到98％(重量)范围内， 适宜地从80到95％(重量)，更适宜地从85到90％(重量)的金属碳化物(例 如，碳化钨)。金属粘结剂的量可以基于基体的总重在从5到25％(重量)(％w) 的范围内，在相同的基础上特别是从5到15％w的范围内，例如6％w、8％w、 9％w、10％w、11％w、12％w、13％w或14％w。在一个或多个实施例中， 目前在基体中的金属粘结剂的量可以基于基体的总重在从6％w到9％w或从9 ％w到11％w的范围内。基体中较大量的金属粘结剂可改进基体的断裂韧度， 而较少量的金属粘结剂可改进基体的耐磨性，特别是硬度、抗磨损性、耐蚀性 和抗腐蚀性。

在一个或多个实施例中，可通过组合诸如化学计量的碳化钨粉末的碳化钨 和诸如钴的金属粘结剂来制备完全烧结的基体。金属粘结剂能以分离粉末的形 式或作为碳化钨上的涂层来提供。可选择地，诸如水或有机溶液(例如酒精) 的碳纤维蜡和液态稀释液也可包含在混合物中。然后，混合物可被碾磨、粒状 化并压成生坯。然后，生坯可进行脱蜡并烧结以形成基体。脱蜡可在足以去除 用于形成生坯的任何稀释液和蜡的条件下进行。烧结可在足以形成基体的条件 下进行并可使用真空烧结、热等静压(hot-isostatic pressing)烧结、微波烧结、 火花等离子烧结等。在烧结过程中，温度可在从1000℃到1600℃，特别是从 1300℃到1500℃，更特别是从1350℃到1500℃的范围内。如上所述，烧结 的基体可具有平坦或不平坦的表面。

用于形成烧结金属碳化物的金属碳化物的微粒尺寸也可变化。金属碳化物 的微粒可呈非球形(碾碎的)微粒或球形微粒(即，球团)。如在此和整个本 发明所用的术语“球形”是指具有大体球形的任何微粒，而不是真的是球体， 但没有通常在碾碎的和其它非球形的微粒中发现的角、尖锐边缘和角突起。本 发明中在此所用的术语“非球形”是指具有通常在非球形微粒中发现的角、尖 锐边缘和角突起的任何微粒。可使用大于6微米，特别是在从8到16微米范 围内的较大微粒。使用金属碳化物的较大微粒尺寸还可提供改进的断裂韧度。 也可使用6微米或更小的，特别是在从1微米到6微米范围内的较小微粒。使 用较小微粒尺寸的金属碳化物还可提供基体的改进的耐磨性、特别是改进的抗 腐性和硬度。金属碳化物的微粒尺寸还可以是多态的，其可提供具有各种特性 的基体和切削元件。金属粘结剂可从VIII族金属，例如铁、钴、镍、其合金及 其混合物中选择。适宜地，基体可以是与钴粘结剂一起烧结的碳化钨。在一个 或多个实施例中，含有金刚石晶体或颗粒(天然或合成)的金刚石粉末可以被 置于具有催化剂材料源的组件中。催化剂材料源可以呈与金刚石粉末混合的粉 末形式或呈金刚石晶体上的涂层形式。与金刚石晶体结合设置的催化剂材料的 量可以是至多3％w，合适地至多2％w的量。替代地或附加地，催化剂材料源 可呈在组件中与金刚石混合物相邻定位的基体的形式。

替代地或附加地，金刚石混合物可以生坯状态部件的形式提供，该部件包 括金刚石晶体和选配地被粘结剂包含的催化剂材料，例如呈金刚石带或用于便 于制造过程的其它可变形/可适应的金刚石产品的形式。当这种生坯状态的部件 用于形成PCD体时，可以期望在HPHT固结和烧结过程之前预加热。所得的 切削元件包含具有由结合起来的金刚石晶体的金刚石基底相构成的材料微结 构的PCD体，来自基体的催化剂材料设置在存在于结合的金刚石晶体之间的 填隙区域内。当催化剂材料源可来自两个或更多个源(诸如金刚石混合物中的 粉末和基体中的金属粘结剂)时，来自每个源的催化剂材料可以是相同的或不 同的。当催化剂材料从基体渗透到PCD体内时，基体内的金属粘结剂对于PCD 体的填隙区域内的金属组合物有主要作用。

在一个或多个实施例中，可通过使用局部压实的基体来形成切削元件。如 在此所用，完全压实应理解成是指用金属粘结剂来渗透的、具有零孔隙率或没 有孔隙率的碳化钨微粒。在US2004/0141865Al中描述了局部压实的基体，这 些说明以参见方式纳入本文。如上所述包括金刚石晶体的混合物可被放置成与 局部压实的基体表面接触并经受高压高温(HPHT)烧结过程以形成结合到基 体的PCD体。

在一个或多个实施例中，可通过利用预粘合的碳化钨颗粒并在HPHT过程 中在原位形成基体来形成切削元件。预粘合的碳化钨颗粒和金刚石混合物如上 所述可放置成在组件内部接触并经受HPHT烧结过程。

在另一实施例中，PCD切削元件具有热膨胀系数较小的基体。这可通过减 小基体的钴含量来实现。在一实施例中，基体的钴含量(在烧结之前)在约6 ％到13％(重量)的范围内。在另一实施例中，基体的钴含量小于约11％(重 量)，而在另一实施例中，在约9％到11％(重量)范围内。这种修改使基体 和高金刚石含量的PCD层的热膨胀系数彼此靠近，这减小了界面处的热应力。 在一实施例中，PCD切削元件包括具有较小钴含量的基体和具有经处理的第一 区域的PCD体。第一区域可从切削表面延伸到不超过100微米的深度，或在 另一实施例中，延伸到100微米到小于300微米的范围内的深度，或在又一实 施例中延伸到至少300微米的深度。

上述公开的高金刚石含量PCD体可作为用于包含到诸如钻头的井下工具 中的切削元件来形成。又参见图1和图8，钻头10的钻头体12可包括允许钻 探流体从钻柱流入钻头体12的中心纵向孔17。钻头体12还设有向下延伸的流 道21，这些通道具有设置在其最下端处的端口或喷嘴22。流道21与中心孔17 流体连通。通道21和喷嘴22一起用于使钻探流体围绕切削元件分布以在钻探 过程中冲去岩屑并排除来自钻头10的热量。图8是固定刀具旋转钻头10的示 例轮廓，其示出为所有刀片和所有切削元件都旋转成单个旋转型面。钻头10 包含三个主刀片和三个副刀片。

还是参见图8，主刀片和副刀片一体形成为钻头体12的一部分并从其中伸 出。主刀片和副刀片在钻头刃面29上径向延伸并沿钻头10的一部分周界纵向 延伸。主刀片从基本上接近的中心轴线811朝向钻头10的周界径向延伸。因 此，如在此所述，术语“主刀片”用于描述从基本上接近的中心轴线811延伸 的刀片。副刀片并不从基本上接近的中心轴线811延伸。因此，如文中所述， 术语“副刀片”用于描述并不从基本上接近的中心轴线811延伸的刀片。主刀 片和副刀片通过钻探流体流道19(参见图1)分开。

在一个或多个实施例中，一个或多个主刀片和/或一个或多个副刀片可具 有定位于其上的一个或多个备用切削元件。主切削元件一般在沿每个主刀片和 可选择地沿每个副刀片径向延伸的第一排中靠近彼此定位。此外，备用切削元 件可一般在沿(例如在肩部区域内的)每个主刀片径向延伸的第二排中靠近彼 此定位。适宜地，备用切削元件可形成第二排，第二排可沿肩部区域、锥区域 和/或计量区域(gage region)内(例如在肩部区域内)的每个主刀片延伸。在 一个或多个实施例中，备用切削元件可设置在刀片上的多于一排内。

如在此所述，术语“备用切削元件”用于描述一种切削元件，当钻头10 沿切削方向旋转时，该切削元件追随同一刀片(主或副刀片)上的任何其它切 削元件。此外，如在此所述，术语“主切削元件”用于描述设置在(主或副) 刀片的前缘上的切削元件。换言之，当钻头10围绕中心轴线811沿切削方向 旋转时，主切削元件不追随同一刀片上的任何其它切削元件。

适宜地，每个主切削元件和选配的备用切削元件可具有任何合适的尺寸和 几何形状。主切削元件和备用切削元件可具有任何合适的位置和方向。在一示 例实施例中，备用切削元件可位于与它所追随的主切削元件相同的径向位置 (在标准制造误差内)，或者备用切削元件可与它所追随的主切削元件偏离， 或可使用其组合。主切削元件和备用切削元件可以是“在型面上”或“离开型 面”或其组合。如在此所用，术语“离开型面”可用于指具有比一个或多个其 它切削元件的延伸高度小的延伸高度的切削元件。如文中所用，术语“在型面 上”可用于指具有形成钻头的最外面的切削轮廓的延伸高度的切削元件。

参见图8，刀片型面39和钻头刃面29可分成三个不同区域。锥形区域24、 肩部区域25和计量区域26。锥形区域24在此示例实施例中是凹的并包括钻头 10的最内区域(即，锥形区域24是钻头10的最中心区域)。与锥形区域24 相邻的是肩部(或朝上弯曲的曲线)区域25。靠近肩部区域25的是计量区域 26，该计量区域是钻头刃面29的形成钻头10的外半径23的一部分。外半径 23延伸到钻头10的全直径并因此形成该全直径。如在此所用，术语“全计量 直径”用于描述延伸到钻头直径的全名义计量的元件或表面。

还参见图8，通过从中心轴线811测得的沿x轴线的径向距离来定义锥形 区域24。应理解的是，x轴线垂直于中心轴线811并从中心轴线811向外径向 延伸。锥形区域24可通过钻头10的外半径23的百分比来定义。在一个或多 个实施例中，锥形区域24从中心轴线811延伸到不超过外半径23的50％。在 一个或多个实施例中，锥形区域24从中心轴线811延伸到不超过外半径23的 30％。锥形区域24可同样通过一个或多个副刀片的位置来定义。例如，锥形 区域24从中心轴线811延伸到副刀片开始的距离。换言之，锥形区域24的外 边界可与一个或多个副刀片开始的距离重合。从中心轴线811测出的锥形区域 24的实际半径可根据多种因素随钻头的不同而变化，这些因素包括但不限于钻 头几何形状、钻头类型、一个或多个副刀片的位置或其组合。例如，在一些情 况下，钻头10可具有相对平的抛物线轮廓，这导致相对较大(例如，外半径 23的50％)的锥形区域24。然而，在另一些情况下，钻头10可具有相对长的 抛物线轮廓，这导致相对较小(例如，外半径23的30％)的锥形区域24。与 锥形区域24相邻的是肩部(或朝上弯曲的曲线)区域25。在此实施例中，肩 部区域25为大体凸形。锥形区域24与肩部区域25之间的过渡出现在复合刀 片型面39的轴向最外部(图8中钻头10上的最低点)，这种过渡通常被称为 鼻部或鼻部区域27。靠近肩部区域25的是计量区域26，该计量区域在复合刀 片型面39的外径向周界处基本平行于中心轴线811延伸。

在一个或多个实施例中，本发明的一个或多个切削元件(第一切削元件) 可单独地或与不同的一个或多个第二切削元件相结合(即，不根据本发明的切 削元件)地定位在钻头上。本发明的切削元件可定位在钻头的一个或多个区域 内，其将从这种切削元件的改进特性/性能中最大获益。钻头的这些区域可包括 钻头的鼻部区域、肩部区域和/或计量区域。在一个或多个实施例中，本发明的 切削元件可作为鼻部、肩部和/或计量区域内的主切削元件而定位在钻头上，而 第二切削元件可作为这些区域内的备用切削元件以及锥形区域内的主切削元 件而定位在钻头上。在一个或多个实施例中，本发明的切削元件可作为钻头的 鼻部、肩部和/或计量区域内的主切削元件以及作为钻头的鼻部、肩部和/或计 量区域内的备用切削元件而定位在钻头上，而第二切削元件可作为锥形区域内 的主切削元件来定位。

如文中所述的这种切削元件可用于任何数目的例如井下工具的应用场合 中，诸如钻孔器、双中心钻头、混合钻头、潜铸式钻头、牙轮钻头、铣磨钻头 以及其它向下钻进的切削工具。

在一个或多个实施例中，在从PCD体的填隙区域中去除催化剂材料之前， PCD体可具有至少5500英尺(1675米)的干立式转塔车床(VTL)切削距离， 其例如在其它实施例中为至少7500英尺(2285米)、至少10000英尺(3050 米)、至少11000英尺(3350米)、至少12000英尺(3655米)、至少13000英 尺(3960米)、至少14000英尺(4265米)或至少15000英尺(4570米)。

通过下述VTL测试方法来测出VTL切削距离。Barre花岗岩岩石试样用 于测量VTL切削距离。具有36英尺(914毫米)外径和12英尺(305毫米) 内径的岩石试样安装在立式转塔车床上以向切削元件呈现岩石的旋转表面。16 毫米直径的切削元件安装有负的后倾角，因而，切削元件的中心轴线形成相对 于垂直于岩石试样表面的线为20°角。在切削元件的PCD体的切削边缘上采用 45°斜面。斜面具有0.012英寸(0.3毫米)的宽度。将立式转塔车床调节成当 岩石试样在切削元件下方旋转时使切削元件朝岩石试样的中心径向送进，以在 花岗岩台内产生从岩石试样的外边缘到中心延伸的螺旋形切口。立式转塔车床 在足以提供0.02英寸/转(0.5毫米/转)的切削进给速率的条件下进行工作。 岩石试样上方的切削元件的表面速度是350英尺/分钟(107米/分钟)。切削深 度(Z方向)是0.08英寸(2毫米)。在干燥条件下进行测试，即在测试过程 中不使用冷却剂。测出的VTL切削距离是在刀具失效时岩石切削到的位置的 距离，即不再用测试的切削元件切削岩石。通常，刀具的失效通过由切削元件 发出的光和/或切削元件的石墨化留在岩石试样上黑色标记来表示。在浸出(若 有的话)之前在PCD试样上进行VTL测试。上面给出的VTL切削距离可确 定被测试的PCD试样为具有高金刚石含量的试样。

上述各种实施例可独立使用或可以一起使用，例如PCD体可具有双层构 造和/或基体的系数可减小和/或基体的几何形状可修改成不太显著和/或浸出 到至少300微米的深度。具有一些或全部上述特征的PCD切削元件对于烧结 金刚石颗粒尺寸约为20微米或更少最有用，这是因为大于20微米的金刚石颗 粒通常不具有用于剪切刀具应用场合的必要耐磨性。在一实施例中，金刚石颗 粒尺寸为约15微米或更小。也可用较大的粒度来实践本发明的各实施例。

本发明的高金刚石含量的切削元件可以比至今已知的切削元件以更长的 持续时间和/或以更高的速度、更高的钻压(WOB)和/或更高的穿透率(ROP) 来钻通地岩层。本发明的切削元件可钻通过高度磨损的地岩层(例如，砂石层 和地热层应用场合)，用迄今为止的固定刀具钻头来钻探会经受不起这些地岩 层。与使用相似组分但更小过程压力和/或更浅的处理深度来制备的切削元件相 比，由在形成PCD体时使用超高压力得到的PCD微结构的增强处理会改进强 度(例如，横向破裂强度)、抗冲击性、粗糙度、热稳定性、耐磨性和/或减小 裂缝。

特别是，具有高金刚石含量的浸出PCD切削元件可示出相比于在标准压 力下形成的浸出切削元件在横向破裂强度方面的改进。在传统的切削元件中， 使PCD体浸出以从填隙区域去除催化剂金属会减小PCD体的强度。因此，浸 出的传统PCD刀具具有相比于未浸出的传统PCD刀具来说减小的强度。借助 于根据本发明的高金刚石含量的刀具，伴随浸出过程产生的强度损失显著较 小；即，相对于高压高金刚石含量的刀具来说，浸出与未浸出的刀具之间的强 度差更小。在一实施例中，发明人已观察到形成有细金刚石颗粒(低于10微 米的烧结平均粒度)的高压PCD刀具在强度方面的改进。

虽然已经关于有限数量的实施例描述了本发明，但获益于本发明的本领域 技术人员将理解的是，可设计出不背离在此所公开的本发明的范围的其它实施 方式。因此，本发明的范围仅受所附权利要求限制。