用于通过现场转化工艺生产流体的方法及系统

摘要

本发明提供了一种系统，包括：多个用于对地层的一部分进行加热的热源(102)；至少一个位于地层中的生产井(106)；一泵系统；以及一与泵系统连接的生产管道。生产井的底部设有一位于地层的下伏岩层中的贮槽，该下伏岩层位于地层的受热部分之下。流体允许从地层的加热部流入贮槽内。与生产管道相结合的泵系统将贮槽中的流体运出地层。本发明还提供了一种用于从地层中取走一部分流体的方法。

说明书

背景技术

1.技术领域

本发明总体上涉及用于从诸如含烃地层一类的各种地下地层生产 烃、氢、和/或其他产品的方法和系统。具体实施方式涉及防止流体在 生产井中回流。

2.相关技术的描述

从地下地层中获得的烃经常被用来做能源、原料和消费品。由于 担心可用烃类资源枯竭以及所生产的烃类物质总产量下降，促使人们 开发出各种方法，以更为有效地采收、加工和/或利用现有的烃类资源。 其中，可用现场处理工艺来从地下地层中取走烃类原料。地下地层中 的烃类原料的化学和/或物理性能可能需要进行转化，以便更容易将烃 类原料从地下地层中取走。化学和物理变化可包括生产可取出的流体 的现场反应、地层中的烃类原料的成分变化、溶解度变化、密度变化、 相变和/或粘度变化。流体可为气体、液体、乳状液、浆液和/或与液 体流的流动特性相似的固体颗粒流，但并不限于此。

如上所述，业已投入巨大的精力来开发各种方法和系统，以便经 济可行地从含烃地层中采集烃、氢和/或其他产品。不过目前仍有许多 含烃地层，不能经济地从这些含烃地层采集烃、氢和/或其他产品。因 此，仍然需要用于从各种含烃地层中采集烃、氢和/或其他产品的改进 的方法和系统。

发明内容

文中描述的具体实施方式总体上涉及用于处理地下地层的系统、 方法和热源。

在一些具体实施方式中，本发明提供了一种系统，其包括多个配 置成用于加热地层的一部分的热源；至少一个位于地层中的生产井， 其中，生产井的底部是位于地层的受热部分下方的贮槽，允许来自地 层的受热部分的流体流入贮槽；泵系统，泵系统的进口位于贮槽上； 以及与泵系统连接的生产管道，其中，生产管道配置成用于将贮槽中 的流体输送出地层。

在一些实施方式中，本发明提供了一种方法，包括使用多个热源 来加热地层的一部分；允许地层流体流到位于地层的受热部分之下的 贮槽；以及抽吸贮槽中的地层流体以从地层中取走地层流体的一部分。

在一些实施方式中，结合上述一或多个实施方式，本发明还提出 了泵系统包括往复式杆式泵和/或气举系统。

在一些实施方式中，结合上述一或多个实施方式，本发明还提供 了：两相分离器，其配置成用于防止蒸气相地层流体进入泵系统；配 置成用于将蒸气相地层流体输送出地层的第二生产管道；和/或分流 器，用于防止来自第二生产管道的凝结物与地层的受热部分接触。

在一些实施方式中，结合上述一或多个实施方式，本发明还提出， 生产管道的一部分位于井套管中，蒸气相地层流体通过井套管与生产 管道之间的环形空间从地层中输送出。

在一些实施方式中，结合上述一或多个实施方式，本发明还提供 了利用往复式杆式泵和/或利用气举系统来从贮槽中取走地层流体的 一部分。

在一些实施方式中，结合上述一或多个实施方式，本发明还提供 了通过生产管道取走一部分蒸气相地层流体；防止凝结的蒸气相地层 流体与地层的受热部分接触；通过在井套管与生产管道之间的环形空 间取走一部分蒸气相地层流体；和/或防止凝结的蒸气相地层流体与地 层的受热部分接触。

在另外的实施方式中，特定实施方式中的技术特征可与其他实施 方式的技术特征相结合。举例来说，一个实施方式中的技术特征可与 任何其他实施方式的技术特征相结合。

在另外的实施方式中，利用文中描述的任何方法、系统或热源对 地层进行处理。

在另外的实施方式中，可在文中描述的具体实施方式中增加其他 的技术特征。

附图简要说明

结合下面的具体实施方式，并参照附图，本领域技术人员可清楚 本发明的优点，其中：

图1示出了加热含烃地层的各阶段的图表；

图2示出了一用于处理含烃地层的现场转化系统的一部分的具体 实施方式的概图；

图3示出了生产井中的分流装置的一实施方式的示意图；

图4示出了生产井中的折流器的一实施方式的示意图；

图5示出了生产井中的折流器的一实施方式的示意图。

图6示出了一双同心杆式泵系统的实施方式；

图7示出了具有两相分离器的双同心杆式泵系统的实施方式；

图8示出了具有气体/蒸气罩和贮槽的双同心杆式泵系统的实施方 式；

图9示出了气举系统的实施方式；

图10示出了具有一附加生产管道的汇集室式气举系统的实施方 式；

图11示出了具有一注入气供气管道的汇集室式气举系统的实施 方式；

图12示出了具有一附加止回阀的汇集室式气举系统的实施方式；

图13示出了一汇集室式气举系统的实施方式，其允许气体/蒸气 流混合到生产管道中，而无需单独的用于气体的气体/蒸气管道；

图14示出了一汇集室式气举系统的实施方式，其具有位于一封隔 器/回流密封组件之下的一止回阀/孔口组件；

图15示出了具有同心管道的一汇集室式气举系统的实施方式；

图16示出了具有气体/蒸气罩和贮槽的汇集室式气举系统的实施 方式。

虽然通过附图中的实施例示出了本发明的具体实施方式，并且可 能在文中作了详细描述，但是对本发明易于进行各种更改和替换。附 图可不按比例进行绘制。然而，应该理解的是，附图及对其的具体描 述的目的并不在于将本发明限定在所公开的特殊形式中，与此相反， 本发明将涵盖如所附权利要求中所限定的主旨和范围内的所有改动方 案、等同方案以及替换方案。

具体实施方式

下面，概略地描述用于处理地层中的烃的系统及方法。这种地层 经过处理可生产烃类产品、氢及其他产品。

“烃类”总体上定义为主要由碳和氢原子形成的分子。烃类还可含 有其他元素，例如卤素、金属元素、氮、氧和/或硫，但并不限于此。 烃可为例如油母岩质、沥青、焦性沥青、油类、天然石蜡和石沥青， 但并不限于此。烃可存在于地球上的矿物母岩中或其附近。母岩可包 括沉积岩、砂、沉积石英岩、黑金刚石、硅藻岩及其他多孔介质，但 不限于此。“烃流体”为含烃的流体。烃流体可含有、载有非烃流体， 例如氢、氮、一氧化碳、二氧化碳、硫化氢、水和氨，或载于这样的 非烃流体中。

“地层”包括一层或多层含烃层、一层或多层不含烃层、上覆岩层 (overburden)、和/或下伏岩层(underburden)。“上覆岩层”和/ 或“下伏岩层”包括一或多种不同的不可渗透的材料。举例来说，上 覆岩层和/或下伏岩层可包括岩石、页岩、泥岩或湿的/致密的黑金刚 石。在现场转化工艺的一些实施方式中，上覆岩层和/或下伏岩层可包 括一层含烃层或多层含烃层，它们相对不渗透，并且不受现场转化工 艺中使上覆岩层和/或下伏岩层的含烃层特征发生显著变化的温度的 影响。举例来说，下伏岩层可包含页岩或泥岩，但是不让下伏岩层在 现场转化工艺中加热至热解温度。在有些情况下，上覆岩层和/或下伏 岩层可具有一定的渗透性。

“地层流体”是指存于地层中的流体，可包含热解流体、合成气、 流通烃和水(蒸汽)。地层流体可包含烃流体以及不含烃流体。术语 “流通流体”是指存在于含烃地层中的流体，因为地层经过热处理的结 果，该流体能够流动。“产出流体”是指从地层取走的地层流体。

“热源”是指基本上通过传导式和/或辐射式传热方式对地层的至 少一部分供热的任何系统。举例来说，热源可包括诸如绝缘导体、细 长形构件、和/或置于管道内的导体一类的电加热器。热源也可包括通 过燃烧地层外或地层中的燃料而发热的系统。该系统可为表面燃烧器 (surface burner)、井底气体燃烧器(downhole gas burner)、无焰 分布燃烧室式燃烧器(flameless distributed combustors)、与天然分 布燃烧室式燃烧器(natural distributed combustors)。在一些实施方 式中，提供给一或多个热源或在一或多个热源中产生的热量可通过其 它能源供给。其它能源可直接对地层进行加热，或者可用该能源传送 直接或间接加热地层的介质。应当理解，一或多个对地层施加热量的 热源可使用各种不同的能源。就此举例来说，对于特定的地层，有些 热源可通过电阻加热器供热，有些热源可通过燃烧供热，而有些热源 可通过一或多个其它的能源供热(例如，化学反应、太阳能、风能、 生物物质、或其它再生能源)。化学反应可包括放热反应(比如氧化 反应)。热源还可包括对靠近诸如加热井一类的加热位置或其周围的 区域供热的加热器。

“加热器”是指在井或近井眼区域中发热的任何系统或热源。加热 器可为电热器、燃烧器、与地层中的材料或地层中产生的材料起反应 的燃烧器、和/或其组合，但不限于此。

“现场转化工艺”是指通过热源对含烃地层进行加热以使得地层的 至少一部分的温度升至高于热解温度从而在地层中产生热解流体的过 程。

术语“井眼”是指通过钻孔或将管道插入地层的方式而在地层中 产生的孔。井眼可基本上为圆形截面，或另外的截面形状。如文中所 用，当术语“井”和“开口”指的是地层中的开口时，该术语可与术 语“井眼”交替使用。

“热解”是指由于热的作用而使化学键断开。举例来说，热解可包 括仅通过加热将一化合物转变成一或多个其它的物质。可将热传给一 段地层以产生热解。在有些地层中，地层的一部分和/或地层中的其它 材料可通过催化活性而促成热解。

“热解流体”或“热解产物”指的是基本上在烃的热解过程中产生 的流体。因热解反应而产生的流体可与地层中的其它流体混合。混合 物可认为是热解流体或热解产品。如文中所用，“热解区”是指已反 应或正在反应以形成热解流体的那块地层(例如，焦油砂矿地层一类 的渗透性较强的地层)的体积。

“裂化”是指包含有机化合物的分解和分子复合以产生比初始存在 的更多的分子数的过程。在裂化过程中，会发生一系列反应，同时伴 随有氢原子在分子间的转移。例如，石脑油可经过热裂化反应而形成 乙烯和H2。

“热叠加”是指通过两个或多个热源对选定的地层段供热，从而地 层的温度，至少是热源之间的一个位置处的地层的温度受到热源的影 响。

“可凝结烃”是指在25℃时、一个绝对大气压下凝结的烃类。可 凝结烃可包括碳数大于4的烃的混合物。不凝结烃是指在25℃时、一 个绝对大气压下不凝结的烃。不凝结烃可包括碳数小于5的烃。

地层中的烃可用多种方式进行处理以形成多种不同的产品。在某 些实施方式中，地层中的烃分阶段进行处理。图1示出了加热含烃地 层的各阶段。图1还示出了来自地层中的地层流体的每吨相当石油桶 数(y轴)表示的产量(“Y”)相对于摄氏温度(x轴)表示的受热 地层的温度(“T”)的实施例。

在阶段1加热期间甲烷发生脱附，水发生汽化。通过阶段1的地 层加热可尽快完成。举例来说，当含烃地层开始加热时，地层中的烃 释放出所吸附的甲烷。放出的甲烷可由地层产生。如果进一步加热含 烃地层，则含烃地层中的水会蒸发。在有些含烃地层中，地层中水的 孔隙度可占10％～50％。在其它地层中，水的孔隙度或大或小。地层 中的水通常在160℃～250℃、绝对压力在600kPa～7000kPa的条件下 蒸发。在一些实施方式中，蒸发的水使得地层中的吸湿度改变，和/ 或使得地层压力增加。吸湿度的变化和/或压力的增加可能影响地层内 的热解反应或其它反应。在某些实施方式中，蒸发的水由地层产生。 在其它的实施方式中，蒸发的水用于地层中和地层外部的萃取和/或蒸 馏。除去地层中的水并增加地层的孔隙度使得孔隙容积中用于烃的存 储空间增大。

在某些实施方式中，在阶段1加热之后，地层进一步被加热，从 而地层中的温度达到(至少是)初始裂解温度(例如阶段2所示的温 度范围的下端的温度)。地层中的烃在整个阶段2中可被热解。热解 温度范围根据地层中烃的类型而有所不同。热解温度范围可包括 250℃和900℃之间的温度。用于生产所需产品的热解温度范围可仅贯 穿整个热解温度范围的一部分。在一些实施方式中，用于生产所需产 品的热解温度范围可为250℃和400℃之间的温度，或270℃和350℃ 之间的温度。如果地层中烃的温度从250℃慢慢地升高至400℃，则当 温度接近400℃时，热解产物的生产基本上可以完成。烃的平均温度 可在用于生产所需产品的热解温度范围内，按小于每天5℃、每天2℃、 每天1℃、或每天0.5℃的速度升温。用多个热源对含烃地层进行加热 可在热源周围形成温度梯度，使得地层中的烃在热解温度范围内慢慢 升温。

用于所需产品的热解温度范围内的增温率会影响含烃地层中所产 生的地层流体的质量和数量。在所需产品的热解温度范围内慢慢升温 可防止地层中的大链型分子流动。在所需产品的热解温度范围内慢慢 升温可限制产生非所需产品的流动烃之间发生反应。在所需产品的热 解温度范围内缓慢升温可使得地层中产出高质量、高API重度的烃。 在所需产品的热解温度范围内缓慢升温可使得地层中大量的烃作为烃 产品被取出。

在一些现场转化实施方式中，地层的一部分被加热至所需温度， 而不是在一温度范围内缓慢加温。在一些实施方式中，所需温度为 300℃、325℃、或350℃。所需温度也可选择其它温度。多个热源的 热叠加使得在地层中较快且较有效地形成所需的温度。来自热源的能 量输入地层可调整成将地层中的温度基本保持在所需温度上。地层被 加热的部分基本保持在所需温度上直至热解减弱，这样会使得从地层 中生产所需地层流体变得不经济。地层经受热解的部分可包括仅通过 一个热源传热而达到热解温度范围的区域。

在某些实施方式中，包含热解流体的地层流体是从地层中产生的。 随着地层温度升高，产出的地层流体内的可冷凝烃类含量会减小。高 温条件下，地层主要会产出甲烷和/或氢气。如果含烃地层在整个热解 范围内始终受热，则地层在接近热解范围上限时仅会产生少量氢气。 待可用氢全部耗尽后，地层内一般会出现极小量的流体产物。

烃类经热解后，地层内可能仍然存在大量的碳和一些氢。地层中 保留的大部分碳会以合成气的形式从地层中产生。合成气的产生会发 生的图1所示的阶段3加热中。阶段3可包括将含烃地层加热至足以 允许合成气产生的温度。例如，合成气可能在约400℃～约1200℃、 约500℃～约1100℃、或约550℃～约1000℃的温度范围内产生。当 合成气产生流体导入地层时地层的受热部分的温度决定地层中所产生 的合成气的成分。生成的合成气可通过一生产井或多个生产井而从地 层中取走。

从含烃地层中产生的流体总能含量在整个热解和合成气产生过程 中可保持相对固定。在较低地层温度下的热解过程中，大部分产出流 体可为具有高能含量的可凝结烃。而热解温度较高的情况下，较少的 地层流体会含有可凝结烃。从地层中更多地可生成非凝结地层流体。 每单位体积的产出流体的能含量在主要产生不凝结地层流体的过程中 会稍微减弱。在合成气产生过程中，每单位体积生产合成气的能含量 相比热解流体的能含量显著减弱。不过，合成气的产出量在许多情况 下基本上是增加的，藉此弥补能含量的减小。

图2示出了用于处理含烃地层的现场转化系统的一个实施方式的 示意图。现场转化系统可包括阻挡层井100。阻挡层井用于在处理区 域周围形成阻挡层。该阻挡层防止流体流入和/或流出处理区域。阻挡 层井包括脱水井、真空井、捕捉井、注入井、泥浆井、冻结井或其组 合，但不限于此。在一些实施方式中，阻挡层井100为脱水井。脱水 井可去除液态水，或阻止液态水进入部分待加热或正加热的地层中。 在图2所示的实施方式中，图示阻挡层井100仅沿热源102的一侧延 伸，但是阻挡层井通常围绕在所有使用的或待使用的热源周围，以加 热地层的处理区域。

热源102位于地层的至少一部分内。热源102可包括诸如绝缘导 体、管道内导体加热器、表面燃烧器、无焰分布燃烧室式燃烧器、和/ 或自然分布燃烧器一类的加热器。热源102也可包括其它类型的加热 器。热源102向至少地层的一部分供热，以加热地层中的烃。能量可 通过补给线104供给热源102。根据用于加热地层的热源种类或热源， 补给线104的结构可以不同。热源的补给线104可为电热器输电、为 燃烧器运输燃料、或传送地层中循环的热交换流体。

生产井106用于从地层中取走地层流体。在一些实施方式中，生 产井106可包括一或多个热源。生产井中的一个热源可在生产井上或 其附近加热地层的一部分或多部分。生产井中的一个热源可阻止正从 地层中取出的地层流体冷凝和回流。

从生产井106中产出的地层流体可通过收集管108输送至处理设 备110。地层流体也可从热源102产出。举例来说，流体可由热源102 产出，以控制靠近热源的地层中的压力。从热源102产出的流体可通 过管路或管道输送至收集管108，或者产出流体通过管路或管道直接 输送至处理设备110中。处理设备110可包括分离单元、反应单元、 提质单元、燃料电池、涡轮、存储罐、和/或用于处理产出的地层流体 的其它系统和单元。

来自受热地层的热损失的可能的来源起因于井中的回流。当蒸气 凝结在井中并流入井的靠近地层受热部分的部分中时出现回流。蒸气 会在地层上覆岩层附近凝结在井中以形成冷凝流体。流入受热地层附 近的井中的冷凝流体从地层中吸收热量。冷凝流体吸收热量使得地层 冷却，并需要向地层内输入额外的能量以使地层保持在要求的温度条 件下。凝结在上覆岩层中并流入受热地层附近的部分井中的一些流体 可反应并生成不需要的化合物和/或焦炭。阻止流体回流可显著改进现 场转化系统的热效率和/或通过现场转化系统产生的产品的重量。

对于一些井实施方式而言，井在地层上覆岩层段附近的部分用水 泥胶合在地层上。在一些井实施方式中，井包括靠近自地层的受热段 至上覆岩层的过渡段设置的封隔材料。封隔材料阻止地层流体从地层 的受热段流至上覆岩层附近的井眼段。缆索、管道、装置、和/或工具 可穿过封隔材料，但是该封隔材料阻止地层流体通过地层的上覆岩层 段附近的井眼上。

对于有些类型的井而言，尤其是生产井，希望产出流体沿着井向 上流至地面。对于一些用于控制地层中的压力的加热器型井而言，也 希望产出流体沿着井向上方流动。上覆岩层、或用于将流体从地层的 受热部输送至地面的井中的管道可被加热以阻止在管道上或其内凝 结。但是在上覆岩层中供热会比较昂贵，和/或会导致当地层流体从地 层中产生时，地层流体发生裂化或焦化。

为了不用加热上覆岩层或加热通过上覆岩层的管道，可在井眼中 布置一或多个分流器，以阻止流体回流至地层受热部附近的井眼中。 在一些实施方式中，分流器将流体保持在地层的受热部分之上。保持 在分流器中的流体可用泵、气举、和/或其它流体取走技术从分流器中 取出。在一些实施方式中，分流器引导流体至位于地层的受热部分之 下的泵、气举组件或其它流体取走装置。

图3示出了生产井中的分流器的实施方式。生产井106包括管道 112。在一些具体实施方式中，分流器114与上覆岩层116中的生产管 道112相联或位于其附近。在一些实施方式中，分流器位于地层的受 热部分中。分流器114可位于上覆岩层116与含烃层118的分界面处 或其附近。含烃层118由位于地层中的热源加热。分流器114可包括 生产管道112中的封隔器120、提升管122、和封口124。来自受热地 层的蒸气相地层流体从烃层118移动至提升管122。在一些具体实施 方式中，提升管122在封隔器120下被穿孔以利于流体流入提升管。 封隔器120阻止蒸气相地层流体进入生产井106上部。蒸气相地层流 体通过提升管122流入生产管道112。不凝结的地层流体部分通过生 产管道112升至地表。当生产管道112中的蒸气相地层流体在生产管 道中朝地表升高时，它可能会冷却。如果一部分蒸气相地层流体在生 产管道112中凝结成液体，液体流将在重力作用下朝封口124流动。 封口124阻止液体进入地层的受热部分。收集在封口124上的液体通 过泵126从管道128中抽出。泵126可为有杆泵、电动泵、或渐进式 空腔泵(progressive cavity pump)(Moyno类型)，但不限于此。 在一些具体实施方式中，封口124上的液体经气举通过管道128。产 生冷凝流体可降低为了对生产井的井口处的流体进行除热而发生的相 应成本。

在一些实施方式中，生产井106包括加热器130。加热器130供 热，以蒸发生产井106的烃层118附近的部分中的蒸发液体。加热器 130可位于生产管道112中，或可与生产管道的外部相联。在加热器 位于生产管道外的实施方式中，部分加热器穿过封隔材料。

在一些具体实施方式中，在生产管道112和/或管道128中可引入 稀释剂。稀释剂用于防止生产管道112、泵126和/或管道128中发生 阻塞。稀释剂可为水、乙醇、溶剂、和/或表面活性剂，但不限于此。

在一些具体实施方式中，提升管122延伸至生产井106的地表处。 位于封口124之上的提升管122中的开孔和折流器将凝结液从提升管 引入生产管道112。

在某些实施方式中，两个或两个以上的分流器可设置在生产井中。 两个或两个以上的分流器提供了一种简单的方式来分离由现场转化系 统中产生的最初那部分冷凝流体。在每一分流器中可设置一泵，以从 分流器取走冷凝流体。

在一些具体实施方式中，流体(气体和液体)可用分流器导向生 产井的底部。流体可从生产井的底部产生。图4示出了朝生产井底部 引导流体的分流器的具体实施方式。分流器114可包括位于生产管道 112中的折流器132和封隔材料120。折流器可以是布置在管道128 周围的管子。生产管道112可具有开口134，开口134可允许流体从 含烃层118进入生产管道。在一些具体实施方式中，全部或部分开口 临近受热地层流体流过的地层的不含烃层。开口134包括筛子、穿孔、 狭缝、和/或槽，但不限于此。烃层118可用位于地层其它部分中的加 热器和/或位于生产管道112中的加热器进行加热。

折流器132和封隔材料120引导地层流体进入生产管道112至不 加热区域136。不加热区域136位于地层的下伏岩层中。部分地层流 体可在折流器132的外表面上凝结，或在靠近不加热区域136的生产 管道112的管壁上凝结。来自地层的液体和/或冷凝流体可在重力作用 下流到贮槽或生产管道112的底部。生产管道112底部的液体和冷凝 液可用泵126通过管道128泵送至地面。泵126可置入下伏岩层1m、 5m、10m、20m或更深。在一些具体实施方式中，泵可位于井眼的未 加套管(开放)的部分中。不冷凝的流体最初穿过折流器132与管道 128之间的环形空间，然后通过生产管道112与管道128之间的环形 空间至地面，如图4所示。当移动至地面时，如果一部分不冷凝的流 体在上覆岩层116附近凝结，则冷凝流体将在重力作用下朝生产管道 112的底部流动至泵126的入口。当流体通过地层的受热部分时冷凝 流体吸收的热量与折流器132接触，而不与地层直接接触。折流器132 因地层流体以及自地层传来的辐射使热量而受热。相比冷凝流体能够 与地层接触的情况，当流体流过受热部附近的折流器132时，明显较 少的热量从地层传给冷凝流体。顺着折流器流下的冷凝流体可从井眼 中的蒸气中吸收充足的热量而将部分蒸气凝结在折流器132的外表面 上。蒸气的凝结部分可流下折流器至井眼的底部。

在一些具体实施方式中，在生产管道112和/或管道128中可引入 稀释剂。稀释剂用于防止在生产管道112、泵126和管道128中发生 阻塞。稀释剂可包括水、乙醇、溶剂、表面活性剂、或其组合，但不 限于此。各种稀释剂可在不同时期引入。例如，当生产第一次开始进 入最初由地层产生的溶液型高分子量烃中时可引入溶剂。在随后的时 间里，水可代替溶剂。

在一些具体实施方式中，独立的管道可将稀释剂导入井眼中下伏 岩层附近处，如图5所示。生产管道112引导由地层产生的蒸气通过 上覆岩层116至地面。如果部分蒸气在生产管道112中凝结，冷凝液 会沿折流器132向下流到泵126的入口。包括封隔材料120和折流器 132的分流器114引导地层流体从受热含烃层118流动至未加热区 136。液态地层流体被泵126输送通过管道128至地面。蒸气相地层流 体通过折流器132传送至生产管道112。管道138可与折流器132搭 接。管道138可将稀释剂导入井眼140中不受热区域136附近处。稀 释剂可促使地层流体凝结和/或防止泵126阻塞。管道138中的稀释剂 可处于高压条件下。如果稀释剂在通过地层的受热部分时会从液态变 成蒸气态，则当稀释剂离开管道138时压力的变化会使得稀释剂得以 凝结。

在一些具体实施方式中，泵系统的入口位于贮槽的外壳上。在一 些具体实施方式中，泵系统的入口位于开放的井孔上。贮槽位于地层 的受热部分下方。泵的入口可位于用于加热地层的受热部分的最深处 的加热器下方1m、5m、10m、20m或更深。贮槽可处于比地层的受 热部分温度低的状态下。贮槽的温度可比地层的受热部分的温度低 10℃以上、50℃以上、75℃以上、或100℃以上。进入贮槽的流体的 一部分可为液体。进入贮槽的流体的一部分可在贮槽内凝结。

生产井气举系统可被利用以有效地将地层流体从生产井的底部传 送至地面。生产井气举系统可提供并保持最大要求的井压降 (drawdown)(最小的储存生产压力)以及生产率。在典型项目的使 用期限内，生产井气举系统可在很宽的高温范围内/多相流体(气体/ 蒸气/蒸汽/水/烃类液体)和期望的产量的情况下有效作业。

图6示出了供生产井使用的一双同心杆式泵升系统的具体实施方 式。地层流体从受热部142进入井眼140。地层流体可通过内管道144 和外管道146输送至地面。内管道144和外管道146可为同心。同心 管道相比常规油田生产井中的双管道(并排)会有一些优势。内管道 144可用于生产液体。外管道146可允许蒸气和/或气体相地层流体沿 着一些夹带液流向地面。

外管道146的直径可选择成允许所要求的流量范围、和/或将压降 系数和流动油层压力降至最小。位于外管道146底部的回流封口148 可防止热的取出气和/或蒸气接触受热部142上方的井筒156的较冷的 壁。这使得潜在的损坏以及受热部142经流体冷凝和循环所浪费的能 量损耗降低最小。回流封口148可为动态密封，允许外管道146热胀 冷缩，同时固定在地面152上。回流封口148可为单向封口，用于允 许流体沿着环带150向下泵送，用于处理或压井作业。例如，在回流 封口148中可使用面朝下的弹性体型泵柱塞圆板以阻止流体向上流过 环带150。在一些具体实施方式中，回流封口148为“固定”设计， 具有一动态井口封口，允许外管道146在地面152处移动，从而减小 热应力和周期。

任何特殊井或项目的状况均可允许外管道146的两端都得以固 定。外管道146在生产井的期望使用年限中可能无须或极少需要取回 维修。在一些具体实施方式中，辅助设施包(utility bundle)154被连 接到外管道146的外侧。辅助设施包154可包括用于监控、控制、和/ 或处理如温度/压力监测器装置一类设备的管道、化学处理线、稀释剂 注入管线、和用于冷却液泵系统的冷却液注入管线，但不限于此。将 辅助设施包154接合至外管道146上可允许辅助设施包(从而是包含 在该辅助设施包内的潜在复合的和敏感的设备)在内管道144取回和/ 或维修期间保持就位。在某些具体实施方式中，外管道146在所期望 的生产井的使用年限内被取回一或多次。

井套管156与外管道146之间的环状空间150为运行辅助设施包 154和仪表设备提供空间，同时具有隔热作用以使得产出流体的温度 和/或性能最佳和/或受到控制。在一些具体实施方式中，环状空间150 内装有一或多种流体或气体(加压的或不加压的)，以调整上覆岩层 与产生的地层流体之间的综合导热性以及所产生的传热性。使用环形 空间150作为热绝缘可使得：1)用于地面上的液流的后续工序的液流 温度和/或相态特性最佳；和/或2)多相性能最佳，以使得流体和液流 泵送的自然流量最大。外管道146和内管道144为同心构造是有好处 的，其中液流上的传热/热效果比常规双(平行管)构造更为均匀。

内管道144可用于生产液体。由内管道144产出的液体可包括不 夹带有由外管道146产生的气体/蒸气的处于液态的流体，以及在外管 道中凝结的液体。在一些具体实施方式中，内管道144的底部位于受 热部142(贮槽158中)的底部之下，以有助于液相的自然重力式分 离。贮槽158可为分离贮槽。贮槽158也可根据贮槽的长度/深度以及 总流体量和/或温度提供热益处(举例来说，泵送作业温度较低以及泵 中液体闪蒸减少)。

内管道144可包括一泵系统。在一些具体实施方式中，泵系统160 为油田型往复式杆式泵。这种泵在各种各样的设计和构造中均有效。 往复式杆式泵的优点在于广泛有效且经济合算。此外，这种系统的检 验/评价分析方法开发较完善且广为人知。在某些具体实施方式中，原 动机有利地设置在地面上，便于接近和维修。将原动机设置在地面上 还使原动机不用经受井眼的极端温度/流体环境。图6示出了位于地面 152上的常规油田型游梁抽油机，用于抽油杆柱162的往复运动。也 可使用其它类型的抽油机，包括液压装置、长行程单元、空气平衡单 元、表面驱动旋转单元以及MII单元，但不限于此。根据井的状况以 及所要求的抽油速度，可使用各种表面单元/泵组合。在某些具体实施 方式中，内管道144是固定的，以限制内管道的运动和磨损。

外管道146与内管道144同心布置可便于内管道和相联泵系统的 维修，包括各项采油修理工作和/或井下零件的更换。同心的设计使得 内管道144的维修/清除/更换不会干扰外管道146和相关零件，从而 使得总费用降低，井关井时间减少，和/或总项目性能比常规平行双孔 管道构造有改善。同心构造也可因将来井状况的意外变化而改变。泵 系统可被迅速取下，并且如果液体速度比预期低，或蒸气/气体比率比 预期高时，两个管道可用于流动产品。相反，更大的或不一样的系统 可不费力地安装在内管道内，而不会影响系统组成部件的平衡。

可用各种方法对泵系统进行控制，提高功效和井产量。这些方法 可包括，例如，使用开关(on/off)计时器、测量表面加载和模拟所用 的关泵检测系统、引导液面传感装置、以及适于高温场合的传感器(毛 细管等)，以允许直接的井下压力监控。在一些具体实施方式中，抽 吸能力与从井中抽出的可用流体相匹配。

对于特定的生产井可以选择各种设计方案和/或构造(包括材料、 结构尺寸和连接)的管道和/或抽油杆柱，以增加总可靠性、降低成本、 便于初期安装以及随后的各项采油修理工作和/或维修。例如，连接可 以是螺纹连接、焊接、或具体应用设计的连接。在一些具体实施方式 中，当管道下降至井内时，一个以上的管道段进行连接。在某些具体 实施方式中，一个以上的管道段在插入井内之前进行连接，并且管道 被卷绕(例如，在不同位置处)，随后退绕到井中。各生产井中的特 定条件决定设备的参数，例如设备尺寸、管道直径、和贮槽尺寸，以 获得最佳运行和性能。

图7示出了双同心杆式泵系统的实施方式，包括内管道144底部 的两相分离器164，用于进一步地从杆式泵160中分离和取走气体/蒸 气相流体。在蒸气和气体/液体比率较高的情况下，使用两相分离器164 是有好处的。使用两相分离器164会有助于防止内管道144中发生气 锁现象和抽吸效率低的情况。

图8示出了双同心杆式泵系统的实施方式，包括向下伸入贮槽158 的气体/蒸气罩(shroud)166。气体/蒸气罩166可迫使大多数产出流 体流向下通过贮槽158周围的区域，增加自然液体分离。气体/蒸气罩 166可包括受热区顶部的具有一定大小的气体/蒸气孔168，以防气体/ 蒸气压力在该罩后形成积聚并被捕捉在该罩后。这样，气体/蒸气罩166 可增加总的井压降效率，并且当受热部142的厚度增加时变得更为重 要。气体/蒸气孔168的大小可以不同，并且对于任一特定的生产井而 言，可基于所要求的流体量和所要求的工作压力来确定。

图9示出了供生产井使用的汇集室式气举系统(chamber lift system)的具体实施方式。导管170为要从受热部142输送至地面152 的所有相态的流体提供了路径。封隔器/回流密封组件172位于受热部 142之上，以防止产出流体流到管道170与受热部上方的井套管156 之间的环形空间150中。封隔器/回流密封组件172可减少流体的回流， 从而有利地降低能耗。在这种构造中，封隔器/回流密封组件172可基 本上将封隔器/回流密封组件上方的环形空间150中的加压提升用气体 与受热部142隔离开。这样，受热部142可能暴露在所要求的井最小 生产压降中，使流体流入量最大。作为保持最小的生产压降的一个附 加措施，贮槽158可位于井眼中的受热部142下方处。因此，生产流 体/液体可收集在井眼中受热部142下方处，而不会在受热部上产生过 大的反压力。当受热部142的厚度增加时会更加有利。

所有相态的流体可从受热部142进入井中。这些流体被直接向下 引导到贮槽158。流体通过气举室底部的止回阀176而进入气举室174。 待足够多的流体进入气举室174后，提升用气体喷射阀178打开并允 许加压的提升用气体进入气举室的顶部。转向口180允许提升用气体 通过封隔器/回流密封组件172进入气举室174的顶部。气举室174中 的总压力增加使得底部的止回阀176关闭，并迫使流体进入汲取管182 的底部，向上进入管道170，并流出气举室。提升用气体注入阀门178 一直保持开放，直至注入足够的提升用气体，以将气举室174中的流 体抽空至一收集装置中。然后，提升用气体注入阀门178关闭，并允 许气举室174再次充满流体。每当必须在受热部142内保持所要求的 生产压降时就重复“气举循环”(间歇作业)。设备的尺寸，例如管 道、阀门、室的长度和/或直径取决于从受热部142中产生的期望产液 量，以及生产井中保持的所要求的最小生产压降。

在一些具体实施方式中，整个汇集室式气举系统可从井中取回， 以便检修、维修、以及因井条件改变而进行的定期设计修正。但是， 需要取回管道170、封隔器/回流密封组件172和气举室174的次数可 能不多。在一些具体实施方式中，提升用气体喷射阀178构造成沿着 管道170从井中取回。在某些具体实施方式中，提升用气体喷射阀178 配置为可通过绳缆或类似装置单独地取回，而无需将管道170或其它 系统部件从井中取下。止回阀176和/或汲取管182可按类似方式个别 安装和/或取回。允许汲取管182单独取回可使得气体/蒸气孔168重 新调整大小。从井的各项采油修理工作和维修费来看，允许这些独立 部件取回(可能需要最为频繁的各项采油修理工作、检修和维修的项 目)大大提高了该系统的吸引力。

气体/蒸气孔口168可位于汲取管182的顶部，以允许从受热部142 进入气举室的气体和/或蒸气连续排入管道170内，并防止室压力过渡 增大。防止室压力增长过大可提高整个系统的效率。气体/蒸气孔168 的大小可避免气举循环期间过多的注入提升用气体分流到管道170 中，从而促使汲取管182周围的注入提升用气体流动。图9所示的具 体实施方式包括单个提升用气体喷射阀178(而不是通常用于气举场 合的多个中间“卸载”阀门)。单个提升用气体喷射阀大大简化了井 下系统设计和/或结构，从而降低了复杂性和成本，并增加了整个系统 的可靠性。但是，单个提升用气体喷射阀要求有效的气举系统压力足 以克服并取代可能充满整个井眼的最重的流体，或者需要其它的装置 来最初“卸载”这种情况下的井。卸载阀可用于生产井位于地层深处 的一些实施方式中，例如生产井在地层中的深度大于900m、大于 1000m、或大于1500m。

在一些具体实施方式中，室/井套管内径之比应保持尽可能大，以 使得系统的容积效率最佳。保持室/井套管内径之比尽可能地大，可使 得总的生产压降和进入井的流体产量最大，而作用在受热部上的压力 则最小。

提升用气体注入阀178和气体传送及控制系统可设计成允许大量 气体在较短的时期内注入气举室174内，以使得功效最大而抽空流体 的周期最短。从而允许管道170中的液体下落量减小(或最小)，而 总的井产流体生产潜力增加(或最大)。

可用各种方法来控制提升用气体喷射阀178以及在每个气举循环 期间注入的气体量。提升用气体注入阀178可设计成自我控制、对于 气举室压力或套管压力比较敏感。也就是说，提升用气体喷射阀178 可与常规油田气举应用系统中通常使用的油管压力操纵的或套管压力 操纵的阀门类似。或者，提升用气体喷射阀178可通过电或液压信号 从地面进行控制。这些方法可通过调节提升用气体在地面152上注入 环形空间150中时的速率和/或压力的附加控制器来补充。汇集室式气 举系统的其它设计和/或安装选项(例如，管道连接和/或安装方法的 类型)可从现有技术中公知的大量方法中进行选择。

图10示出了包括另外的平行生产管道的汇集室式气举系统的实 施方式。管道184可允许生产出的气和/或蒸气绕过气举室174连续流 动。绕过气举室174可避免大量气体和/或蒸气通过气举室，当气体和 /或蒸气的量较大时，这可能会减小系统的功效。在该实施方式中，气 举室从井中排出积聚在贮槽158中未随着气体/蒸气相从井流出的任何 液体。贮槽158将有助于液体的自然分离以便更有效地运行。

图11示出了汇集室式气举系统的一种实施方式，包括从地面152 向下至提升用气体喷射阀178的注入气供给管186。相比使用套管环 形空间输送喷射气体，这种布置(例如涉及井孔的完整性和/或阻挡层 问题)可能具有一些优势。当提升用气体喷射阀178布置在井下用于 控制时，此构造也可助于替换的选择方案而完全从地表152控制提升 用气体的喷射。完全从地表152控制提升用气体的喷射可无需井下喷 射阀178，并减少对井眼各项采油修理工作的需要和/或降低与之相关 的成本。提供单独的提升用气体管道也使得产油管周围的环形空间保 持在低压状态，乃至真空状态，从而减少从产油管传热。这样减少了 管道184中的冷凝现象，从而减少了倒进受热部142中的回流。

图12示出了在气举室/汲取管的顶部设置一附加止回阀的汇集室 式气举系统的一种具体实施方式。止回阀188可通过绳缆或其它装置 单独取回，以减少维修并降低复杂性和/或与井各项采油修理工作相关 的成本。止回阀188可防止自管道170下落的液体在气举循环之间回 到气举室174。另外，止回阀188可通过将腔内流体和/或液体只转移 至管道170的底部而使得气举室174排空(管道在循环之间保持充满 流体)，可让注入气使用和能量达到最佳效果。在一些具体实施方式 中，注入气油管压力在该转移方式的注入循环之间被放泄，以允许通 过图12中示出的地表注入气控制器获得最大降深压力。

如图12所示，已经去掉井下提升用气体喷射阀，注入气控制阀 190位于地表152上。在一些具体实施方式中，除了注入气控制阀190 外，还使用了井下阀门，或使用井下阀门取代注入气控制阀190。连 同注入气控制阀190一起使用井下控制阀可允许注入气管道压力在置 换循环模式中得以保持。

图13示出了汇集室式气举系统的具体实施方式，允许气体/蒸气 流的混合物进入管道170(未设气体和/或蒸气的单独管道)，而绕过 了气举室174。配有附加止回阀176′的附加气体/蒸气孔168′可允许气 体/蒸气相流体在气举循环过程之间连续生产进入气举室174上方的管 道170内。如前面对于其它工作零件的描述，止回阀176′可单独取回。 图13中示出的具体实施方式可通过取消单独的气体/蒸气生产管道使 得井下设备配置得以简化。在一些具体实施方式中，提升用气体喷射 是通过井下气体喷射阀192进行控制的。在某些具体实施方式中，提 升用气体喷射在地表152进行控制。

图14示出了在封隔器/回流密封组件172之下具有止回阀/孔口组 件194的汇集室式气举系统的具体实施方式，无需流过封隔器/回流密 封组件。通过在封隔器/回流密封组件172之下设置止回阀/孔口组件 194，气体/蒸气流绕过气举室174，同时保持单个混合的产出流至地面 152。如前所述，止回阀194可独立取回。

如图14所示，汲取管182可为管道170和气举室174的一个整体 部分。通过汲取管182与管道170和气举室174成一整体，气举室底 部的止回阀176可更容易接近(例如，通过包括但不限于绳缆和挠性 管的无钻机采油修井方法)，并且对于较大的液体/流体量可使用较大 的汲取管直径。如上所述，根据具体的井要求，此处也可使用可取回 的汲取管布置。

图15示出了汇集室式气举系统的一具体实施方式，与上述结合杆 式泵系统所描述的类似，其具有通过同心管道的用于气体/蒸气相的生 产流的至地面152的单独流路。该实施方式无需如图13和14所示的 那样使用将气体/蒸气流与来自气举室的液流一起混合至生产油管中 的止回阀/通气系统，同时具有图6-8所示的同心内管道144和外管 道146的优点。

图16示出了一汇集室式气举系统的实施方式，具有向下伸入贮槽 158的气体/蒸气罩166。气体/蒸气罩166和贮槽158具有如图8所示 的同样的优点。

鉴于本说明书，本发明各个方面的其它修改和替换实施方式对本 领域技术人员是显而易见的。因此，本说明书仅为例证，目的在于教 会本领域技术人员实施本发明的一般方式。应当理解，图示以及文中 描述的发明的形式将作为目前的优选实施方式。图示及文中描述的元 件和材料可以替代，部件和工艺可以相反，本发明的某些特征可单独 使用，在获知所描述的本发明的好处之后，所有这些对于本领域技术 人员都是显而易见的。在不背离如权利要求书所述的本发明的精神和 范围的前提下，可改变文中所述的部件。此外，应当理解，文中单独 描述的特征在某些具体实施方式中可以组合。