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利用力学试验和热加工图分析近α钛合金的热加工行为

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摘要

利用热加工图对具有针状初始组织的Ti-5.7Al-2.1Sn-3.9Zr-2Mo-0.1Si (Ti-6242S)合金的热变形特征进行分析。单轴热压缩试验的温度为850~1000℃,应变速率为0.001~1 s-1。用热加工图确定合金的安全和不安全变形条件;利用扫描电镜(SEM)和光学显微镜(OM)分析合金的显微组织演变过程。研究发现,与在较低温度下变形相比,在1000℃下变形后合金在流动软化行为中的流动应力存在差异,这是由于显微组织发生变化。在950℃和0.001 s-1条件下变形,应变为0.7的两相区加工图表现出较高的功率耗散效率,约为55%,主要是由于发生大量球化。随着应变速率的增加和温度的降低,片层α相的球化减少,而扭折增加;最终,流动行为的失稳区发生在温度为850~900℃、应变速率高于0.01 s-1的条件下,其主要机制为局部流动和绝热剪切。综合考虑功率耗散效率和显微组织,理想的变形条件为:变形温度950~1000℃、应变速率0.001~0.01 s-1。该合金的最佳变形条件为:950℃,0.001 s-1。
机译:利用热加工图对具有针状初始组织的Ti?5.7Al?2.1Sn?3.9Zr?2Mo?0.1Si(Ti-6242S)合金的热变形特征进行分析.单轴热压缩试验的温度为850~1000℃,应变速率为0.001~1 s?1.用热加工图确定合金的安全和不安全变形条件;利用扫描电镜(SEM)和光学显微镜(OM)分析合金的显微组织演变过程.研究发现,与在较低温度下变形相比,在1000℃ 下变形后合金在流动软化行为中的流动应力存在差异,这是由于显微组织发生变化.在950℃ 和0.001 s?1条件下变形,应变为0.7的两相区加工图表现出较高的功率耗散效率,约为55%,主要是由于发生大量球化.随着应变速率的增加和温度的降低,片层α相的球化减少,而扭折增加;最终,流动行为的失稳区发生在温度为850~900℃ 、应变速率高于0.01 s?1的条件下,其主要机制为局部流动和绝热剪切.综合考虑功率耗散效率和显微组织,理想的变形条件为:变形温度950~1000℃ 、应变速率0.001~0.01 s?1.该合金的最佳变形条件为:950℃,0.001 s?1.

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