锚固长度

摘要： 对钢筋与混凝土的黏结应力-滑移本构模型进行分析,并推导黏结强度及临界锚固长度公式。通过明确钢筋与混凝土之间的黏结应力-滑移关系,采用Cohesive单元法进行锚固滑移数值模拟,并简化锚固于混凝土中的月牙肋钢筋二维模型,提高了有限元数值模拟计算混凝土与月牙肋钢筋黏结性能时的效率与准确性,降低了收敛难度。

摘要： 利用透明土技术开展不同锚固长度抗滑桩加固均质边坡可视化模型试验,并结合粒子图像测速技术(PIV),展现抗滑桩加固均质边坡内部位移场演化及其滑移破坏过程,以揭示锚固长度对均质边坡滑动面和抗滑能力的影响机理。研究结果表明:抗滑桩加固边坡的滑动面深度随抗滑桩锚固长度的增加而加深,同时抗滑能力得到提高,但当锚固长度超过其最优锚固长度后滑动面变浅,表现为越顶破坏,使得抗滑桩抗滑能力大幅降低;当抗滑桩锚固长度达到其最优锚固长度时,出现靠近桩底端位置和越顶的两个深浅不一的滑动面;随着锚固长度的增加,抗滑桩上部外侧受拉区减小,而下部内侧受拉区增大,最大弯矩位置均在距桩顶约0.4倍桩长处,而当锚固长度超过其最优锚固长度后,则出现下部外侧受拉而中上部内侧受拉,其最大弯矩位置在距桩顶约0.35倍桩长处;抗滑桩最优锚固长度与岩性、桩间距、桩体刚度等因素相关,在实际工程设计中应考虑这些因素以确定优化的锚固长度。

摘要： 以淮南矿区潘三煤矿17102(3)运输顺槽地质条件为背景,采用FLAC3D计算软件对深埋回采巷道围岩稳定性进行模拟计算,获得不同锚固形式对深埋回采巷道围岩稳定性影响规律,并结合现场不同锚固区围岩变形实测,获得全长锚固支护对巷道围岩抗变形能力有更好的提高,全锚支护下巷道围岩变形整体增加但速率较为平缓,而端锚支护下巷道围岩变形存在急增现象,说明深埋回采巷道围岩全锚支护更有利于对巷道岩层的变形移动控制。研究结果可为深埋回采巷道锚杆支护的设计与施工提供一定的参考。

摘要： 超高延性水泥基复合材料(UHDCC)是新型纤维增强混凝土,受拉时表现出超高的延性和应变硬化能力。为提供UHDCC应用于受力构件的界面黏结理论依据,进行了45个钢筋在UHDCC中锚固的拉拔试验,考察了锚固长度、浇筑方式、保护层厚度、90°弯钩等对黏结性能的影响。试验结果表明:由于纤维约束作用,试件未发生劈裂破坏;UHDCC的浇筑方式显著影响黏结强度,垂直浇筑的黏结强度大于平行浇筑;由于UHDCC的应变硬化现象,试件锚固长度从4 d增大到6d时黏结强度有上升趋势,大于6 d时中心锚固试件(保护层较厚)锚固长度对黏结强度影响不大,偏心锚固试件(保护层较薄UHDCC材料的约束作用减小)随锚固长度增加黏结强度降低;直锚段钢筋长度为4 d时,增设90°弯钩(4 d)后,承载力提升幅度可达67%,但随着直锚段长度增加,弯钩对承载力提升幅度减小;绝对锚固长度相等时直锚组试件承载力大于带弯钩的试件,弯钩段锚固并不等价于直锚钢筋,弯钩锚固必须保证直锚段长度。论文分析了带肋钢筋与UHDCC之间的黏结滑移机理,给出了UHDCC直接锚固的黏结强度公式。

摘要： 装配式钢筋混凝土结构中应用大直径钢筋方便节点就位安装,可解决钢筋细密问题。为研究装配式钢筋混凝土结构中大直径钢筋锚固长度,对比国内外混凝土规范和文献关于锚固长度的规定,分析大直径钢筋锚固长度降低的合理性,指出我国规范给出的锚固长度较长,限制了大直径钢筋的应用。钢筋直径变大时,黏结性能的关键影响因素相对肋面积基本不变,锚固长度是否放大需进行进一步研究。为推进大直径钢筋在装配式钢筋混凝土结构中的应用,大直径钢筋锚固长度和大直径钢筋梁柱构件配筋方法研究需配套开展。

摘要： 植筋技术用于新建与既有混凝土构件的连接,属于加固设计规范的内容。结合中国现行《混凝土结构加固设计规范》(GB50367—2013)与美国《混凝土结构建筑规范》(ACI318-19)和欧洲《混凝土结构设计》(EN1992-1-1)的规定,对植筋技术的应用范围、设计方法和影响系数等做了逐一的分析与对比。通过实际工程案例的计算结果,得出中国规范的植筋设计相比美国、欧洲的规范来说,更具有可操作性和易于现场施工。

摘要： 锚固技术是广泛应用于岩土工程中的一种支护方法,影响锚固支护效果的因素有多种,其中锚固剂与锚杆、围岩的结合强度是主要因素之一,而锚固长度和锚固剂的性质又是控制锚固体系锚固强度的主要因素。文章分别通过实验室实验和数值模拟的方式,针对锚固长度和锚固剂性质与锚杆锚固强度之间的关系进行了深入研究。结果表明:锚固长度与锚杆极限承载力并不成正比增长,当锚固长度为100 cm时,锚固强度相对高、成本低,锚固剂中含有较粗添加物时锚固效果较好。

摘要： 柔性连接是解决水工隧洞穿越活动断层重要工程手段。文章以辽宁省观音阁输水工程穿越活动断层洞段为工程背景,利用室内试验的方式探讨了水工隧洞穿越活动断层SPUA锚固长度。试验结果显示,锚固长度为钢筋直径的10倍左右为最佳,可以为相关工程设计和应用提供技术借鉴。

摘要： 为研究屈服后钢筋黏结锚固性能,采用钢筋表面开槽埋置电阻应变片的方法测量钢筋的应变分布,以钢筋强度等级、混凝土强度、钢筋直径、保护层厚度、配箍率、锚固长度等为变量,完成了15个梁端式黏结锚固试验.试验结果表明:钢筋屈服后,加载端相对滑移显著增加,钢筋屈服段黏结应力明显减小,最大屈服渗透深度与钢筋所受约束和钢筋直径等因素有关.基于试验结果,统计回归得到了钢筋屈服后加载端相对滑移计算公式;同时提出一种计算钢筋屈服后锚固长度的方法,能有效地计算钢筋屈服后锚固长度.

摘要： 随着木结构领域内力学紧固件的发展,具有足够长度和优化螺纹的自攻螺钉或螺纹杆为实现具有高强力学性能的木连接提供了一种新的技术方案。自攻螺钉在木材中的拉拔性能是影响螺钉连接力学性能的重要因素,为了充分利用自攻螺钉的轴向受力优势,应当避免埋置在木材中的自攻螺钉发生拔出破坏。不同于现有基于经典Volkersen理论的计算方法,该文提出一种适用于轴向受力螺纹紧固件的力学模型,首次在模型中引入一种包含螺纹的“装配单元”,用于研究自攻螺钉在胶合木中的拔出破坏机制,解决自攻螺钉的锚固长度计算问题。模型根据拔出破坏的典型现象重新定义了拔出破坏面,考虑了螺纹对木材破坏区域的影响,并在模型简化、公式推导和算法设计上体现出木材的局部受力状态和拔出破坏面上的剪应力、剪力不连续传递现象。理论计算与试验结果有较好的一致性,计算结果还表明,在发生拉断破坏以前,自攻螺钉和螺纹杆的拔出破坏荷载与埋置长度基本呈线性关系。

摘要： 针对民用建筑结构设计过程中遇到的锚固长度,板式楼梯设计，桩基桩身内力，柱帽四个技术问题,以规范为依据,结合工程经验进行分析,得出了一些有益的结论,可供工程设计人员参考.

摘要： 对30个胶合木螺栓杆植筋试件进行对拉试验,研究锚固长度及胶层厚度对胶合木螺栓杆植筋的连接承载力及界面黏结性能的影响.试验结果表明,所有试件的破坏形态为胶层附近木材环向剪切破坏.加载初期,荷载-滑移关系曲线近似呈线性增长关系;随着荷我的增加,部分荷载-滑移关系曲线也表现出了一定的非线性行为;试件的极限荷载随锚固长度及胶层厚度的增加均增大;相同胶层厚度下,钢筋/胶层与木材/胶层界面平均粘结应力均随锚固长度的增大而减小;相同锚固长度下,钢筋/胶层界面的平均粘结应力随胶层厚度的增加而增大,而木材/胶层界面的平均粘结应力随着胶层厚度的增加而减小.

摘要： 基于土拱效应原理,合理改进了条形土洞上路堤荷载传递中的侧向土压力系数和作用在洞上加筋体上的竖向土压力.对加筋体及上方土体的静力平衡分析,获得了滑移段、稳定段的加筋体上下表面的竖向应力.之后对加筋体受力进行分析,获得了加筋体在土洞上方的最大挠度和最大拉力,以及锚固区的加筋体最小长度.进一步分析各参数对加筋体最大挠度、锚固长度的影响.并进行了最大挠度的试验值、数值模拟值和理论值的对比分析,本文理论值与模型试验结果吻合得更好.

摘要： 为了更深入的研究玻璃纤维(GFRP)锚杆用于岩石边坡时锚杆的锚固机理、极限破坏形态等问题,设计并实施GFRP锚杆的现场锚杆拉拔实验,通过调整影响锚杆锚固力的主要因素如:锚固直径、锚固长度、钻孔直径、锚固剂强度等进行现场试验分析,辨识影响GFRP锚杆平均粘结应力的主要因素,并通过分析平均粘结强度与各影响因素之间的关系,发现锚固长度、锚杆直径是影响玻璃纤维锚杆粘结应力的主要因素,增加锚固长度或增大锚杆直径能使得玻璃纤维锚杆的平均粘结应力显著降低,锚固剂种类和钻孔直径对锚杆极限承载力的影响并不明显.该试验研究能为锚固设计与优化,以及锚固理论研究工作提供参考.

摘要： 再生混凝土构件受力分析的关键问题是钢筋与再生混凝土间的黏结滑移本构关系.进行了49个钢筋与再生混凝土试件黏结滑移性能的试验研究.试件尺寸为150 mm×150 mm×450 mm,钢筋直径d分别为10、14、20 mm,钢筋外形分为螺纹钢筋、光圆钢筋,钢筋锚固长度分为5d、10d、20d,混凝土再生粗骨料取代率分别为33％、66％、100％,再生细骨料取代率分别为50％、100％,混凝土设计强度分为中强和高强.试验研究表明:再生粗细骨料取代率及混凝土强度、钢筋外形、钢筋锚固长度为影响试件黏结滑移性能的关键因素;再生细骨料取代率50％以上时,钢筋与再生混凝土间的黏结滑移性能退化明显;与普通混凝土试件相比,中高强再生粗骨料螺纹钢筋混凝土试件相对混凝土强度的黏结效率系数明显提高.

摘要： 与锚杆喷射混凝土相关的规范中有一些细节存在着争议.建议:锚杆锚固段长度计算公式中,锚固长度对黏结强度的影响系数宜定义为锚固长度的利用系数;应允许PVC材料用于锚杆;水泥土锚杆如果没有进一步的防腐措施,不宜用于永久性工程;钢管土钉应设置倒刺并计入土钉外径,不宜提倡土钉采用洛阳铲成孔;喷射混凝土应采用粒径不大于"15mm的砾石"宜改为"16mm的石子",不宜规定喷头与受喷面的距离,养护时间最短可为1天.

摘要： 通过对内贴应变片钢筋的直接拔出试验,分析钢筋直径、相对锚固锚固长度(la/d)及混凝土相对保护层厚度(c/d)对塑钢纤维轻骨料混凝土与钢筋间粘结性能的影响,得出不同钢筋直径、锚固长度及c/d对试件粘结锚固性能的影响规律,并提出塑钢纤维轻骨料混凝土钢筋锚固长度计算公式.试验结果表明:随钢筋直径的增大,试件粘结刚度增强,极限粘结强度先提高后降低;试件试件粘结韧性、极限粘结强度及对应的钢筋自由端滑移量随钢筋锚固长度的增加而减小;增加混凝土相对保护层厚度使试件极限粘结强度先提高然后趋于平稳.根据试验结果得到的钢筋锚固长度计算公式与规范给出的计算公式进行比较,从极限粘结强度的角度看,规范中的钢筋锚固长度计算公式偏于保守.

摘要： 针对国内外相关研究进行归纳总结,对10种变量的研究现状进行归类和总结,介绍了国内外6种粘结滑移本构模型,并对FRP筋(纤维增强复合材料筋)与混凝土的粘结锚固长度进行了简单介绍.结果表明国内对FRP筋与混凝土拉拔试验的研究,彼此之间的可比性不强,还需要进行大量的、系统的拉拔试验研究,确定各变量对粘结强度和粘结滑移本构模型中参数的影响,以及建立更加准确的连续粘结滑移本构模型,并对各变量所对应的参数进行确认.

摘要： 基于18根玻璃纤维筋混凝土试件的拉拔试验,研究了玻璃纤维筋与混凝土的粘结性能,并与钢筋混凝土粘结性能进行了对比分析.主要研究玻璃纤维筋的直径、保护层厚度对粘结性能的影响,试验结果表明,玻璃纤维筋与混凝土的粘结强度随其直径的增大而降低,随着保护层厚度的增大而增大.以试验数据和美国ACI440标准为基础,给出了玻璃纤维筋基本锚固长度实用计算公式.

摘要： 抗浮锚杆设计具有布置灵活、施工便捷、造价低廉等优点,越来越多的应用于地下室抗浮设计.由于抗浮锚杆的设计规程较多,不同规程既有区别、又有联系,设计人员容易疏漏或设计有误.本文对工程中常用的岩石锚杆、预应力抗浮锚杆、高强度扩体抗浮锚杆进行简要介绍,采用不同规程的设计方法及使用范围进行分析,结合实际工程案例,对不同规程的计算结果进行对比,提出抗浮锚杆的设计要点.根据走访各抗浮锚杆施工工地过程中发现的施工问题,列举出常见的抗浮锚杆质量缺陷及施工问题,以供设计人员参考,方便在施工现场发现问题并及时解决问题.

摘要： 本发明公开了一种地下工程中基于位移差/梯度的锚固件长度设计方法，其包括获取地下工程处围岩的围岩参数；选取锚固件的类型及锚固件的直径和预应力；建立地下工程的三维模型；采用数值仿真软件模拟地下工程开挖，得到施加不同主动支护力后任一围岩深度下，同一径向上任意围岩深度某点的位移和洞周围岩某点的位移；计算任意围岩深度处的位移差/位移梯度；绘制同一主动支护力下洞周围岩位移差或位移梯度变化曲线；选取每条位移差/位移梯度变化曲线中位移差/位移梯度小于且无限接近锚固件的极限伸长量/极限延伸率的围岩深度作为锚固件长度；在所有锚固件长度中，选取满足最小成本原则的锚固件长度作为锚固件的设计长度。

摘要： 植入物、系统和部署方法包括联接到植入物框架的近端或远端之一的多个锚固件壳体。每个锚固件壳体可包括设置在锚固件壳体的孔内的锚固件套筒，该锚固件套筒具有延伸穿过其中的内腔，该内腔包括设置在该内腔的内壁上用于可平移地支撑至少一个锚固件的特征。每个锚固件套筒可在锚固件壳体的孔内独立平移以控制至少一个锚固件穿过至少一个锚固件壳体的远侧行进范围。

摘要： 本发明公开了一种锚固长度可调的可更换二次灌浆锚栓基础及更换安装方法，该基础包括混凝土基础、二次灌浆层以及若干组可更换锚栓组合件；所述可更换锚栓组合件包括钢骨架、锚筒、锚杆、密封组件以及螺母组件；钢骨架与锚筒固定连接且预埋于混凝土基础中，锚杆与锚筒通过螺纹固定连接，密封组件设置于锚杆与锚筒之间。可拆除的二次灌浆层浇筑于待固定工件的底板与混凝土基础之间。该二次灌浆锚栓基础的各个部件有机结合在一起，形成良好的受力整体，实现锚栓基础的整体性和锚杆的可更换性；更换安装方法步骤简单，施工难度小，易于操作实施，更换效率高。

摘要： 本发明提供了一种确定锚固结构锚固体合理锚固长度的方法，本发明依据理论计算获得的锚固体界面应力分布规律，推导出锚固体临界锚固长度的计算公式，在综合分析锚固结构安全度的基础上，将锚固体临界锚固长度乘以安全系数作为锚固体合理锚固长度的计算公式，并进行现场试验以保证工程的安全性。相对于规范关于锚固体界面平均剪应力的假设，本发明导出的锚固体合理锚固长度的计算公式，更能较准确的反映锚固结构实际受力状态，且确定的锚固长度与现场实测吻合，对于改变现行锚固结构设计中锚固长度采用的过长、设计过于保守等问题具有重要的理论意义与实践价值，市场应用前景广阔，社会效益显著。

摘要： 本发明属于交通运输业桥涵工程技术领域，具体涉及一种CRC中钢筋的锚固长度确定方法。主要步骤：测试橡胶混凝土(CRC)的劈裂抗拉强度，测试钢筋直径、屈服强度，开展中心拉拔试验，获得CRC中钢筋的锚固长度，研究钢筋直径、混凝土劈裂抗拉强度对CRC中钢筋的锚固长度的影响规律，利用差分进化法对CRC中钢筋的锚固长度进行回归分析，建立CRC中钢筋的锚固长度计算公式。该方法能够精确确定橡胶混凝土(CRC)中钢筋的锚固长度，且该方法简单、易行，具有较大的实际工程应用价值。

摘要： 本发明公开了一种利用表面波检测灌浆套筒中钢筋锚固长度的方法。将入射角为63°的超声换能器通过灌浆套筒出浆/灌浆口，良好地耦合在被测钢筋表面，激励出沿钢筋表面传播的表面波，表面波传播到钢筋端部产生反射回波，然后被超声换能器接收并将其转换为电信号，通过信号处理可检测出灌浆套筒中钢筋的锚固长度。该方法可操作性强，可准确地测量出灌浆套筒中钢筋的锚固长度，具有较高的工程应用价值。

摘要： 本实用新型公开了一种简易通用集测锚固长度与锚固角度的钢筋锚固器，包括钢管套筒、承力钢管和橡胶把手，钢管套筒的外表面设有长度刻度尺，在钢管套筒的一侧焊接有弧形把手，弧形把手上设有角度刻度尺；所述承力钢管的一端插接在钢管套筒内，在钢管套筒内与承力钢管连接的还设有传力弹簧；所述承力钢管的另一端套接橡胶把手。本钢筋锚固器集测锚固长度与锚固角度于一体的钢筋锚固器，通过对即时出现的钢筋锚固问题，做到随时整改，做到方便快捷，一定程度上缩短工期，提高钢筋局部整改施工时的效率与及时性，减少人力和物力的投入，同时减少钢筋整改重新下料的繁琐步骤，也为后期局部施工局部整改做到了很好的准备作用。

摘要： 本实用新型涉及一种锚固长度可调节的中空锚固体浇筑模具，包括底座、套筒固定槽、套筒、中央套管。所述底座设有套筒固定槽和中央套管固定槽。所述套筒由两块半矩形筒构成，所述套筒的底端为三角锥槽，顶端为三角锥体。所述套筒底端的三角锥槽和顶端的三角锥体相匹配。所述中央套管包括大圆形管和小圆形管。所述套筒可叠加放置，组合成不同锚固长度的套筒，满足不同试验方案要求，且模具可拆卸，方便后期脱模。此种锚固长度可调节的中空锚固体浇筑模具有助于快速高效地浇锚固长度符合用户需求的锚固体试件。

摘要： 一种用于钢筋锚固长度检测的可伸缩工具，包括手柄，所述手柄的内部右侧固定连接有圆板，所述手柄的右侧靠近边缘处固定连接有镜片，所述手柄的内部紧贴所述镜片的左侧固定连接有灯窝，所述灯窝的内部左侧固定连接有灯珠，所述手柄的内部靠近所述灯窝的左侧安装有电池；本实用新型中，由于装置中刻度、一号伸缩管、二号伸缩管、三号伸缩管、四号伸缩管五号伸缩管、灯珠等结构元件的添加和改进，使得改进后的装置可以方便现场检测和判断受拉钢筋的锚固长度是否足够，也可满足在刻度范围内的普通长度测量，避免在现场时还需要进行现场计算和对比表格来确认的问题。

摘要： 本实用新型公开了一种解决斜梁钢筋在柱内锚固长度不足的梁柱连接节点，包括框架柱、框架梁、框架斜梁、箍筋、锚筋、混凝土、加强块、所述框架柱的顶部焊接有所述框架梁，所述框架柱的顶部焊接有所述框架斜梁，所述框架斜梁位于所述框架梁的顶部，所述框架柱与所述框架梁和框架斜梁连接处设置有箍筋，所述框架斜梁和框架柱交汇处的底部焊接有所述加强块所述加强块的顶部与所述框架斜梁的底部通过焊接固接，所述加强块与所述框架柱接触面通过焊接固接。本实用新型通过采取梁柱连接节点，在不增加柱截面的前提下，既能增大斜梁内钢筋在框架柱内的锚固长度，可以节省造价，又可以提高地下车库停车效率。