统一强度理论
统一强度理论的相关文献在1996年到2022年内共计325篇,主要集中在建筑科学、力学、矿业工程
等领域,其中期刊论文289篇、会议论文34篇、专利文献132861篇;相关期刊136种,包括长安大学学报(自然科学版)、岩石力学与工程学报、西安交通大学学报等;
相关会议30种,包括2013年度钻井技术研讨会暨第十三届石油钻井院(所)长会议、中国钢结构协会钢—混凝土组合结构分会第十三次学术会议、2011'中国矿业科技大会等;统一强度理论的相关文献由543位作者贡献,包括赵均海、俞茂宏、张常光等。
统一强度理论—发文量
专利文献>
论文:132861篇
占比:99.76%
总计:133184篇
统一强度理论
-研究学者
- 赵均海
- 俞茂宏
- 张常光
- 范文
- 魏雪英
- 廖红建
- 张永强
- 昝月稳
- 王延斌
- 陈昌富
- 孙珊珊
- 李建春
- 李杭州
- 李艳
- 徐栓强
- 朱倩
- 李小伟
- 吉嶺充俊
- 周小平
- 张兆强
- 张庆贺
- 曾开华
- 林从谋
- 高江平
- 张冬芳
- 张永兴
- 强洪夫
- 杨宇
- 林永亮
- 王娟
- 肖海兵
- 胡小荣
- 陈立伟
- 马景槐
- 冯夏庭
- 冯红波
- 刘继明
- 吴赛
- 吴鹏
- 唐仁华
- 孙萍
- 张海宽
- 徐坚锋
- 杜文超
- 王亮
- 白晓宇
- 祁航
- 肖淑君
- 蔡明明
- 谭俊清
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王娟;
赵均海;
周媛;
孙珊珊;
吴赛
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摘要:
采用基于统一强度理论的有限柱形空腔膨胀理论,结合Tate磨蚀杆模型,考虑中间主应力、靶体侧面自由边界的影响及高速(1500 m/s~2200 m/s)侵彻弹体的变形和消蚀现象,推导线性硬化有限直径金属厚靶在长杆弹高速侵彻时的空腔壁径向应力,建立侵彻阻力和侵彻深度计算模型,并利用MATLAB软件编程求解,分析包括强度准则差异在内的弹道终点效应的一系列影响因素。结果表明:该文计算方法可以更好地描述弹靶的动态响应,还可以得到一系列基于不同强度准则的侵彻阻力和深度的解析解、对不同靶弹半径比的靶材侵彻深度的区间范围进行有效预测;强度参数、弹体撞击速度和靶体半径对有限直径金属靶体的抗侵彻性能均有较大的影响,其中强度参数值由1减小为0时,侵彻阻力可减小33.33%,侵彻深度可增加15.93%;当靶弹半径比小于等于20时,侵彻深度增大的程度显著,当靶弹半径比由19.88减小至4.9时,侵彻阻力减小了41.30%,侵彻深度增长了32.61%,此时靶体边界尺寸对侵彻性能的影响很大,不能继续按照半无限靶体进行计算。
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唐仁华;
毛凤山;
陈昌富;
雷鸣
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摘要:
本文基于对数螺旋线破坏机构,同时考虑黏聚力随深度变化,推导了墙背倾斜及粗糙情况下的挡土墙主动土压力计算公式。为了更贴近实际情况,考虑了基于统一强度理论土体中主应力对土压力的影响。为了准确计算土压力,把主动土压力计算转化为优化问题进行求解,并引入万有引力算法搜索最危险滑裂面。通过与已有的均质和非均质土层中土压力研究结果对比,发现本文提出的方法更接近传统极限平衡解。最后,深入探讨了土层非均匀性及中主应力对主动土压力的影响,发现土层非均匀性及中主应力对主动土压力有显著影响。
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李芳涛;
胡志平;
陈南南;
张永辉;
安学旭
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摘要:
爆破荷载下隧道围岩产生的裂隙为岩溶发育和地下水运动创造了良好的条件。为了研究爆破荷载作用下隧道围岩的损伤裂隙范围,在考虑中主应力和环向拉应力的影响下,分别基于统一强度准则和摩尔库伦强度准则得到了两种粉碎区的计算方法,并且计算了破裂Ⅰ区和破裂Ⅱ区的范围。最后开展了现场试验和探测,按本文计算方法计算了现场隧道粉碎区和裂隙区范围,计算结果与现场试验结果进行了对比和验证,得到了以下结论:①本文基于统一强度理论的粉碎区范围计算方法考虑了塑性损伤,适用于隧道粉碎区范围的计算,理论计算结果与现场粉碎区实测结果较为吻合,该方法可用于超欠挖控制严格的隧道爆破参数设计;②本文基于摩尔库伦强度准则的粉碎区范围计算方法不考虑塑性损伤,相比已有的基于摩尔库伦强度准则的计算方法考虑了环向拉应力,计算单元体更符合实际受力情况,本文粉碎区的两种计算方法主要区别在于是否包含塑性损伤的范围,两种计算方法在实际运用时,应根据不同的工程要求来选择;③现场试验结果表明,基于统一强度理论的破裂区范围的计算方法,其计算结果与现场实测结果较为接近,该方法可以用来计算和评估远场振动效应作用下隧道围岩的裂隙范围。
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赵均海;
高伟琪;
樊军超
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摘要:
为研究圆钢管混凝土在自由扭转下的扭矩-应变关系,将圆钢管混凝土在自由扭转下的全过程分为混凝土开裂前、钢管屈服前和钢管屈服后三个阶段。通过对不同阶段的钢管和混凝土受力状态和相互作用分析,以统一强度理论为基础推导出钢材和混凝土的抗剪强度,结合切应变与正应变的关系,钢材采用理想弹塑性本构关系,混凝土采用考虑软化效应的本构关系,利用极限平衡理论推导出圆钢管混凝土在自由扭转下扭矩-应变分段式函数模型和抗扭承载力。理论模型和抗扭承载力与试验结果吻合良好,在此基础上分析了混凝土强度、钢材强度、含钢率和钢管直径对扭矩-应变关系曲线的影响,并提出应用建议。该文中的理论模型定量地阐述了钢管与混凝土之间的相互作用,能够适用于圆钢管混凝土在自由扭转下的分析和设计。
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蒋望涛;
姜海强;
马勤国;
李永东;
李治国
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摘要:
寒区隧道弹塑性解的分析能为寒区隧道稳定性研究提供依据。为此,考虑围岩不均匀冻胀特性建立弹塑性损伤力学计算模型,基于统一强度理论求解得到寒区隧道弹塑性应力场和位移场统一解,并对所得解进行验证和参数分析。结果表明:忽略围岩塑性损伤及体积冻胀率的寒区隧道弹塑性解偏于保守;考虑不均匀冻胀特性能准确地反映寒区隧道围岩的真实冻胀程度;考虑中间主应力效应能有效发挥冻结围岩的承载潜能;损伤程度比值λ/E_(f)、体积冻胀率ξ_(V)、不均匀冻胀系数k、统一强度理论参数b、初始地应力p_(0)以及位移释放系数η等参数对衬砌上径向应力σ_(f)和塑性半径rp影响显著,应合理考虑不同参数在寒区隧道工程中的影响。该研究成果可为寒区隧道工程设计提供理论参考。
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马甲宽;
罗丽娟;
任翔;
时航;
尹怡墨
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摘要:
基于统一强度理论及太沙基极限平衡原理推导了螺纹桩极限承载力,提出了螺纹桩螺牙单独承载破坏与圆柱形剪切破坏两种模式下临界螺距的确定方法和极限承载力计算方法,讨论了统一强度理论参数b与螺纹桩关键参数对极限承载力的影响.结果表明:螺纹桩的极限承载力是同外径圆桩的1.5~2倍,螺牙提供的极限承载力主要由土体黏聚力、内摩擦角及埋深决定.当b从0增加到1时,螺纹桩极限承载力理论计算值增幅约48%,考虑中主应力对土体强度的影响会使得螺纹桩承载力理论计算结果更加准确.螺纹桩的参数中,螺牙高度b_(h)对其极限承载力影响最大,而螺牙厚度t对承载力基本无影响.设计螺纹桩时可适当增加螺牙高度,以提高螺纹桩极限承载力.
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尤静霖;
王士杰;
王昊岚
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摘要:
基于M-C强度准则的经典土压力理论,因未考虑土拱效应及中主应力的影响,导致土压力理论计算值较实际值明显偏大。在该方面,现有研究成果亦不能同时考虑二者的影响。为考虑土拱效应、中主应力和土体黏聚力等对桩间挡板土压力的综合影响,借助统一强度理论,对桩间土拱强度进行分析,给出了桩间挡板土压力计算的新方法。另外,基于Lode参数与应变类型的关系,提出了统一强度指标的实用计算方法。结合工程实例,将计算结果与已有相关研究成果和现行规范确定的土压力进行了对比分析。结果表明,采用该方法,不同中主应力系数b值条件下,计算所得总主动土压力约为经典朗肯理论土压力的1/3~1/2,与实测土压力分布规律基本吻合。研究成果对桩板支挡结构的优化设计、降低工程造价,具有重要理论指导意义和工程实用价值。
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张常光;
李宗辉;
关港辉;
孙松
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摘要:
基于统一强度理论和弹-脆-塑性模型,综合考虑围岩强度的中间主应力效应和脆性软化,采用摄动法建立了非静水压圆形隧道塑性区半径的解析解,继而探讨所得解析解的适用范围,并与文献复变函数法、摄动法、数值模拟和总荷载不变法进行对比,最后分析各因素对隧道塑性区形状和大小的影响规律.研究结果表明:所建立的圆形隧道塑性区半径摄动解析解为反映中间主应力效应不同程度的系列解答,可退化为理想弹塑性模型解答且得到文献中4种方法的正确性和合理性验证,适用于塑性区完全包围隧道的情况,对应的隧道塑性区为双轴对称的类椭圆,具有广泛的理论意义和工程应用价值;摄动参数对隧道类椭圆形塑性区的大小和长/短轴变化都有明显影响;隧道塑性区范围随中间主应力效应、围岩峰后强度参数的增加均显著减小,说明不考虑中间主应力效应的Mohr-Coulomb强度准则解答偏保守,弹-脆-塑性模型相比理想弹塑性模型更适合隧道塑性分析.
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周建;
蔡键;
杨帆;
杨新安
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摘要:
为探求深埋隧洞在非线性渗流条件下围岩-注浆圈-衬砌体系的力学行为,引入Izbash非线性渗流模型,给出了围岩-注浆圈-衬砌体系的水头分布,基于统一强度理论,考虑塑性区可能的分布位置,在注浆、衬砌支护作用下对隧洞位移、应力和塑性区半径进行了理论推导.通过算例将理论解与数值解对比分析,验证了研究方法的可靠性,并进一步探讨了考虑非线性渗流对富水山岭隧洞支护设计的工程意义.研究结果表明:非线性渗流对隧洞弹塑性力学的影响主要体现在围岩水力梯度系数m1;围岩从低速非线性渗流向高速非线性渗流转变过程中,塑性区半径和位移越来越大,围岩应力有所减小;应从隧洞围岩的非线性渗流角度考虑注浆圈、衬砌支护厚度设计.研究成果为非线性渗流隧洞支护设计提供了理论依据.
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周应江;
刘怀付;
汪有清;
张永将;
徐遵玉
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摘要:
为准确获得超高压水力割缝与水力压裂联合作用下的钻孔塑性区分布规律,基于统一强度理论,考虑煤体塑性软化和中间主应力,建立了钻孔在割压联合作用下的力学模型,推导出钻孔塑性区范围表达式,并通过算例分析了相关参数对钻孔塑性区的影响规律.研究结果表明:采用割压联合技术后,钻孔塑性区半径随着中间主应力系数的增大几乎保持不变,随着软化系数的增大而逐渐减小,随着压裂压力的增大逐渐增大;对比钻孔正常施工和超高压水力割缝情况下,钻孔塑性区半径显著增大.研究成果可为矿井更好地解决低透气性煤层瓦斯抽采治理技术难题提供一定的理论依据.
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ZHANG Changguang;
张常光;
QI Hang;
祁航;
CAI Mingming;
蔡明明;
GAO Benxian;
高本贤
- 《中国煤炭学会矿井地质专业委员会2019年学术论坛》
| 2019年
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摘要:
以统一强度理论作为煤层塑性区的屈服判据,考虑中间主应力对煤层强度的提高作用,建立了平动冲击失稳之前煤层的应力统一解、扰动深度解析式以及塑性区宽度统一解,对其进行可比性分析、文献已有解答的对比验证,探讨了中间主应力效应、煤层埋深与厚度、煤层强度参数对平动冲击失稳的影响特性.研究结果表明:本文所得应力统一解和塑性区宽度统一解均是一系列有序解答的集合,并得到文献Mohr-Coulomb准则解答、Hoek-Brown准则解答以及Lippmann理论的验证,具有广泛的理论意义和良好的工程应用前景;当统一强度理论参数b从0增加到1时,煤层发生冲击失稳的破坏范围减小了25.3%,冲击倾向性即塑性区扩展率由0.63减小到0.47,这表明中间主应力对煤层平动冲击失稳的影响显著,应合理考虑中间主应力效应,以充分发挥煤层的承载潜力;支护力对煤层的塑性区宽度影响较大,当支护力从0增加到1MPa时,塑性区宽度平均减小了21.3%,需切实构筑有效支护以减小煤层平动冲击失稳的破坏范围;深埋煤层的稳定性较差、冲击失稳时破坏范围较大,另外厚煤层相比于薄煤层的稳定性较高,但发生冲击失稳的破坏范围更大;黏聚力和内摩擦角作为煤层的重要强度参数,对煤层平动冲击失稳的影响十分显著,开挖设计时应充分考虑煤层强度参数的变化,特别是内摩擦角.
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Jia Lichun;
贾利春;
Tan Qingming;
谭清明;
Bai Jing;
白璟;
Liu Wei;
刘伟;
Lian Taiwei;
连太炜
- 《2016年度钻井技术研讨会暨第十六届石油钻井院(所)长会议》
| 2016年
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摘要:
基于统一强度理论弱面准则,结合水平井井壁应力状态分析了层理性地层弱面产状和准则中参数b对水平井井壁稳定的影响规律.研究结果表明,水平井钻进方位、弱面倾角和走向与坍塌压力当量钻井液密度密切相关,弱面倾角在60.~90°时,沿着特定方向钻进井壁稳定性较好;除弱面走向为0°外,危险钻进方位均在为0°和180°.随着b值升高,当量钻井液密度逐渐降低,当b=0时所计算当量钻井液密度最高,当b=1时所计算当量钻井液密度最低,最高和最低当量钻井液密度差异可达到0.759g/cm3,在不同b值时水平井安全钻进方位虽存在略微差异但大体上相近,与b=0时的Mohr-Coulomb弱面准则相比所计算结果更接近实际.分析结果表明基于统一强度理论的弱面准则可用于分析层理性地层水平井井壁稳定分析、钻进方位和钻井液密度的优化设计.
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黄清祥;
林从谋;
黄逸群;
林大炜
- 《第十二届泉州市科协年会——泉州市土木建筑学会分会场》
| 2014年
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摘要:
在深埋圆形隧道围岩特征曲线分析中一般忽略中间主应力和约束损失的影响,导致围岩塑性变形与实际情况产生较大差异.提出基于统一强度理论和非相关联流动法则,推导同时考虑中间主应力和约束损失两种因素作用下的围岩弹塑性应力-位移解析解;结合算例,分析了中间主应力和约束损失对围岩特征曲线的影响规律.结果表明:考虑中间主应力的影响,能够充分发挥围岩的强度;考虑约束损失的影响,计算得到的围岩塑性区径向位移值减小,根据实际工程的情况,同时考虑中间主应力和约束损失更接近于实际围岩在开挖过程中应力应变的受力特点,在围岩支护设计中更能达到优化方案。
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闫铁;
董智煜;
李玮;
杨斌
- 《2013年度钻井技术研讨会暨第十三届石油钻井院(所)长会议》
| 2013年
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摘要:
在考虑井底压力的条件下,基于统一强度理论对牙齿侵入岩石的力学过程进行分析,建立了含有统一强度参数的井底岩石侵入方程,并给出了不受轴向载荷、侵深和刃尖角影响的侵入系数.该方程考虑中间应力对井底岩石侵入系数的影响,在b=0时方程计算结果与Mohr-Coulomb强度理论所得结果完全相同.根据侵入方程,分析了内摩擦角、液柱压力、孔隙压力和刃尖角对侵入系数的影响.结果表明,随b值的增大侵入系数增大;随内摩擦角和刃尖角的增大侵入系数呈指数增大;随液柱压力的增大侵入系数呈线性增大;随孔隙压力的增大侵入系数呈线性减小.
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刘建军;
李跃明;
车爱兰
- 《第十届海峡两岸隧道与地下工程学术及技术研讨会》
| 2011年
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摘要:
岩质边坡稳定性分析中常用的Mohr-Coulomb、Drucker-Prager屈服准则,其未考虑中间主应力效应或拉压不等效应,较难反映三维复杂边坡空间应力状态。统一强度理论包含了一系列破坏准则,通过调整参数6可反映中间主应力或中间主切应力的影响程度。利用ABAQUS开发了基于统一强度理论材料子程序(UMAT),首先以三维含结构面岩质边坡为例,采用强度折减法,分别计算6为0、0.25、0.5、0.75与1共5种考虑中间主应力不同程度情况下三维含结构面岩质边坡动安全系数曲线。计算结果表明:不同6值情况下所得动安全系数数值不同,但曲线变化形状一样,最小安全系数均发生在相同时刻:另外,为更清晰地了解三维真实应力状态对安全系数的影响,从三维岩质边坡中抽取二维剖面进行了同样的计算。结果表明,在相同b值情况下,三维模型计算所得安全系数较二维模型大;随着6的增大,安全系数增大,说明不考虑中间主应力的二维计算结果低估了安全系数的大小,即三维真实应力状态下的边坡应具有更高的稳定性.
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舒忠磊;
常方强;
林从谋
- 《第十五届泉州市科协年会土木建筑学会分会场》
| 2017年
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摘要:
将小净距隧道中岩柱塑性区不重叠的极限塑性区半径定义为塑性区贯穿半径,考虑中间主应力的影响,采用统一强度准则和Schwarz交替法,对小净距隧道的弹塑性状态进行分析,推导出小净距隧道塑性区半径的解析表达式.通过算例,分析了中间主应力、内摩擦角和黏聚力对理论解的影响.分析表明:当两隧道净距大于2.3倍的开挖半径时,两隧道之间的相互作用较小,塑性区半径趋于一个稳定值,稳定值比单孔隧道塑性区半径大17.7%,可以近似按照单孔隧道进行处理;小净距隧的塑性区贯穿半径随着统一强度参数b、内摩擦角和黏聚力的增大而减小,并且考虑中间主应力作用同不考虑中间主应力作用相比,塑性区贯穿半径减小9.19%-20.71%,表明考虑中间主应力作用能够充分发挥围岩的强度性能.
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