氮碳共渗

摘要： 发动机气门在氮碳共渗后出现气门杆部直线度和锥面跳动超差,比例高达20%。试验结果表明:气门杆部弯曲或焊接后错移大,使得磨削加工时产生校直应力,之后去应力退火不充分会造成杆部直线度超差。气门锥面跳动超差则是由于杆部直线度超差以及圆弧加工或锥面磨削应力大造成的。并提出了改进措施。

摘要： 针对马达缸体和柱塞摩擦副在应用过程中出现有磨损、拉伤的现象,对缸体的氮碳共渗热处理程序的研究和改进,确定了氮碳共渗的保温和预氧化对稳定氮碳共渗过程和提升氮碳共渗质量作用显著,为气体氮碳共渗的质量提升和应用提供改进方向。

摘要： 为提高H13模具钢氮碳共渗后表面的耐蚀性,通过一次水热合成法在其表面制备了沸石涂层。采用扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)分别表征了沸石涂层的结构特征以及元素组成。采用Tafel极化曲线测试、电化学阻抗谱测量以及3.5%NaCl溶液室温浸泡实验考察了沸石涂层的耐蚀性。结果表明,采用一次水热合成法制备的涂层由交联生长的沸石颗粒构成,其厚度约为18μm。在3.5%NaCl溶液中,其腐蚀电流密度比H13氮碳共渗基体低2个数量级,浸泡840 h后的低频阻抗模值比没有浸泡时下降了约一个数量级,但仍比氮碳共渗基体高1.5倍。在3.5%NaCl溶液中浸泡1800 h后,沸石涂层在微观上出现了大量的腐蚀产物,表明它已逐渐失效。

摘要： 氮碳共渗具有共渗温度低、时间短、处理后工件变形小、化合物层脆性小等优点.适用于表面高硬度、高耐磨性、心部有一定韧性的零件.使用新型的可控井式渗氮炉对内齿圈进行氮碳共渗处理,共渗后出现了一些质量问题,对其进行原因分析,制定相应改进措施并优化氮碳共渗工艺,经验证取得了良好的效果.

摘要： 以ER8车轮钢轮辋材料为研究对象,在570°C下对其进行氮碳共渗,然后利用MMU-5G高温摩擦磨损试验机对未处理试样和氮碳共渗后试样进行了四种不同温度(25°C,300°C,400°C,500°C)的摩擦磨损实验.利用截面显微硬度表征渗层厚度,同时利用激光共聚焦显微镜(VK-9710)和XRD仪观察并分析了共渗层的结构、成分和微观形貌,并对两种试样的磨损性能、粗糙度和磨痕形貌进行了记录分析.结果表明:经氮碳共渗后试样表层显微硬度显著增大;氮碳共渗在环境温度低于400°C时显著增强了材料的磨损性能,在400°C及以上温度时氮碳共渗对降低ER8车轮钢轮辋材料的磨损效果十分有限;磨损形式主要是磨粒磨损、粘着磨损和氧化磨损,未处理试样在25～500°C之间的各个温度区间都存在磨粒磨损,氮碳共渗试样磨粒磨损主要存在于25°C和500°C,而两者氧化磨损和粘着磨损则主要存在于高温环境(300～500°C)下,当温度上升到500°C时,粘着磨损加剧.

摘要： 对38CrMoAl钢进行了460°C氮碳共渗(0.1 L/min氨气+0.025 L/min乙醇)后氧化(0.015 L/min氨气+0.15 L/min空气)改性层的制备及表征.4,8,12 h后的共渗层增重分别是0.88,0.97,1.29 mg/cm2;与未表面处理试样相比增重明显.4,8,12 h共渗层的表面硬度分别为1362,1283,1289 HV0.05,共渗层截面的硬度从表面缓慢下降到基体(≈381.3 HV0.05).4,8,12 h后改性层的厚度分别为140.1,150.2,200.4μm.氮碳共渗后氧化层包括Fe3O4和ε-Fe2-3N,Fe3O4为主要相,ε-Fe2-3N为次要相.38CrMoAl钢460°C氨气氮碳共渗后氧化8 h后,表面层中Fe3O4的比例相对较大,耐蚀性提高.

摘要： 为提高耐磨性能和使用寿命,HT200灰口铸铁锅需进行气体氮碳共渗.技术要求为:经盐雾试验6h后,铁锅表面颜色异常点少于10个,锈点少于5个.经过3次试验,得出了能使铸铁锅达到技术要求的气体氮碳共渗工艺为:采用NH3+CO2作渗剂,二段氮碳共渗,第1段510°C×1h,分解率25％,第2段560°C×3h,分解率50％～55％.

摘要： 轴销类钢件可通过氮碳共渗提高耐磨性,但这是通过提高其表面硬度实现的,因此在工件配合面没有润滑剂的情况下,有出现咬合现象的可能性.通过改变化学热处理工艺,解决了轴销类钢件的咬合问题.

摘要： 5. 6真空热处理炉可实现的工艺真空热处理几乎可以实现所有的常规热处理工艺,而且处理的质量可大大提高。可实现无氧化、无脱碳、无渗碳,无磷屑、脱脂除气等作用,从而达到表面光亮净化的效果。真空热处理炉除进行淬火、退火、回火最常用的工艺外,可以等温淬火。由于真空加热炉可在较高温度下工作,且工件表面可以保持洁净,这能加速化学热处理的吸附和反应过程。因此也广泛用于化学热处理,如渗碳、渗氮、碳氮共渗、氮碳共渗、渗铬、渗硼以及多元共渗等工艺,都能得到更快、更好的效果。

摘要： The causes of fracture occurring in the assembling process of an H13 steel injection molding hot runner nozzle were analyzed by macroscopic test,chemical composition analysis,hardness test,metallographic examination and so on.The results show that the fracture of the hot runner nozzle was mainly caused by the high nitrogen potential in the nitrided layer when it was nitrocarburized which led to the cracking and spalling of the screw surface and resulted in the brittle fracture of the part during assembling.At the same time,the fillet radius of the bottom groove of inner hole screw was very small and the stress concentration degree was greatly increased, which also increased the cracking tendency of the parts.The heating zone on outer surface of the hot runner nozzle was not subjected to stress relief annealing after welding process,which greatly reduced the strength and toughness of the material and further increased the brittle cracking tendency of the parts.The design hardness of the hot runner nozzle was rather high,which could increase the strength,but the toughness of the material was also decreased. Finally,improvement measures were put forward according to the fracture reasons.%采用宏观检验、化学成分分析、硬度检测、金相检验等方法对某 H13钢注塑热流道喷嘴在装配过程中发生断裂的原因进行了分析.结果表明:该热流道喷嘴断裂主要是由于零件在氮碳共渗处理时,渗氮层内的氮势过高使其内孔螺牙表层开裂和剥落,造成零件在装配时发生脆性断裂;同时内孔螺纹底槽圆角半径极小,应力集中程度显著增大,增加了零件开裂的倾向;热流道喷嘴外表面的加热带在焊接加工后,未进行去应力退火处理,使材料的强韧性大幅度降低,进一步增加了零件脆性开裂的倾向;热流道喷嘴的设计硬度偏高,虽然材料的强度提高了,但其韧性也会有所降低.最后针对上述断裂原因提出了改进措施.

摘要： 相基于XRD、OM、SEM分析与显微硬度和电化学腐蚀测试研究了淬火态42CrMo钢在560°C脉冲等离子体渗氮及有无稀土添加氮碳共渗的渗层的组织结构和性能.结果表明,稀土添加有助于表层ε(N/N,C)相形成,从而形成更致密的化合物层,淬火态42CrMo钢稀土氮碳共渗层耐蚀性较好,具有更高的自腐蚀电位、点蚀电位以及较宽的钝化区.

摘要： 为提高超高强度钢工件强力旋压用旋轮的使用寿命，利用其废旧旋轮进行了氮碳共渗试验。试验结果说明：氮碳共渗可以明显提高旋轮的耐磨性和使用寿命；即使是对于原先采用一次硬化法淬火回火的Cr12Mov钢旧旋轮，修磨后采用氮碳共渗方法也可以显著延长使用寿命；Cr12类型材料的旋轮应用氮碳共渗工艺时，其淬火回火选取二次硬化法热处理工艺，可使其在氮碳共渗后，获得更好的强韧耐磨效果。

摘要： 在对原有氮化设备进行维修改造和气体氮碳共渗工艺试验中,发现增大炉内压力可以提高氮碳共渗工件的硬度,可以加快共渗的速度.于是开展了利用现有普通气体氮化设备进行增大压力的增压气体氮碳共渗工艺研究和应用工作,在确保安全生产的前提下,适当提高气体氮碳共渗的炉内压力,从而提高了产品质量和生产效率,减少了能源消耗,扩大了对外的协作生产.

摘要： 本文介绍了用于钢件气体渗氮或氮碳共渗的WLV-I型低真空变压表面处理多用炉的工作原理和结构特点，并结合38CrMoAI钢齿轮的生产工艺特点和效果，讨论了提高产品质量和优化生产过程的措施。实际生产使用表明：与常规炉相比，低真空变压热处理工艺装备及技术具有显著的节能、减排、快速、高质量、低成本的特点，是“老三炉”更新换代的理想产品。

摘要： 本文介绍了用于40Cr钢摩托车主驱动齿轮气体氮碳共渗的WLV-I型低真空变压表面处理多用炉的工作原理、结构、工艺特点和生产过程及效果，并讨论了提高产品质量和优化生产过程的措施。实际生产使用表明：与常规炉相比，低真空变压热处理工艺装备及技术具有显著的节能、减排、快速、高质量、低成本的特点，是“老三炉”更新换代的理想产品。

摘要： 工程对机械履带上的45H圆钢垫片进行了气体氮碳共渗工艺试验和大批量生产性考核,结果表明,通过改变热处理的温度、时间和冷却介质可使垫片在无变形开裂的情况下获得优良的综合机械性能:表面化合物深度≥10μmn,表面硬度也得到相应的提高且无变形开裂等不良倾向.

摘要： 本文介绍了用于钢件气体渗氮或氮碳共渗的WLV-I型低真空变压表面处理多用炉的工作原理和结构特点，并结合38CrMoAl钢齿轮的生产工艺特点和效果。讨论了提高产品质量和优化生产过程的拈施。实际生产使用表明：与常规炉相比，低真空变压热处理工艺装备及技术具有显著的节能、减排、快速、高质量、低成本的特点，是“老三炉”更新换代的理想产品。

摘要： QPQ技术是一种新的金属表面强化改性技术。介绍了QPQ技术的盐浴调整和维护方法，提供了盐浴铁素体氮碳共渗盐浴中氰酸根CNO-、氰根CN-和碳酸根CO3-的分析方法。在大生产过程中，保持盐浴成分的稳定和可控，让其在规定的范围内波动，是得到合格产品的必要条件。详细叙述了QPQ技术中的氮碳共渗盐浴和氧化盐浴的成分控制技术和保证盐浴清洁度的维护方法。从新盐的熔化到老盐的调整、维护、保养都应该严格规范。

摘要： 本文介绍了用于钢件气体渗氮或氮碳共渗的WLV-I型低真空变压表面处理多用炉的工作原理和结构特点，并结合38CrMoAl钢齿轮的生产工艺特点和效果，讨论了提高产品质量和优化生产过程的措施。实际生产使用表明：与常规炉相比，低真空变压热处理工艺装备及技术具有显著的节能、减排、快速、高质量、低成本的特点，是“老三炉”更新换代的理想产品。

摘要： 本文介绍了软氮化炉使用低压氮气的目的是使得达不到爆炸可燃比，避免爆炸。叙述了软氮化的工作流程，以及低压氮气的使用。

摘要： 本发明公开了一种碳氮共渗-深层稀土硼碳氮共渗复合热处理工艺，它包括：(一)碳氮共渗：工件装入渗碳炉，升温至800°C，按180d/min滴甲醇排气；升温至880-920°C，按180d/min加滴煤油40分钟；装入随炉试棒，停滴甲醇，煤油滴入速度降为120d/min；当试棒渗碳层达到0.9mm时，向炉内通入供氮剂，同时随炉降温，炉温到850-880°C时，煤油滴入速度为100d/min，并保温2.5h进行碳氮共渗；(二)深层稀土硼碳氮共渗：清理工件；渗剂装入渗箱中，将仍处于高温的工件埋入渗剂中密封渗箱；炉温升至880-950°C，将渗箱装炉保温5-10h；炉温降至880°C出炉；(三)淬火、回火。该工艺可用于粮机压辊、耐火砖模具、石油钻头等高硬度、高冲击、磨损量较大工件的处理。

摘要： 金属化学热处理氮碳氧多元共渗方法及其氮碳氧多元共渗剂配方，涉及金属热处理技术，具体地说是一种金属热处理所用的多元共渗剂配方。按照本发明所提供的设计方案，尿素30～40份，碳酸钠15～25份，碳酸钾15～25份，高铁酸钠20～30份，或者尿素33～37份，碳酸钠18～22份，碳酸钾18～22份，高铁酸钠23～27份(单位为重量份)。这是一种新的化学热处理方法——氮碳氧多元共渗盐浴基盐的配方，其配制成本不仅低廉，无污染，而且操作方便，特别适合大规模推广。通过氮碳氧多元共渗处理的钢铁工件，不仅极大地提高硬度，提高耐磨性，而且极大地提高耐腐蚀性。

摘要： 本发明涉及一种Q235与8Cr19Mo用于表面碳氮共渗处理的盐浴剂及其气体碳氮共渗工艺。本发明提供的用于Q235与8Cr19Mo稀土碳氮共渗复合盐，复合盐包括碳氮共渗剂、稀土催渗剂。其中碳氮共渗剂包括以下质量分数的组分：氯化铵7％～10％，氰酸钠25％～35％，木炭粉5％～10％，氰酸钾10％～15％，碳酸钠12％～20％，氯化钾12％～15％，亚硫酸钠3％～4％，磷酸钾2％～5％占总碳氮共渗复合盐的95％。稀土催渗剂占总碳氮共渗复合盐的5％，其中稀土催渗剂包括碳酸钇2％～3％，碳酸镧2％～3％。本发明提供的用于钢件表面处理的盐浴碳氮共渗剂与其碳氮共渗工艺能生成保护基体的致密化合物层和疏松氧化层可有效提高钢件的显微硬度、耐磨性、耐蚀性和抗疲劳性。

摘要： 提供在通过碳氮共渗处理抑制点蚀损伤的发生的基础上，还抑制剥落损伤的发生，由此改善了接触疲劳寿命的碳氮共渗零件，和作为制造该碳氮共渗零件的原材的碳氮共渗用钢材，以及该碳氮共渗零件的制造方法。一种碳氮共渗用钢材，其中，以质量％计，含有C：0.15～0.3％、Si：0.5～1.5％、Mn：0.2～0.5％、P：高于0％并在0.03％以下、S：高于0％并在0.03％以下、Cr：0.2～0.8％、Mo：0.25～1％、Al：0.01～0.08％、Ti：0.01～0.1％、B：0.0005～0.005％、和N：高于0％并在0.01％以下，余量由铁和不可避免的杂质构成。

摘要： 一种用于钢铁表面快速等离子体电解碳氮共渗的电解液及碳氮二元共渗方法，是属于钢铁表面处理技术领域。溶液组分按质量百分比计算，电解液配比为：甲酰胺15-30％，乙醇胺20-40％，甘油10-25％，氯化钠5-10％，去离子水10-45％。在等离子体电解碳氮共渗溶液中，将钢铁样品放入溶液并作为阴极，石墨作为阳极，在室温条件下对两极施加电压至150V-450V，处理1min-10min，即可得到厚度为15μm-150μm，硬度为600HV-900HV的碳氮共渗层。钢铁经过等离子体电解碳氮共渗处理后硬度比不锈钢基体提高3-4倍，磨损率降为不锈钢基体的1/14-1/26，摩擦系数也明显下降。本发明的电解液及等离子体电解碳氮共渗工艺大幅度提高了钢铁的抗摩擦磨损性能。液相等离子体电解碳氮共渗工艺简单、渗层生长效率高、工件不变形、无后处理、成本低廉。

摘要： 本发明提供了碳氮共渗部件，该碳氮共渗部件的钢材坯料含有C：0.10～0.35％、Si：0.15～1.0％、Mn：0.30～1.0％、Cr：0.40～2.0％、S≤0.05％以下，此外，根据需要还含有Mo≤0.50％以下，其余部分由Fe和杂质构成。从硬化层的表面到有效硬化深度的位置的区域中分散有ε-Fe3N和/或ζ-Fe2N的铁氮化物颗粒，且残留奥氏体分解为贝氏体铁素体、Fe3C和α”-Fe16N2，该碳氮共渗部件中，即使降低昂贵的Mo的含量或不添加Mo，也能确保优异的耐磨耗性与高的点蚀强度。该碳氮共渗部件可以如下制造：保持于例如900～950°C的渗碳性气氛中渗碳，接着保持于温度800～900°C、氮势0.2～0.6％的碳氮共渗气氛中进行碳氮共渗，接着，进行淬火，此后进一步在超过250°C且350°C以下的温度范围内回火。

摘要： 一种用于钢铁快速微弧碳氮共渗的溶液及碳氮共渗方法，属于钢铁表面处理技术领域。组分按重量百分比计算：含碳氮有机物：25-40％，亚硝酸盐：40-50％，卤化物：10-15％，水：10-15％。将钢铁试样放入配制的快速微弧碳氮共渗溶液中，以钢铁为阴极，石墨为阳极，在室温条件下加电压至220V-300V，处理5-15分钟，渗层厚度可达0.02-0.06mm，因溶液为室温，处理后零件无变形，无后处理，简化了处理工序，很好地降低了成本。

摘要： 本发明公开了一种碳氮共渗－深层稀土硼碳氮共渗复合热处理工艺，它包括：(一)碳氮共渗：工件装入渗碳炉，升温至800°C，按180d/min滴甲醇排气；升温至880－920°C，按180d/min加滴煤油40分钟；装入随炉试棒，停滴甲醇，煤油滴入速度降为120d/min；当试棒渗碳层达到0.9mm时，向炉内通入供氮剂，同时随炉降温，炉温到850－880°C时，煤油滴入速度为100d/min，并保温2.5h进行碳氮共渗；(二)深层稀土硼碳氮共渗：清理工件；渗剂装入渗箱中，将仍处于高温的工件埋入渗剂中密封渗箱；炉温升至880－950°C，将渗箱装炉保温5－10h；炉温降至880°C出炉；(三)淬火、回火。该工艺可用于粮机压辊、耐火砖模具、石油钻头等高硬度、高冲击、磨损量较大工件的处理。

摘要： 金属化学热处理氮碳氧多元共渗方法及其氮碳氧多元共渗剂配方，涉及金属热处理技术，具体地说是一种金属热处理所用的多元共渗剂配方。按照本发明所提供的设计方案，尿素30～40份，碳酸钠15～25份，碳酸钾15～25份，高铁酸钠20～30份，或者尿素33～37份，碳酸钠18～22份，碳酸钾18～22份，高铁酸钠23～27份(单位为重量份)。这是一种新的化学热处理方法——氮碳氧多元共渗盐浴基盐的配方，其配制成本不仅低廉，无污染，而且操作方便，特别适合大规模推广。通过氮碳氧多元共渗处理的钢铁工件，不仅极大地提高硬度，提高耐磨性，而且极大地提高耐腐蚀性。

摘要： 稀土、碳、氮三元共渗和稀土、碳二元共渗化学渗剂是用化学热处理的方法在金属表面进行稀土、碳、氮三元共渗采用的催化活化剂。采用该渗剂，可以大大提高金属表面的耐磨性和抗疲劳强度与原有的碳、氮共渗工艺相比，具有渗速快、工艺性能稳定等优点。本化学渗剂配制方法简单，原料来源丰富，成本低廉。