气泡泵

摘要： 利用两相流理论建立二维稳态气泡泵两流体模型,以1atm下饱和水为工质,采用CFX19模拟研究沿程加热气泡泵流动沸腾中流态问题,探究热流密度,管径和流量对气泡泵性能影响。结果表明出口液相表观速度和泵送比变化相似,均随热流密度的增加先增大后减少,呈现抛物线变化。随着管径的增大,泵送比最大值反而随之减小。提升管管径增大在气泡泵轴向结合流态分析,得出最佳提升性能下的流态为搅拌流。当热流输入达到最佳热流密度时,液相速度在轴向上表现出先增大后减小的趋势。模拟不同管径和进口质量流量,发现最佳热流密度与进口质量流量存在二次函数关系,与管径成一次函数关系。

摘要： 吸收式热泵是回收利用低品位热能的方式之一.在扩散吸收式热变换器中借由双进双出气泡泵引入扩散气体,以此代替机械泵,实现全热驱动.本文采用工质为水-甲酸钾-R134a,通过改变动力压头、发生温度和扩散气体流量,对扩散吸收式热变换器系统中气泡泵的输送性能进行动力压头分别为0.42和0.55 m的两组试验研究.其中制冷剂流量、气相流量、提升效率这3项参数的不确定度分别为0.06078 g/s、0.06081 g/s、1.64799.结果表明,提高温度与动力压头、降低扩散气体流量,均可增大气泡泵的提升效率,这些研究结果将为后续的气泡泵设计提供重要的参考依据.

摘要： 气泡泵提升管内气液两相流动特性直接影响工质提升性能.本文借助高速摄像仪观察了不同加热功率(400、600、800、1000、1200、1400 W)下多管气泡泵中液体提升过程,并与单管气泡泵液体提升过程进行了对比.研究结果表明:对于多管气泡泵,液体提升总量与液体提升速率随加热功率的增大而提高,与加热功率为1200 W时相比,当加热功率为1400 W时,气泡泵液体提升总量提高了15.16 kg,液体提升速率提高了5.08 g/s;多管气泡泵中心位置提升管气泡数量较多,提升效果最好.对于单管气泡泵,当加热功率为400 W时,提升管数量的增加不能提高气泡泵液体提升性能;当加热功率为600～800 W时,多管与单管的气泡泵液体提升性能相差较小;当加热功率为1000～1400 W时,多管气泡泵的液体提升总量、最大提升速率和泵效率均比单管相应性能显著提高.

摘要： 气泡泵作为核心部件,为无泵吸收式制冷循环提供驱动力.搭建了沿程加热气泡泵可视化试验平台,以水为工质,着重研究受热提升管内的流动沸腾特性及其影响机理.研究表明,加热功率和沉浸高度是决定气泡泵运行的关键参数.当加热功率较小或入口过冷度较大时,系统稳定性较差,局部时刻出现间歇性断流,液体提升量及蒸汽产生量较少.随着加热功率的增加,蒸汽产生量线性增加,液体提升量先增加而后减少;存在一个最佳加热功率,使得液体提升量最大,在提升管出口观察到搅拌流状态.随着沉浸高度的增加,最佳加热功率随着增加.当沉浸高度较低时,在提升管出口段存在明显的液体回流现象,影响系统稳定性及液体提升量;增加沉浸高度,循环流速及液体提升量随之增加,但蒸汽产生量减少.降低初始压力,有利于增加液体提升量及蒸汽产量.

摘要： 气泡泵是无泵制冷循环的核心部件,热流密度是影响气泡泵运行的重要参数之一,在实际运行中与进口流量之间存在耦合关系.利用两相流理论建立三维气泡泵两流体模型,通过文献实验数据验证了本文模型的正确性.以1atm下饱和水为工质,采用CFX-19模拟研究热流密度对于出口液相表观速度的影响.结果表明出口液相表观速度随热流密度的增大先增大后减少,存在一个最佳热流密度.通过模拟不同管径和进口质量流量的气泡泵,发现最佳热流密度与进口质量流量存在二次函数关系,与管径成一次函数关系.而最小热流密度只与管径成二次函数关系.最佳、最小热流密度的预测对于气泡泵实际运行有一定的参考价值.

摘要： 在Einstein制冷循环系统中,气泡泵竖直提升管内为弹状流时效率较高.选取VOF(流体体积函数)模型对其管内气泡的运动状态进行计算流体力学数值模拟.结果表明:当过热度恒定时,随着压力增加,单个气泡的生成时间延长且体积变小,但气泡均匀性提高;当压力恒定时,随着过热度增大,气泡生成速率加快,融合体积增大,易于形成系统所需的弹状流.因此,在Einstein制冷循环系统中,在压力为0.4 MPa的工况下,需采取较高的过热度才能保证气泡泵的正常运转;与水相比,氨水溶液更适合作为气泡泵工质.

摘要： 通过对环形通道内液态铅铋合金的流动换热特性进行实验研究,得到了气泡泵注气对液态金属流动的影响,并拟合出环形通道内液态铅铋合金的摩擦系数关系式和换热特性关系式.结果表明:采用气泡泵注气能有效提升铅铋合金的质量流速;相同Reynolds数下环形通道内液态铅铋合金的摩擦系数大于由布拉休斯公式计算得到的摩擦系数;液态铅铋合金对流换热过程中,导热项占主导地位,并且N usselt数随Peclet数的增大而增大.

摘要： 气泡泵液体提升性能直接影响单压吸收式制冷系统的制冷性能.本文以带均流器的多管导流型气泡泵为研究对象,以水为工质,研究了不同加热功率下提升管沉浸比变化对气泡泵提升性能的影响.结果表明:在气泡泵开机运行较短时间内,随着沉浸比的提高,气泡泵总液体提升量逐渐减小,与加热功率为1450 W、沉浸比为0.5时相比,当加热功率为1250 W、沉浸比为0.3时,气泡泵总液体提升量提高3.04 kg;在长时间运行工况下,增加沉浸比能显著提高气泡泵提升性能.对于多管导流式气泡泵,增加均流器能有效优化气泡泵运行状况,提高气泡泵总液体提升量,并增大气泡泵提升效率.

摘要： 搭建了气泡泵输送性能实验装置,对提升管管径为6、8、12 mm的气泡泵输送不同R134a/R23-DMF浓度溶液的性能进行实验研究.结果表明,在相同制冷剂浓度情况下,三种管径气泡泵的气相流量随着输入功率的增加均呈线性增加趋势,液气比随着气相流量的增加均呈现反向趋势,发生温度随着输入功率增加而线性升高,而输入功率对于系统压力的影响较小.在不同制冷剂浓度情况下,R134a/R23浓度对液气比的影响不明显,但对系统压力影响很大,R134a/R23浓度的增加使得发生温度有微小的升高.8 mm管径气泡泵液气比和稀溶液流量变化幅度居中,而气相流量变化范围最宽,发生温度最低,比较适合用于扩散吸收制冷系统.这些实验结果对扩散吸收制冷系统的气泡泵设计具有重要参考价值.

摘要： 工作流体吸热产生气泡,形成气液比,影响流型,因而影响气泡泵工作性能.本研究认为:截面气含率受液体蒸发量、气泡生长函数、提升中气液两相流动引起气泡破碎和聚并三个主要因素影响.首先依据流量测量和气泡数计数数据,应用数理统计方法,计算气泡泵一个循环周期内气液比;接着分析循环过程中三个主要因素影响气液比规律:由Clausius-Clapeyron方程计算蒸发量形成的气液比;由气泡生长函数分析气泡萎缩概率;计算气液两相流动引起气泡破碎和聚并概率.由这些规律建立循环周期内气液比方程,进一步讨论气液比最大化规则.

摘要： 本文提出了一种在传统气泡泵数学模型中引入阻力损失系数的新方法,考虑了从储液罐到发生器之间的阻力损失对气泡泵输送性能的影响,对气泡泵所输送的稀溶液流量进行修正计算,并给出了阻力损失系数与管径、浸没比的经验关联式.采用该经验关联式,对6mm、8mm和12mm管径的R134a-DMF溶液气泡泵输送性能进行了理论预测.结果表明,用本文所提出方法得到的预测结果与实验结果吻合较好,有相当的准确性和可信度,比传统气泡泵数学模型理论预测结果有很大的提高,为扩散吸收制冷系统性能的准确模拟奠定了良好的基础.

摘要： 本文搭建了带溶液泵的循环实验装置,并进行了提升管直径分别为6mm、8mm和12mm的气泡泵用于输送12.5％、15％和17.5％三个浓度R134a-DMF溶液的性能实验。结果表明,随着提升管直径的增大,气泡泵的启动加热量增加;在相同气相流量下,6mm管径气泡泵的提升效率最低,8mm管径气泡泵的提升效率最高;在相同加热功率下,6mm管径气泡泵的发生温度最高,8mm管径气泡泵的发生温度最低,12mm管径气泡泵的系统压力最高,R134a的浓度增大,启动加热量增加;在相同气相流量下,提升效率升高;在相同加热功率下,发生温度和系统压力升高。在扩散吸收制冷系统的气泡泵设计中,要根据系统性能对气泡泵的气相流量、稀溶液流量和液气比的要求进行匹配和优化。

摘要： 用气泡泵代替机械泵,将使吸收式制冷系统更具节能优势.本文以气泡泵为研究对象,以水为工质,对气泡泵内两相流进行数值模拟.为研究不同管径对气泡泵提升管内流型的影响,分别选择了9mm、12mm、14mm和18mm四种管径.通过模拟装置中气液两相流态,观察汽泡生成状况以及监测截面含气率来分析其流型特点,模拟发现:管径为12mm时,提升效果较好,平均截面含气率较大,当加热功率为1400W时,提升连续性比较好.

摘要： 溴化锂溶液的密度随着浓度的增大而增大,同时由于浓度增大含水量降低致使气泡形成的能力下降。气泡的形成与表面张力的大小有一定的关系,添加剂异辛醇的主要作用是改变溴化锂溶液的表面张力。本实验在管径12mm、加热功率960W、提升高度1244mm、浸没高度378mm～528mm的条件下分别进行不同浓度和不同异辛醇质量分数的溴化锂溶液气泡泵实验。实验结果表明,浓度的大小对气泡泵的工作性能影响很大而异辛醇影响很小。

摘要： 为分析不同管径对气泡泵工作性能的影响,本文在加热功率为960W、溴化锂溶液浓度为57.5%、提升高度1244mm、浸没高度为378mm～528mm的条件下进行了实验研究,并对运行状态下的气泡泵模型做了简要介绍。实验结果表明：管径为12.0mm 时实验效果最好,管径为9.5mm 时实验效果最差。

摘要： 无泵溴化锂吸收式制冷机直接采用气泡泵代替机械泵,提高了能量利用率。作为无泵溴化锂吸收式制冷机的核心部件—气泡泵,其性能的好坏直接决定了整个制冷装置的效率。本文基于Fluent软件模拟了气泡泵中工质为水和溴化锂溶液时气泡的成形及运动情况,同时基于气泡泵压力模型模拟得出管径、加热功率等参数对气泡泵性能的影响。模拟计算结果表明：当管内工质为水时,可以生成较规则气泡,而当管内工质为溴化锂溶液时,在较低热流密度下不能形成规则气泡。气泡泵的提升高度会随着管径的增大、加热功率的增大以及浓度差的增大而变大。

摘要： 利用气液两相流压降理论对气泡泵垂直提升管进行分段分析,建立了反映细管径气泡泵内弹状流流动特性的沉浸比数理模型,通过引入外部加热功率参数,得出使用氨-水工质组的单压吸收式Einstein循环制冷机气泡泵性能公式,为该类制冷机中气泡泵的最佳尺寸设计提供了数据参考。在实际算例曲线基础上提出了影响气泡泵沉浸比的重要参数"临界内径"的概念。

摘要： 文章作者在熟练掌握制氧机工艺流程的基础上,对制氧机操作提出了一种新的改进方法,以关键环节为引子,诱导出整机操作"一点一线"操作法.

摘要： 一种气泡定点生长的热气泡驱动微泵及制备方法，属于微流控技术领域。本发明是一种用于微流体输送的热气泡驱动微泵，具体为采用MEMS微加工技术制作的一种利用高频电流无线感应加热的热汽泡驱动微泵，在微泵内设有微加热盘，微加热盘上设计按一定规则形状排列的凹穴，使凹穴调整热汽泡的生长位置，通过控制热气泡周期性的膨胀和收缩，结合泵腔两侧微流道的阻力不同，最终微泵实现定向泵送。为了提高微泵的可靠性和工作频率，对微泵添加冷却装置，加强微泵在热汽泡收缩阶段的散热能力。本发明提出的微泵可广泛应用于航空航天、生物医学、化学等领域。

摘要： 本发明公开一种柱塞泵容腔内的气泡去除方法、气泡去除系统及存储介质，其中，所述柱塞泵容腔内的气泡去除方法包括以下步骤：驱动活塞向上移动至第一位置，通过进液口向容腔内灌注液体；当容腔内的液体由出液口流出时，继续灌液5s‑10s，再停止向容腔内灌注液体；堵塞进液口和出液口，并驱动活塞向下移动至第二位置；打开进液口和出液口，并通过进液口向容腔内继续灌注液体，使得容腔内的微小气泡随液体经由出液口流出；判断容腔内的微小气泡是否完全去除，若是，进行取样加样操作。本发明的技术方案能够提高柱塞泵取样加样的准确度。

摘要： 本发明披露了一种气泡式微泵及其间接式气泡产生装置。间接式气泡产生装置包括基板与气泡产生单元。基板具有流道、至少一个排气通道、进气通道与气泡出口，其中排气通道连接流道前段，进气通道连接流道后段，气泡出口则位于流道末端。进气通道引入气体填充于部分的流道后段。气泡产生单元设置于流道前段，当气泡产生单元于流道前段的液体中产生第一气泡时，流道后段上的液体被推向流道末端，流道后段中的气体会被液体推向气泡出口，以于气泡式微泵中形成第二气泡。由于气泡式微泵具有不同的表面亲疏水性，当第二气泡于气泡式微泵中散失时，液体回填速度产生差异，由此驱动液体流动。本发明的气泡式微泵的耗能低，不会使液体产生酸碱值的扰动问题。

摘要： 一种注射泵气泡排空控制方法、装置、注射泵及存储介质，其中该方法包括：通过气泡检测装置检测注射泵的注射管中是否存在气泡；若该注射管中存在气泡，则确定该气泡的位置；根据该气泡的位置，控制该注射泵执行排空操作，以将该气泡从该注射管中排出。上述注射泵气泡排空控制方法、装置、注射泵及存储介质可实现注射泵气泡排空的自动控制，在提高气泡排空的及时性的同时，避免注射管中液体的浪费，提高气泡排空操作的效率。

摘要： 一种气泡定点生长的热气泡驱动微泵及制备方法，属于微流控技术领域。本发明是一种用于微流体输送的热气泡驱动微泵，具体为采用MEMS微加工技术制作的一种利用高频电流无线感应加热的热汽泡驱动微泵，在微泵内设有微加热盘，微加热盘上设计按一定规则形状排列的凹穴，使凹穴调整热汽泡的生长位置，通过控制热气泡周期性的膨胀和收缩，结合泵腔两侧微流道的阻力不同，最终微泵实现定向泵送。为了提高微泵的可靠性和工作频率，对微泵添加冷却装置，加强微泵在热汽泡收缩阶段的散热能力。本发明提出的微泵可广泛应用于航空航天、生物医学、化学等领域。

摘要： 本发明公开一种柱塞泵容腔内的气泡去除方法、气泡去除系统及存储介质，其中，所述柱塞泵容腔内的气泡去除方法包括以下步骤：驱动活塞向上移动至第一位置，通过进液口向容腔内灌注液体；当容腔内的液体由出液口流出时，继续灌液5s‑10s，再停止向容腔内灌注液体；堵塞进液口和出液口，并驱动活塞向下移动至第二位置；打开进液口和出液口，并通过进液口向容腔内继续灌注液体，使得容腔内的微小气泡随液体经由出液口流出；判断容腔内的微小气泡是否完全去除，若是，进行取样加样操作。本发明的技术方案能够提高柱塞泵取样加样的准确度。

摘要： 本发明披露了一种气泡式微泵及其间接式气泡产生装置。间接式气泡产生装置包括基板与气泡产生单元。基板具有流道、至少一个排气通道、进气通道与气泡出口，其中排气通道连接流道前段，进气通道连接流道后段，气泡出口则位于流道末端。进气通道引入气体填充于部分的流道后段。气泡产生单元设置于流道前段，当气泡产生单元于流道前段的液体中产生第一气泡时，流道后段上的液体被推向流道末端，流道后段中的气体会被液体推向气泡出口，以于气泡式微泵中形成第二气泡。由于气泡式微泵具有不同的表面亲疏水性，当第二气泡于气泡式微泵中散失时，液体回填速度产生差异，由此驱动液体流动。本发明的气泡式微泵的耗能低，不会使液体产生酸碱值的扰动问题。

摘要： 一种带有气泡收集装置的气泡泵，其特征在于：气泡泵提升管下部与低位储液器连接，低位储液器连接到发生器，低位储液器内部设置有热交换器，热交换器与外界热源连接，在所述热交换器上方与热交换器垂直的位置连接有气泡收集装置。低位储液器上部呈八字结构，气泡收集装置通过三片肋片固接于低位储液器内壁。气泡收集装置下部呈八字结构，上部连接有出口管口，低位储液器上部的八字结构和气泡收集装置下部的八字结构相互平行的。本发明结构简单，单位时间内提升管所提升的液体量达到最大，提高了气泡泵的效率；可直接利用低品位不稳定热源，造价低且效率高。

摘要： 一种带有气泡收集装置的气泡泵，其特征在于：气泡泵提升管下部与低位储液器连接，低位储液器连接到发生器，低位储液器内部设置有热交换器，热交换器与外界热源连接，在所述热交换器上方与热交换器垂直的位置连接有气泡收集装置。低位储液器上部呈八字结构，气泡收集装置通过三片肋片固接于低位储液器内壁。气泡收集装置下部呈八字结构，上部连接有出口管口，低位储液器上部的八字结构和气泡收集装置下部的八字结构相互平行的。本发明结构简单，单位时间内提升管所提升的液体量达到最大，提高了气泡泵的效率；可直接利用低品位不稳定热源，造价低且效率高。

摘要： 本实用新型公开了一种水池用气泡泵的气泡强度调节结构，包括固定体、调气件、以及挡环，其中：所述固定体为一个阶梯式套管，直径较大的下段固定连接于或就是气泡泵的出气端，直径较小的上段则与接入水池的气管连接，上段与下段之间的连接段上设置有泄气孔；所述调气件为与固定体匹配的阶梯式套管，套装于固定体上，且可以绕固定体的基轴旋转，调气件的上段与下段之间的连接段上设置有泄气孔，其位置对应于固定体的泄气孔；挡环套设于调气件的上方固定体上段上，防止调气件从固定体上方滑出。本实用新型有效解决了现有电子调节方式存在的成本较高且在水容易溅淋的环境下电子元器件的安全及可靠性较差的问题。