冲击加速度
冲击加速度的相关文献在1983年到2022年内共计136篇,主要集中在机械、仪表工业、一般工业技术、自动化技术、计算机技术
等领域,其中期刊论文79篇、会议论文12篇、专利文献112789篇;相关期刊70种,包括军民两用技术与产品、北京工商大学学报(社会科学版)、中国科技奖励等;
相关会议12种,包括第十一届全国冲击动力学学术会议、中国消防协会消防设备专业委员会2011年年会暨学术交流会、中国工程院土木工程与可持续发展高层论坛等;冲击加速度的相关文献由333位作者贡献,包括范锦彪、祖静、何立军等。
冲击加速度—发文量
专利文献>
论文:112789篇
占比:99.92%
总计:112880篇
冲击加速度
-研究学者
- 范锦彪
- 祖静
- 何立军
- 刘坤
- 李伟
- 梁志国
- 梁永辉
- 秦振华
- 苏志鹏
- 黄玮
- C·瓦尔扎辛
- F·普罗科皮奥
- 丁晓红
- 于梅
- 于治会
- 余慧杰
- 张红艳
- 徐鹏
- 王海华
- 王燕
- 陈道炯
- 刘炳坤
- 张文栋
- 李伯松
- 程翔
- 贺永胜
- 何斌
- 佘旭凡
- 倪维宇
- 刘俊
- 刘鹏
- 叶凌云
- 吕明
- 喻言
- 孙桥
- 宋开臣
- 庞佳
- 康竹良
- 张合
- 张国华
- 张学松
- 张展骊
- 张志杰
- 张文勇
- 张方举
- 张玉磊
- 张秀丽
- 张锦明
- 张青平
- 彭涛
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孙宇鹏;
黄冬梅;
李瑞;
杨华
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摘要:
通过对消防头盔进行的非贯穿性损伤实验,分析头盔的非贯穿性损伤对冲击加速度的防护效果的影响。首先对消防头盔进行损伤性实验,采用钢锥在1,2,3,4 m对消防头盔进行模拟冲击,讨论不同冲击高度对消防头盔的损伤情况,其次对不同损伤情况下的消防头盔对冲击加速度的防护性能进行分析。研究表明,在发生冲击时,头盔受损情况与冲击加速度成正比;头盔的损伤情况分为冲击凹陷损伤以及微裂纹损伤,冲击凹陷损伤的情况多于微裂纹损伤;在同种损伤情况下,损伤情况严重时,冲击加速度碰撞发生时间变慢,冲击加速度变大;冲击凹陷损伤处的抗冲击加速度的能力要弱于发生微裂纹形变损伤处。
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王肃
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摘要:
他主持研究提出大飞机国家重大专项总方案,主持研究制订国家“航空发动机及燃气轮机”重大专项实施方案,“机载系统提升计划”,全面推动航空科学的战略发展。他心怀壮志、情系蓝天,献身航空一甲子。主持研制成我国第一套18000g冲击加速度校准装置,主持研究提出大飞机国家重大专项的总方案,主持研究制订国家“航空发动机及燃气轮机”重大专项的实施方案和“机载系统提升计划”……
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豆硕;
刘志明;
王文静;
李强;
毛立勇
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摘要:
为准确描述列车设备受到的冲击环境,基于冲击响应谱模型将基础冲击加速度作用到一系列固有频率变化的单自由度系统上,采用系统的最大响应间接地描述冲击载荷。首先,对半正弦、梯形、前峰锯齿和后峰锯齿等经典脉冲型冲击加速度进行响应谱分析;其次,对线路实测的高速列车车体、转向架和车轴装设备的加速度振动环境,与IEC61373规范对应的半正弦冲击加速度的响应谱进行对比;最后,提出一种冲击响应谱时域合成方法,通过优化小波的幅值和相位参数使合成的冲击加速度满足目标响应谱精度要求,并反映冲击环境的方向特征。研究结果表明:脉冲型冲击加速度具有相同的响应谱特性,在低频区,加速度响应谱斜率为6 d B/Oct,速度响应谱为水平的恒速线;在高频区,正值和负值响应谱不等,在不同方向上具有不同的冲击效果;现有规范对于车体、转向架和车轴装设备存在低频过试验问题,转向架和车轴装设备同时存在高频欠试验问题,列车设备受到的均为对称冲击环境,脉冲型冲击加速度不能反映列车设备对冲击环境方向的要求;合成的冲击加速度能精确匹配目标响应谱,可以满足3 dB误差要求,更接近真实的冲击加速度瞬态波形。
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梁志国
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摘要:
针对激光干涉法冲击加速度校准中调频信号的数字化解调问题,提出一种基于残周期正弦波拟合的解调方法,使用约1/5周期的残周期正弦波模型进行滑动拟合,实现FM信号的数字化解调,对激光多普勒冲击信号波形具有良好的适应性,无需信号的截取等操作,拥有良好的算法稳定性和一个采样间隔的时间分辨力.在一组实际测量波形上的实验,验证了所述方法的正确性与可行性,为冲击加速度的计算提供了另外一种有效实用的数据处理方式.上述方法也可用于外差式激光干涉振动信号的解调.
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裴向前;
曹云;
席占稳;
聂伟荣;
徐娜
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摘要:
针对传统M EM S实验对闭锁机构在全时域和空间上的运动及闭锁过程的研究较少,提出引信M EM S闭锁机构高g值冲击可视化实验与仿真方法,理论上建立了闭锁机构可靠闭锁的临界阈值能量模型,给出闭锁机构能否实现闭锁的判断准则.该实验方法直观地记录了不同冲击作用下闭锁机构的整个闭锁过程,进一步提取隔爆滑块的位移变化曲线,并与仿真结果进行对比,验证了冲击作用下两种闭锁机构的闭锁性能.实验测试和仿真结果分析出高g值窄脉宽765 g-415μs加速度作用下机构无法闭锁的原因,即冲击能量不足未达到闭锁阈值,为M EM S闭锁机构的优化设计提供了理论和实验指导.
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冯宇;
于广春;
吴增斌;
左振玉
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摘要:
提出了一种空降战车模拟着地冲击试验方法.按照试验方法进行空降试验,得到了不同测点的“时间-过载”曲线.结果表明:车底甲板中心位置最大冲击加速度为17.451 g,冲击时间231 ms,满足试验要求,验证了该模拟试验方法可行、有效.该试验方法较实装空投具有试验条件要求低,可操作性强且环境条件易于控制,可大幅提高试验的迭代次数,节省试验费用.
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陈辉;
江楠
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摘要:
强冲击脉冲结束后压电式加速度计往往会出现"零漂"现象,严重影响船舶设备冲击环境测量在中低频段的准确性.为压电式加速度计加装机械滤波器是减小"零漂"影响非常有效的手段,为此该文设计一种结构简单的机械滤波器,并基于两自由度系统冲击响应原理给出滤波器的性能设计方法.在此基础上,对安装机械滤波器的加速度计开展一系列的性能检测工作,结果显示机械滤波器的性能能够满足冲击试验的要求.
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左凤珍;
曹永强
- 《中国消防协会消防设备专业委员会2011年年会暨学术交流会》
| 2011年
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摘要:
本文通过论述消防头盔对冲击加速度的防护原理、试验方法和试验结果,分析了不同方向冲击时,消防头盔对冲击加速度的防护作用,指出现有的设计结构中,消防头盔对顶向冲击加速度的吸收性能比其他方向更好;需要消防头盔在前向、侧向和后向的冲击吸收性能,尽量采用冲击缓冲形变均匀的设计方案和缓冲层、帽托材料;采用缓冲带结构的缓冲层时,在满足使用的条件下,尽量增大缓冲带宽度,减少两条缓冲带之间的空隙,布置均匀,防止产生侧向冲击时头部陷入缓冲带的情况。
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王杨;
喻言;
欧进萍
- 《中国工程院土木工程与可持续发展高层论坛》
| 2010年
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摘要:
为研究基于压电薄膜(PVDF)的冲击加速度测量,本文建立了PVDF冲击加速度的无线测试平台.首先,在分析PVDF的压电机理、工作模式基础上,给出了冲击加速度的测量电路模型;其次,针对柔性结构,与电阻应变片进行对比标定,给出了峰值电荷q与结构应变ε的关系;针对刚性结构,与冲击台自带的压电加速度传感器进行了对比和标定,给出了峰值电荷q与峰值加速度a的关系;最后,搭建了以Imote2和YE6241台式冲击台为核心的无线PVDF压电信号采集的平台,采样速率为420 Hz,和有线进行对比,验证了本文设计的无线冲击加速度测试平台的准确性和可信性.实验表明,这种无线冲击加速度测试平台具有采样速率高、灵敏度高、质量轻、无需布线、使用方便等特点,具有较好的研究和应用前景.
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夏伟强;
范锦彪;
马铁华
- 《第十六届全国测控、计量、仪器仪表学术年会》
| 2006年
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摘要:
介绍一种高G值冲击加速度模拟实验方法.采用空气炮给存储测试装置施加高G值得冲击信号,模拟侵彻实验的高冲击环境,使测试系统以及缓冲保护设计等可能存在的问题尽早暴露,可以采取措施加以解决,最大限度地降低现场实验的风险.介绍了模拟实验装置,分析了其工作原理,给出了实测曲线,并且作出理论性分析.为研究测试系统在侵彻条件下的工作状态,以及解决目前存储测试中遇到的问题有着重要意义.
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段正勇;
胥小强;
沈雪琪;
张伟;
吴国雄
- 《第27届全国振动与噪声高技术及应用学术会议》
| 2016年
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摘要:
针对冲击力学环境试验技术需求,对一种大载荷高g值气动垂直试验台进行了研究.根据主要技术指标及功能分析,提出了基于空气炮驱动的总体结构方案,介绍了试验台的机械结构、关键零部件设计及测控系统.试验台的所有动作均为气动方式,节能环保,结构简单紧凑,加工、使用及维护成本低.具有集测量、控制、采集、分析等功能于一体的操作软件和统一的人机交互界面,使用灵活方便.在空气炮压力为0.5MPa和0.65MPa时,样机空载测试的冲击加速度分别为1990g(脉宽1.26ms)和4429g(脉宽1.20ms),能为高g冲击试验提供有效的技术手段.
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陈辉;
刘建湖;
潘建强;
何斌;
黄亚平;
杨军
- 《第十一届全国冲击动力学学术会议》
| 2013年
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摘要:
由于压电式加速度计在强冲击脉冲结束后往往会产生“零漂”现象,无法准确测量得到船舶设备在水下爆炸条件下的冲击环境,使得机械滤波器成为设备冲击环境测量时必不可少的元件之一.国内目前使用的进口机械滤波器性能已不能满足强冲击环境的测量要求,且购置代价太高.为此,自行设计了一种新型机械滤波器,并利用两自由度系统理论给出了滤波器的性能参数估算方法,从而为机械滤波器的材料选择、加工等后续工作奠定了基础.
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- 松下电器产业株式会社
- 公开公告日期:2000-09-13
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摘要:
本发明的加速度传感器抑制检测特性的离散剂,使低频检测特性提高,具有第1压电板(11)、通过直接接合与该第1压电板(11)相互贴合的第2压电板(12)、设于第1压电板(11)的主表面的第1外部电极(13)及设于第2压电板(12)的主表面的第2外部电极(14)。并且,第1压电板(11)与第2压电板(12)以极化轴倒置的状态相互贴合,并具有支承部(15)的厚度比其它部分(自由振动部分)的厚度要厚的大致L字形形状的剖面形状。
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