低温韧性

摘要： 兴澄特钢采用卷轧工艺,成功开发6~8 mm超薄规格高品质X65M管线钢板。产品最大宽幅达3000 mm,生产不同批次钢板的屈服强度波动范围控制在40 MPa以内,强度均匀性良好。钢板具有优异的低温韧性,-60°C超低温冲击功达到120 J,-50°CDWTT平均剪切面积可达95%。最终解决了薄规格管线钢板型控制差、强度均匀性差、低温韧性差的问题,实现了6~8 mm超薄规格高品质管线钢的批量稳定生产。

摘要： 高熵合金是基于多组元成分构成且易于形成简单固溶体的一种新型合金,研究揭示该合金表现出传统金属所无法比拟的特性,如:超常的低温韧性,良好的抗热软化性/高温强度,优异的耐磨性以及良好的抗辐照损伤性等,因此也成为最具有发展潜力和应用前景的材料之一。

摘要： 分别采用正火温度轧制和正火处理工艺试制了根据欧洲标准EN10025-3细晶粒钢设计、含0.12%~0.16%(质量分数)C和Nb、V、Ti等微合金元素的40和60 mm厚S355NL钢板,检测了钢板的力学性能和显微组织。结果表明:在正火温度轧制的60 mm及以下厚度的S355NL钢板,其-40°C冲击吸收能量不低于150 J,-50°C冲击吸收能量不低于27 J,-60°C冲击吸收能量小于27 J,而正火处理的钢板其-40°C冲击吸收能量不低于200 J,-50°C冲击吸收能量不低于150 J,-60°C冲击吸收能量不低于100 J;正火温度轧制和正火处理的钢板显微组织均为铁素体和少量珠光体,前者晶粒度为8.0~10.0级,后者晶粒度为9.5~11.0级,因此具有更好的低温韧性。

摘要： 基于氧化物冶金技术,针对3种不同脱氧方式工业化生产EH40试验钢,通过Gleeble 3800热模拟试验机进行焊接热模拟试验,焊接热输入量最大为300 kJ/cm。力学性能检测和组织观察表明:EH40钢母材具有良好强韧性,显微组织主要由铁素体和粒状贝氏体组成;焊接接头热影响区-20°C的KV_(2)>130 J,组织为针状铁素体和少量粒状贝氏体,产品综合性能优良。

摘要： 针对Q500qENH钢配套实心焊丝ER65NH-C的研发,分析了焊丝关键成分Mo与焊缝冶金质量、组织形态、力学性之间的关系,揭示了焊疑强初性调控机理,适当提高耐候钢埋弧焊丝熔敷金属中Mo含量,可有效细化焊缝柱状晶区和焊道热影响区晶粒度,同时增加焊缝因M-A组元数量,明显提升熔敷金属抗拉强度、屈服强度和低温韧性.

摘要： 介绍了宝钢研制开发的深中通道桥梁和沉管隧道用钢板,从成分设计、微观组织控制、轧制工艺、热处理工艺等方面介绍了深中通道桥隧用钢板的生产实践,此外,对试制钢板的拉伸性能、低温冲击韧性、NDT性能、CTOD性能及焊接性能进行了检测和分析。研究结果表明:研制开发的Q390C-T、Q420C-T、Q345qD和Q420qD等桥隧用钢板各项性能数据优异,在满足自身强度级别要求基础上,具有良好的低温冲击韧性,-40°C冲击功在200 J以上,且韧脆转变温度低于-80°C。此外,研制钢板具有良好的CTOD性能和NDT性能,表明钢板具有良好的抗起裂能力和止裂能力。采用大热输入埋弧焊接工艺对研制钢板进行焊接性能分析,结果表明:钢板焊接接头具有优异的强韧性能,-20°C焊接HAZ冲击功在140 J以上。此外,所开发的桥隧用钢板板形良好,不平度<3 mm/m,已成功供货世界级跨海通道工程——深中通道。

摘要： 以1990年1月1日—2019年9月30日全世界范围内公开的低温韧性优异海底管线钢专利技术为研究对象,运用专利信息分析方法对数据进行整理及全面、深入地分析,概述了低温性能优异海底管线用钢专利的申请现状、专利技术研发现状、趋势与方向。

摘要： 文章对比分析了低C+Mn+Ti和低C+Mn+Ti+Nb两种成分设计的700 MPa级大梁钢组织和性能,结果表明,在相同强度情况下,单Ti微合金化产品和Nb-Ti复合微合金化产品塑性相同,但低温冲击韧性较差,前者在-20°C发生脆性转变,而后者在-50°C才发生脆性转变。通过提高粗轧首道次压下量和中间坯厚度有助于改善单Ti微合金化大梁钢低温冲击韧性,使其达到Nb-Ti复合微合金化产品控制水平。

摘要： 为了满足路用涂层的力学性能需求,制备了以硅微粉为填料的环氧/聚氨酯热固性复合材料,研究了硅微粉加量对有机-无机界面相互作用力、拉伸性能的影响及相互关系。低温冷冻实验表明:EPU树脂具备聚氨酯的低温柔韧性,且硅微粉的加量不会影响EPU树脂的低温韧性。拉伸实验结果表明:当硅微粉的加量为EPU质量的4%时,硅微粉对EPU复合材料的增强和增韧效果最佳。通过DMA实验证实:在此加量下,EPU基体与无机SiO粒子界面之间有强相互作用力使玻璃化温度(T)升高。拉伸断裂面的SEM图显示,硅微粉的加入使EPU胶膜通过微空洞、裂纹铆钉以及塑性形变多种增韧机制阻止裂纹扩展,达到增强和增韧的效果。

摘要： 本文结合钢材的基本情况,通过对B级钢组织的研究,分析稀土对B级钢组织和低温韧性的影响。在实际工作中,通过添加稀土,实现对钢材的合理控制,确保钢材的性能和安全,降低安全和质量隐患,保证B级钢材的功能,积极提升钢组织的功能性和可靠性,符合实际应用的基本需求。

摘要： 钢制压力容器低温韧性影响因素有晶体结构、化学成分、晶粒度、夹杂物、热处理和显微组织、冷变形以及应力状态等，可采用铌微合金化技术改善钢的低温韧性。

摘要： 研究了TMCP工艺中的轧后冷却速率对低碳Ni-Nb钢微观组织转变类型和晶粒尺寸的影响规律,阐明了不同冷却速率下的微观组织特征及其对低温韧性的作用机理.结果表明,在相同的控制轧制条件下,当冷却速率低于5°C/s时,微观组织为铁素体和珠光体,随着冷却速率的增加,晶粒尺寸均匀细化明显;当冷却速率增大到5°C/s时,微观组织中出现了大量由铁素体和珠光体相混合的魏氏组织和少量粒状贝氏体.试制钢板实验表明,增加控制轧制的总压下率,适当提高冷却速率得到准多边形铁素体细晶组织,钢板低温韧性性能优异.

摘要： 高铁车轴作为高速动车组的重要走行部件,主要承受旋转和弯曲载荷,并可能受到一定的冲击,其低温环境下的安全可靠性一直以来受到高度关注和重视.随着高速铁路的快速发展,目前在最低温度达-40°C的高寒地区都已开通了高速动车组列车,低温运行环境给轨道交通尤其高速列车带来了严峻的安全挑战.本文通过对动车组车轴材料的低温冲击韧性、低温断裂性能和低温疲劳性能进行测试分析,研究了车轴材料在低温下的裂纹萌生和扩展行为,总结了影响材料低温性能的关键因素和规律,为提高高速动车组车轴的低温使用性能提供了试验依据.

摘要： 本文通过对9％Ni钢进行了模拟3种热处理试验,Q+L+T、热成型+Q+L+T+模拟焊后热处理、模拟焊后热处理,分析了经过不同热处理工艺对9％Ni钢低温韧性的影响.结果表明9％Ni钢工艺参数热处理后,冲击韧性和强度都大幅度的提高,并且抗低温回火脆化能力也大大提高.

摘要： 以800MPa级水电钢板厚度1/4处-40°CKv=44J冲击残样、-40°CKv=213J冲击残样为研究对象,用光学显微镜分析了板条M/B组织特征,结果是光学M/B组织没有本质差别.透射电镜对MM/B组织进一步观察结果是两种成分淬火态、调质态钢板的M/B组织构成相同,高温回火后的M/B组织构成以及代表板条M/B主要特征的板条宽度也基本相等.扫描电镜观察结果表明厚度1/4处-40°CKv=44J冲击残样断口是解理断口形貌、厚度1/4处-40°CKv=213J冲击残样断口是韧窝断口形貌.EBSD大角度晶界比例分析结果是大角度晶界比例几乎相等.采用光学断裂金相分析了金相组织及断口特征,发现脆性试样裂纹形成及扩展非微孔聚合型.裂纹为准解理断裂或解理断裂,有沿晶裂纹,也有穿晶裂纹.断裂后板条马氏体或板条贝氏体位错滑移不明显.裂纹源初步判断是晶界处缺陷.韧性试样裂纹形成及扩展为微孔聚合型.裂纹以点状微裂纹起裂.发现断裂后板条马氏体或板条贝氏体有不同程度位错滑移.最后分析结果为不同成分是800MPa水电钢低温冲击值呈现脆性(1/4处Kv-40°C=44)、韧性(Kv-40°C=213J)差异的直接原因.

摘要： 利用光学显微镜不同正火温度的试验钢的显微组织进行观察和分析,并研究了正火温度对钢板热轧态、正火态显微组织和力学性能的影响.试验结果表明,试验钢的金相组织为"铁素体+珠光体"的复相组织,正火热处理可细化铁素体晶粒,并减轻珠光体的带状偏析.随着正火温度的升高,试验钢的晶粒粗化,试验钢中软相和硬相的强度差变大,屈强比降低,低温冲击性能下降.

摘要： 本文采用热模拟试验机Gleeble3800对高性能桥梁钢Q420q焊接热影响区组织及韧性进行了分析、研究,主要研究峰值温度Tmax、t8/5冷却时间对焊接过程热影响区组织长大及低温韧性的影响.结果表明:峰值温度Tmax为1000°C时,模拟焊接热影响区组织为细小的铁素体+少量珠光体,韧性最好;Tmax为1200～1300°C时,组织为粗大的上贝氏体及粒状贝氏体,韧性最差;Tmax为1400°C时的粗晶区,随着冷却时间t8/5的延长,组织明显长大,先共析体素体数量增加,M-A组元尺寸变大,韧性降低.

摘要： 介绍了邯钢公司在2250热连轧生产线研制开发X100管线钢热轧板卷的情况.根据高强度管线钢发展趋势,参考API SPEC5L-2007《管线钢管规范》和中国石油天然气集团公司《天然气输送管道X100钢级螺旋缝埋弧焊管用热轧板卷技术条件》要求,邯钢公司制定了X100管线钢热轧卷板生产试制的技术要求.通过合理的化学成分及冶炼、控轧控冷工艺设计,邯钢公司试制生产的X100管线钢热轧卷板具有较高的强度和良好的低温韧性,金相检验为"板条贝氏体+粒状贝氏体"组织,产品各项性能达到了设计要求.

摘要： 修订后的GB/T 714-2015《桥梁用结构钢》标准在技术上，较GB/T 714-2008《桥梁用结构钢》标准更先进、更完善，技术水平不低于甚至高于国外先进国家的标准，能够满足当前国内桥梁建设急需。在鞍钢的生产工艺条件下，按照新国标生产的系列高性能耐候桥梁钢，具备非常良好的低温韧性和焊接性能，其耐大气腐蚀性能优于传统高耐候钢，可以无涂装用于城市工业大气、田园大气等条件下的钢结构桥梁工程，证明了GB/T 714-2015《桥梁用结构钢》标准的先进性及可行性。

摘要： FCAW(药芯焊丝气体保护焊)是一种具有明显技术和经济方面优势的焊接方法,国内外通常将其应用于钢结构、造船等行业.通过锅炉压力容器、压力管道等产品制造实践,发现FCAW虽于国内外焊接标准中未见禁止性规定,但实际生产中企业多对其应用持怀疑态度.文中梳理国内外制造厂家制造案例及国家标准、项目规范,对FCAW在压力容器设备上的应用提出新的看法,认为FCAW在锅炉压力容器、压力管道制造中可以推广使用.

摘要： 本发明提供一种低温环境下紧凑拉伸试样的断裂韧性测试装置及方法，该装置包括容纳有低温液体介质的保温容器，试样浸泡在低温液体介质中且具有水平朝向的裂纹嘴；与试样相连且分别位于裂纹嘴两侧的上、下夹具，它们分别与拉伸试验机的上、下活塞相连；以及位移变送机构，其包括彼此平行且相对滑动的两竖直导轨，每个竖直导轨的两端分别设有上、下刀片，两竖直导轨的上刀片相对设置以形成与引伸计相连的上刀口，两竖直导轨的下刀片相对设置以形成与裂纹嘴相连的下刀口，从而将试样的加载线位移传递给位于低温液体介质液面之上的引伸计，以便对加载线位移进行准确测量，同时避免了引伸计与低温液态介质直接接触而使其容易损坏，结构简单可靠，方便安装操作。

摘要： 提供一种即使在超大热量输入焊接下也显示出良好的HAZ韧性，并且低温母材韧性优异的厚钢板，其含有：C：0.030～0.10%、Si：1.0%以下、Mn：0.8～2.0%、P：0.03%以下、S：0.01%以下、Al：0.01～0.10%、Nb：0.015～0.035%、Ti：0.015～0.03%、B：0.0015～0.0035%、和N：0.0055～0.01%，还含有：Cu：2.0%以下、Ni：2.0%以下、Cr：1%以下、Mo：0.5%以下、V：0.1%以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，且满足2≤[Ti]/[N]≤4、和40≤(500[C]+32[Si]+8[Mn]-9[Nb]+14[Cu]+17[Ni]-5[Cr]-25[Mo]-34[V])。

摘要： 提供一种即使在超大热量输入焊接下也显示出良好的HAZ韧性，并且低温母材韧性优异的厚钢板，其含有：C：0.030～0.10％、Si：1.0％以下、Mn：0.8～2.0％、P：0.03％以下、S：0.01％以下、Al：0.01～0.10％、Nb：0.015～0.035％、Ti：0.015～0.03％、B：0.0015～0.0035％、和N：0.0055～0.01％，还含有：Cu：2.0％以下、Ni：2.0％以下、Cr：1％以下、Mo：0.5％以下、V：0.1％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，且满足2≤[Ti]/[N]≤4、和40≤(500[C]+32[Si]+8[Mn]－9[Nb]+14[Cu]+17[Ni]－5[Cr]－25[Mo]－34[V])。

摘要： 本发明提供一种低温韧性优良的厚壁焊接钢管。本发明的低温韧性优良的厚壁焊接钢管中，Mn及Mo的含量满足下述（式1），通过下述（式2）求出的Pcm为0.16～0.19，母材钢板的金属组织由铁素体和低温相变组织构成，所述铁素体以面积率计为30～95%，在粗晶粒HAZ的金属组织中，晶界铁素体的面积率为1.5%以上，晶界铁素体和晶内铁素体的总面积率为25%以上且90%以下，MA的面积率为10%以下，剩余部分由贝氏体构成。1.2325≤（0.85×[Mn]－[Mo]）≤1.5215（式1）Pcm＝[C]＋[Si]／30＋（[Mn]＋[Cu]＋[Cr]）／20＋[Ni]／60＋[Mo]／15＋[V]／10（式2）。

摘要： 本发明涉及一种保心部低温韧性的低温压力容器用09MnNiDR钢板及其生产方法。09MnNiDR钢板是由以下重量百分比的组分熔炼而成：C：0.06％～0.12％，Si：0.15％～0.50％，Mn：1.20％～1.60％，P≤0.012％，S≤0.003％，Ni：0.30％～0.80％，Nb：0.010％～0.040％，Al：0.020％～0.060％，Ti：0.010％～0.030％，Ca：0.001％～0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质。该钢板的生产方法为：冶炼→LF/RH精炼→连铸→加热→轧制→快速冷却→钢板热处理→成品钢板。本发明钢板的最大厚度为120mm，屈服强度≥300MPa，抗拉强度≥440MPa，厚度1/4和心部(厚度1/2)处‑70°C低温冲击吸收能KV2≥100J，采用本发明的方法所生产的09MnNiDR钢板具有纯净度较高、低温冲击功良好等特点，可广泛应用于石油化工领域，应用前景广阔。

摘要： 本发明公开了一种超高强低温韧性钢，其化学元素质量百分配比为：C：0.150～0.250％、Si：0.10～0.50％、Mn：0.60～1.50％、Cr：0.30～1.20％、Mo：0.20～0.80％、Ni：2.00～4.00％、Nb：0～0.10％、B：0.0010～0.0050％、V：0～0.12％、Ti：0.003～0.06％、Al：0.01～0.08％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。此外，本发明还公开了一种超高强低温韧性棒材，其由上述的超高强低温韧性钢制得。另外，本发明还公开了一种上述的超高强低温韧性棒材的制造方法，其包括步骤：冶炼和浇铸；加热；锻造或轧制；淬火；回火。

摘要： 本发明提供一种低温韧性优良的厚壁焊接钢管。本发明的低温韧性优良的厚壁焊接钢管中，Mn及Mo的含量满足下述（式1），通过下述（式2）求出的Pcm为0.16～0.19，母材钢板的金属组织由铁素体和低温相变组织构成，所述铁素体以面积率计为30～95%，在粗晶粒HAZ的金属组织中，晶界铁素体的面积率为1.5%以上，晶界铁素体和晶内铁素体的总面积率为25%以上且90%以下，MA的面积率为10%以下，剩余部分由贝氏体构成。1.2325≤（0.85×[Mn]－[Mo]）≤1.5215（式1）；Pcm＝[C]＋[Si]／30＋（[Mn]＋[Cu]＋[Cr]）／20＋[Ni]／60＋[Mo]／15＋[V]／10（式2）。

摘要： 本发明涉及改善钢板的低温韧性和应变时效低温韧性的方法，包括炼钢和精炼、连铸、轧制和冷却工艺，所述炼钢和精炼中控制出钢中碳的重量百分比含量不大于0.10％，加入低碳铁合金进行精炼；将精炼后的钢水通过钢包底部的水口注入中间包，通过中间包底部的水口注入结晶器，通过结晶器连铸成板坯；所述轧制是采用一轧程或两轧程工艺；将轧制后的钢板进行控冷，冷却速度为5－30°C/S，终冷温度控制在450°C－740°C范围。将含残余元素的炼钢原料采用低碳和微合金成分设计与控轧控冷工艺相结合，使热轧钢板的低温韧性性能满足－40°C以下温度要求，应变时效低温韧性能达到－20°C以下温度要求，且钢板的强度满足相应品种标准要求。

摘要： 本发明涉及一种具有优良低温韧性的300MPa级低温钢，化学成分按重量百分比计为：C：0.10％～0.15％，Si：0.20％～0.40％，Mn：1.4％～1.7％，Ni：0.30％～0.80％，Al：0.015％～0.030％，S：≤0.005％，P：≤0.008％，余量为Fe和杂质；其中10C+Mn：2.45％～3％。300MPa级低温钢，屈服强度ReL≥300MPa，抗拉强度Rm≥500MPa，延伸率A≥30％，‑80°CKV2≥200J。本发明低温钢无需正火后回火，轧制或热处理后无需增加水冷工序，无需增加矫直工艺，降低了钢板板型不合格率。

摘要： 本发明涉及一种保心部低温韧性的低温压力容器用09MnNiDR钢板及其生产方法。09MnNiDR钢板是由以下重量百分比的组分熔炼而成：C：0.06％～0.12％，Si：0.15％～0.50％，Mn：1.20％～1.60％，P≤0.012％，S≤0.003％，Ni：0.30％～0.80％，Nb：0.010％～0.040％，Al：0.020％～0.060％，Ti：0.010％～0.030％，Ca：0.001％～0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质。该钢板的生产方法为：冶炼→LF/RH精炼→连铸→加热→轧制→快速冷却→钢板热处理→成品钢板。本发明钢板的最大厚度为120mm，屈服强度≥300MPa，抗拉强度≥440MPa，厚度1/4和心部(厚度1/2)处‑70°C低温冲击吸收能KV2≥100J，采用本发明的方法所生产的09MnNiDR钢板具有纯净度较高、低温冲击功良好等特点，可广泛应用于石油化工领域，应用前景广阔。