控制轧制

摘要： 在棒线材生产控制过程中,其必须对于控制轧制与控制冷却两方面的技术做出应用分析,在研讨控制重点过程中,关注控制内容,并对于其应用状况做出整体了解。文章通过分析棒线材控制轧制和控制冷却技术研究过程,针对其在控制方面的实际效率由提高生产质量作为其基础,做好广泛应用,真正完善当前的棒线材控制轧制技术应用流程,提高后续的生产效益。

摘要： 在棒线材生产控制过程中,其必须对于控制轧制与控制冷却两方面的技术做出应用分析,在研讨控制重点过程中,关注控制内容,并对于其应用状况做出整体了解.文章通过分析棒线材控制轧制和控制冷却技术研究过程,针对其在控制方面的实际效率由提高生产质量作为其基础,做好广泛应用,真正完善当前的棒线材控制轧制技术应用流程,提高后续的生产效益.

摘要： 温度及变形制度是中厚板轧制过程中的控制难点.尤其在采用控制轧制工艺生产特厚钢板时,实现全断面变形及温度均匀控制、保证组织性能均匀性的难度更大.差温轧制工艺就是在钢板轧制过程中实施极速浇水控冷,实现钢板上、下表面快速降温,与心部产生巨大温差,轧制时使钢板上、下表面的变形抗力远远大于钢板心部,心部变形量大于上、下表面变形量,从而提升特厚钢板心部性能,改善钢板整体性能.差温轧制工艺在国内尚处于起步阶段,尚未得到广泛应用.兴澄特钢结合自身品种特点,基于现有工艺装备条件,针对差温轧制工艺进行深入试验研究.

摘要： 通过200 kg真空感应炉和550 mm钢板轧机开发出1 900 MPa Ti微合金化超级HSLA钢(/％:0.34C,0.70Si,1.50Mn,0.012P,0.004S,0.08 Ti,0.002 0B,0.0040N).结果 表明:第一阶段采用奥氏体再结晶区轧制,开轧温度和终轧温度分别在1 180°C和1 030°C左右,第二阶段采用奥氏体未再结晶区轧制,开轧温度920～950°C,终轧温度850～890°C,热处理淬火温度(900±10)°C,回火温度200～230°C,钢板的析出相为(Ti,Mo)C,晶粒度10级,微观组织为回火马氏体,力学性能为Rm 1 930～1 985 MPa,A 10％～ 12.5％,-40°CKv2 200～230 J.

摘要： 介绍了在唐钢1580生产线试制540 MPa级热轧钢带的成分设计、工艺路线,以及产品质量情况。研究表明,设计钢种的成分、炼轧工艺控制合理,产品性能稳定,加工使用性能良好。

摘要： 通过Mn-Ti-B系合金成分设计、N含量控制以及控制轧制工艺,对推土机铲斗用调质耐磨钢进行试验开发.在试验生产过程中,以较低的终轧温度、较大的变形量获得部分针状铁素体+少量贝氏体组织,再通过调质处理提高钢板的强度和冲击韧性.所开发钢板性能满足推土机铲斗用耐磨钢的应用要求.

摘要： 近年来,汽车的轻量化已成趋势。汽车热交换器用钎焊铝箔替代铜箔,不但可以减轻汽车自重,而且还能降低生产成本。但由于铝箔散热器钎焊加工过程中会发生皮材中Si向芯材渗透,使芯材溶蚀以至于影响整个散热器的使用性能。采用金相显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)分析、织构能谱分析等实验设备和手段研究不同控制轧制工艺及热处理工艺对Al/4343/Al以及4343/3003铝箔组织和钎焊渗透的影响,探索钎焊过程中晶界渗透行为的机理。研究结果显示,纯Al以及3003铝箔再结晶晶粒均随着热处理温度的提高而长大。钎焊后Al/4343/Al发生沿晶界渗透,并且小角度晶界相对于大角度晶界不容易发生渗透,而中间退火及精轧率对晶界渗透行为无显著影响。而4343/3003则主要发生液膜迁移(在钎焊过程中,液体的前端会形成液膜,在液膜前端的固体合金的溶质会重新分布)。钎焊前后Al/4343/Al以及4343/3003铝箔组织的织构取向趋于一致。本文采用SEM,EBSD等多种微观分析方法,深入研究了钎焊工艺对晶界渗透行为的影响,其结果对复合钎焊铝箔材料的退火和轧制等工艺具有指导意义。

摘要： 鄂钢4300 mm生产线目前为单机架,中间坯待温时间长,降低轧制生产效率,影响轧制节奏及产能。另外,由于中间坯待温时间长,热轧后的晶粒在待温或冷却过程中会进一步长大,导致轧出的钢板组织不均匀,直接影响了产品的性能,制约了厚板、特厚板及新品种的开发。2020年在鄂钢中厚板轧制线上增加了一套中间坯冷却装置,由北京科技大学高效轧制国家工程中心提供,应用中间冷却工艺,对轧制过程进行控轧控冷。实践结果表明效果显著,完全达到预期目的。

摘要： 鄂钢4300 mm生产线目前为单机架,中间坯待温时间长,降低轧制生产效率,影响轧制节奏及产能.另外,由于中间坯待温时间长,热轧后的晶粒在待温或冷却过程中会进一步长大,导致轧出的钢板组织不均匀,直接影响了产品的性能,制约了厚板、特厚板及新品种的开发.2020年在鄂钢中厚板轧制线上增加了一套中间坯冷却装置,由北京科技大学高效轧制国家工程中心提供,应用中间冷却工艺,对轧制过程进行控轧控冷.实践结果表明效果显著,完全达到预期目的.

摘要： 介绍了在唐钢1580生产线试制540 MPa级热轧钢带的成分设计、工艺路线,以及产品质量情况.研究表明,设计钢种的成分、炼轧工艺控制合理,产品性能稳定,加工使用性能良好.

摘要： 本文在邯钢3500mm轧机生产线上采用控制轧制+DQ+T的生产工艺路线生产1100MPa以上级别的超高强钢板.结果显示,在DQ状态下,钢板的抗拉强度可达1420MPa,屈服可达1050MPa,延伸率约为9.0％;通过500°C-750°C回火后,钢板的强度明显下降,500-600°C回火后,钢板的强度约为1200-1300MPa,延伸率约为10％;640-680°C回火后,钢板的强度约为1100MPa,延伸率约为10.5％,720-750°C回火后,钢板的强度急剧下降,约为700MPa,延伸率约为13％.DQ状态下钢板的组织为明显的板条马氏体,500-600°C回火后,钢板的组织为板条马氏体,板条中存在明显的析出物;640-680°C回火后,组织中的板条边界开始模糊;720-750°C回火后,钢板的组织中已经没有明显的板条形貌了,随着回火温度的升高,组织由析出物转变成为多边形.

摘要： 采用两阶段精确控制轧制和超快速冷却开发了一种具有优异塑性和韧性的Q690高强钢,结合OM、SEM、EBSD、TEM研究了实验钢的组织特征,阐明了韧化机理.结果表明,采用两阶段精确控制轧制和超快速冷却可获得细化的中温相变组织,组织类型为细小的针状铁素体,准多边形铁素体和贝氏体铁素体,且贝氏体铁素体基体上分布着细小的M/A岛组织,有效晶粒尺寸约为4.4μm,贝氏体板条的平均宽度约为370nm.实验钢的屈服强度高达772MPa,延伸率高达17.1％,韧脆转变温度低至-60°C,实现了高强度和良好塑性韧性结合.

摘要： 通过分析化学成分和工艺控制两个因素对HRB400带肋钢筋盘条屈服强度的影响,提出了提高HRB400带肋钢筋盘条屈服强度的2个措施,一是通过控制轧制及控制轧后冷却来细化晶粒,二是调整钢坯的化学成分.

摘要： 舞钢通过长时间对Cr-Mo钢的基础性研究,通过采用"电炉+炉外"精炼的方式冶炼出P含量不超过0.005％的14Cr1MoR钢;采用"控轧+热处理"的生产方式成功生产出151mm临氢14Cr1MoR钢板交货态、最小模焊态、最大模焊态的力学性能均满足技术条件要求,且有充足的富裕量.

摘要： 舞钢通过长时间对Cr-Mo钢的基础性研究,通过采用"电炉+炉外"精炼的方式冶炼出P含量不超过0.005％的14Cr1MoR钢;采用"控轧+热处理"的生产方式成功生产出151mm临氢14Cr1MoR钢板交货态、最小模焊态、最大模焊态的力学性能均满足技术条件要求,且有充足的富裕量.

摘要： 舞钢通过长时间对Cr-Mo钢的基础性研究,通过采用"电炉+炉外"精炼的方式冶炼出P含量不超过0.005％的14Cr1MoR钢;采用"控轧+热处理"的生产方式成功生产出151mm临氢14Cr1MoR钢板交货态、最小模焊态、最大模焊态的力学性能均满足技术条件要求,且有充足的富裕量.

摘要： 舞钢通过长时间对Cr-Mo钢的基础性研究,通过采用"电炉+炉外"精炼的方式冶炼出P含量不超过0.005％的14Cr1MoR钢;采用"控轧+热处理"的生产方式成功生产出151mm临氢14Cr1MoR钢板交货态、最小模焊态、最大模焊态的力学性能均满足技术条件要求,且有充足的富裕量.

摘要： 舞钢通过长时间对Cr-Mo钢的基础性研究,通过采用"电炉+炉外"精炼的方式冶炼出P含量不超过0.005％的14Cr1MoR钢;采用"控轧+热处理"的生产方式成功生产出151mm临氢14Cr1MoR钢板交货态、最小模焊态、最大模焊态的力学性能均满足技术条件要求,且有充足的富裕量.

摘要： 通过对LNG储罐用06Ni9DR钢板进行理论研究分析,并采用实验室和工业试制相结合的形式,通过金相显微镜、扫描电镜断口分析等研究手段,开展了成分组织—性能之间关系的研究.本研究开发的钢板最厚达50mm,冶金质量优良、钢质纯净,金相组织均匀,拉伸、低温冲击性能优良,NDT、CTOD试验结果理想.对钢板进行焊接试验和焊接接头力学性能试验,结果表明钢板具有优良的可焊性.

摘要： 通过对LNG储罐用06Ni9DR钢板进行理论研究分析,并采用实验室和工业试制相结合的形式,通过金相显微镜、扫描电镜断口分析等研究手段,开展了成分组织—性能之间关系的研究.本研究开发的钢板最厚达50mm,冶金质量优良、钢质纯净,金相组织均匀,拉伸、低温冲击性能优良,NDT、CTOD试验结果理想.对钢板进行焊接试验和焊接接头力学性能试验,结果表明钢板具有优良的可焊性.

摘要： 不降低产品品质，在进行轧制操作的同时取得各种条件下的数据样本。轧制控制装置的特征在于，包括：辊隙控制部（111），通过反馈控制对多个轧制架（1）的辊隙进行控制，以使被多个轧制架（1）轧制的被轧制材料的板厚接近设定的板厚；调整计算部（105），设定线速度的变化；压下率改变规格计算部（108），根据线速度的时序变化设定用于控制多个轧制架（1）中最后级以外的辊隙的设定板厚的时序变化；摩擦系数计算部（102）以及变形阻力计算部（103），根据轧制中的轧制状态的实测值计算摩擦系数、变形阻力，所述轧制是根据以时序变化的方式设定的线速度以及设定板厚执行的轧制。

摘要： 本发明的轧制材料冷却控制装置包括：详细温度模型存储部(31)，该详细温度模型存储部(31)存储有详细温度模型，所述详细温度模型使用参数并利用数学式来描述规定的冷却区间内的轧制材料的温度变化；影响系数计算部(32)，该影响系数计算部(32)基于所述详细温度模型，来计算轧制材料的温度变化的控制所需要的影响系数；简略冷却模式计算部(33)，该简略冷却模式计算部(33)基于所述影响系数来计算简略冷却模式，所述简略冷却模式通过将为了获得所述轧制材料的所希望的材质(强度、延展性)而需要的、所希望的详细冷却模式进行简化而得到；详细冷却模式计算部(34)，该详细冷却模式计算部(34)基于所述简略冷却模式和所述详细温度模型，来计算所述规定的冷却区间内的所述轧制材料的详细冷却模式；以及冷却控制部(35)，该冷却控制部(35)基于所述详细冷却模式，来对所述轧制材料的冷却进行控制。

摘要： 本发明涉及一种用于制造轧制的轧件（G）的轧制设备（1）、机器可读的程序代码（9）、一种存储介质（10）、一种用于制造轧制的轧件（G）的轧制设备（1）的开环和/或闭环控制装置（8）以及一种用于制造在轧制设备（1）尤其铸轧设备的轧机列（2）中轧制的轧件（G）的方法，其中所述轧制设备（1）连续地运行，措施是所述轧件在按计划运行的过程中从将该轧件输送给所述轧制设备的装置（6、6’）尤其铸造装置（6）和/或轧件卷绕装置（6’）至少直至沿物料流方向布置在所述轧件输送装置（6、6’）后面的精轧机列（2）构造为一体的，措施是所述轧件（G）连续地进入到所述精轧机列（2）中并且在所述精轧机列（2）中被连续地轧制为第一出口产品（A）。在对轧制过程产生影响的偏离于所述轧制设备（2）的按计划的运行之间的偏差的出现方面对所述轧制设备（1）的运行进行监控，其中在出现所述偏差时检查（100、101），在考虑到所述偏差的情况下是否还能够制造（102）与第一出口产品不同的第二出口产品（A*）。如果不能制造所述第二出口产品，则将所述轧制设备（1）的运行从连续的运行更改为（106）不连续的运行。由此可以提供一些手段，利用这些手段可以降低轧制设备中的通过不受欢迎的过程偏差引起的生产故障。

摘要： 本发明的目的在于提供即使在进行箔轧制时，也能够抑制被轧制材料的板厚变动的轧制控制装置、轧制控制方法和轧制控制程序。本发明的轧制控制装置(11)对由轧辊对(R)进行轧制的轧制机(1)进行控制，具备：根据板厚控制轧辊间隔并根据张力将输入侧(TR2)的转矩控制为恒定值的单元；根据板厚控制轧辊间隔并根据张力控制从输入侧(TR2)送出的被轧制材料的速度的单元；根据张力控制轧辊间隔并根据板厚控制从输入侧(TR2)送出的被轧制材料的速度的单元；根据轧制状态选择基于上述各单元的控制中的任意一个的控制方式选择单元；以及根据板厚选择可否控制轧辊周速度并在选择了周速度的控制的情况下控制轧辊的周速度的轧辊速度选择控制单元。

摘要： 本发明提供轧制控制装置、轧制控制方法和轧制控制程序，根据被轧制件的输入侧和输出侧卷筒速度控制被轧制件的输入输出侧张力变动时，抑制对被轧制件的输出侧板厚的影响。在用辊对轧制被轧制件的轧制机中，具有根据轧制状态切换控制被轧制件的张力的操作端和控制被轧制件的轧制后板厚的操作端的单元，基于轧制后的被轧制件板厚控制为了用轧制机轧制而插入轧制机的被轧制件的输送速度，基于从轧制机送出的被轧制件的张力控制从轧制机送出的被轧制件的输送速度，控制从轧制机送出的被轧制件的输送速度时，生成并输出用于控制插入轧制机的被轧制件的输送速度的非干涉控制量，该切换时以基于被轧制件的张力变动进行的控制的控制值减小的方式抑制。

摘要： 本发明的轧制控制装置能基于轧制机的入侧中将被轧制材料开卷的张力卷筒和轧制机的出侧中卷绕被轧制材料的张力卷筒的直径变动有效地进行板速度变动的抑制。获取卷缠被轧制材料的张力卷筒的卷筒旋转位置的探测结果，基于将张力卷筒的卷筒旋转位置和与旋转位置相应的卷筒直径变动值关联对应起来的卷筒直径变动信息，获取与卷筒旋转位置的探测结果相应的卷筒直径变动值，生成对传送速度指令值进行补正的补正值，以便抑制与获取到的卷筒直径变动值相应的被轧制材料的传送速度的变动，基于所输入的被轧制材料的传送速度指令值以及补正值来控制张力卷筒的旋转。

摘要： 不降低产品品质，在进行轧制操作的同时取得各种条件下的数据样本。轧制控制装置的特征在于，包括：辊隙控制部（111），通过反馈控制对多个轧制架（1）的辊隙进行控制，以使被多个轧制架（1）轧制的被轧制材料的板厚接近设定的板厚；调整计算部（105），设定线速度的变化；压下率改变规格计算部（108），根据线速度的时序变化设定用于控制多个轧制架（1）中最后级以外的辊隙的设定板厚的时序变化；摩擦系数计算部（102）以及变形阻力计算部（103），根据轧制中的轧制状态的实测值计算摩擦系数、变形阻力，所述轧制是根据以时序变化的方式设定的线速度以及设定板厚执行的轧制。

摘要： 本发明涉及一种轧制控制装置、轧制控制方法及轧制控制程序。在使轧制机的操作状态变化的情况下，降低板厚、张力等实际轧制状态量与设定值的偏差。对轧制被轧制件的轧制机进行控制的轧制控制装置的特征在于，包括：控制操作端变更图案存储部(102)，其存储预先生成的时间序列变更图案，所述时间序列变更图案用于使轧制机的辊的辊间隙及旋转速度等根据轧制条件的非线性变化而变化；最佳控制操作端时间序列变更图案设定装置(103)，其识别轧制条件非线性变化的情况，获取与被识别的轧制条件的非线性变化对应的时间序列图案，将获取的时间序列变更图案输出，以用于轧制动作的参数控制。

摘要： 本发明的轧制材料冷却控制装置包括：详细温度模型存储部(31)，该详细温度模型存储部(31)存储有详细温度模型，所述详细温度模型使用参数并利用数学式来描述规定的冷却区间内的轧制材料的温度变化；影响系数计算部(32)，该影响系数计算部(32)基于所述详细温度模型，来计算轧制材料的温度变化的控制所需要的影响系数；简略冷却模式计算部(33)，该简略冷却模式计算部(33)基于所述影响系数来计算简略冷却模式，所述简略冷却模式通过将为了获得所述轧制材料的所希望的材质(强度、延展性)而需要的、所希望的详细冷却模式进行简化而得到；详细冷却模式计算部(34)，该详细冷却模式计算部(34)基于所述简略冷却模式和所述详细温度模型，来计算所述规定的冷却区间内的所述轧制材料的详细冷却模式；以及冷却控制部(35)，该冷却控制部(35)基于所述详细冷却模式，来对所述轧制材料的冷却进行控制。

摘要： 本发明提供轧制控制装置、轧制控制方法及轧制控制程序。在需要在被轧制件的一部分不进行轧制而张开辊间距离，其结果是板厚局部地变化的情况下，能够抑制因此而引起的卷径的变动。一种轧制控制方法，其控制轧制机，将被轧制件轧制并由张力卷筒卷绕，并且对于应当回避轧制的焊接点（30），通过将辊张开来回避轧制，取得焊接点（30）卷绕于张力卷筒时的卷绕周长，取得张开辊的辊张开时刻，使得回避轧制的部分的输送方向的长度成为与卷绕周长对应的长度，识别焊接点（30）到达辊的到达时刻，并基于辊张开时刻及到达时刻进行控制来使辊张开。