热流体

摘要： 为了对地热田可开采量进行更加准确的计算,以冀西北某山间盆地地热田为例,通过均衡法与解析法对其热流体可开采资源量进行了计算,并进行了对比分析,以期为选择更加科学适用的方法提供借鉴.

摘要： 乐东A区中新统黄流组是南海北部莺歌海盆地高温超高压天然气勘探的主力层系,发育重力流水道-海底扇沉积的细、中、粗粒砂岩,中、低、特低渗物性特征,多期次、多类型碳酸盐胶结.研究碳酸盐胶结物类型、期次、成因机理及其与流体活动的关系,对于储层评价预测有重要意义.研究结果表明,碳酸盐胶结物表现为早、中、晚三期方解石与早、晚两期白云石,由早期到晚期,方解石及白云石的 δ13 C、δ18 O值负偏增大,MnO、BaO、SrO等含量增高,早—中期方解石的形成与生物碎屑、碳酸盐矿物溶解再沉淀有关;晚期铁方解石、(铁)白云石的形成与深部热流体、无机CO2、有机酸脱羧有关.方解石的溶解-沉淀受地层压力及CO2含量共同控制,地层压力与天然气组分中CO2含量相对较高,溶解作用较强,(铁)白云石发育;反之则溶解作用较弱,(铁)方解石发育.

摘要： 为准确分析基于太阳能—热管的循环热流体桥面融雪系统的工作性能,综合考虑桥面结构、热管埋深、集热器类型等因素,建立了以太阳能集热器为热源的循环热流体加热热管融化桥面积雪的足尺试验系统.基于前期监测数据,对系统融雪性能、集热效率进行了分析.研究结果表明:(1)系统对桥面升温效果明显,在桥面无预热且桥面供热温度为15°C～20°C条件下,最大可提高桥面温度7°C,且系统在5 h内以先慢后快的速度融化了 5 cm厚的积雪;(2)较浅的热管埋深更加有利于融雪,融雪过程中浅埋段、中埋段和深埋段的平衡温度分别为 2°C、1.5°C和0.6°C;(3)热管热量向下部水泥混凝土传递比上部沥青混凝土更多,距离热管相同距离的水泥混凝土和沥青混凝土温度相差3°C(5 cm)和6°C(10 cm);(4)融雪过程中热管管身温度并不一致,两端较中间温度高1.0～1.5°C,同时管排串管温度较热管高约5°C～6°C;(5)冬季晴朗天气光照下,系统平均集热功率为2.2 kW,阴雨天气平均热损功率为0.33 kW,真空管集热器较平板型集热器效率更高,两者集热效率之比约为1:0.58.

摘要： 本文针对某压缩机出口管壳式冷却器进行研究,通过理论分析并考虑其壳程热流体的相变影响,给出了壳程出口温度及压降的计算表达式,数值结果与已有实测数据进行了对比验证,研究了结构参数对其壳程出口温度及压降的影响。计算结果表明冷却器壳程出口温度随管程介质密度的增加而增加,同时随换热管的外径增大而减小。换热管和折流板的间距及其缺口高度对壳程的流阻压降影响显著,壳程压降随换热管横向及纵向管间距、折流板间距及缺口高度的增大而减小,随壳程流体流量的增大而增大,呈非线性变化。

摘要： 六盘山盆地南部分布有大型蒸发岩矿床,产出于下白垩统六盘山群乃家河组,主要以岩盐为主,伴生有芒硝及石膏矿.通过矿物特征、元素地球化学特征、同位素组成特征等因素分析,盆地蒸发岩矿床在沉积过程中存在深部物源的补充,具有热水沉积的特点.深部岩浆活动释放出的挥发性组分与沿断裂带流入深部参与循环的水体一起构成热流体,在湖底与湖水混合通过兑卤促进了矿物的沉淀.盆地周缘、内部的多条深大断裂为热流体的上涌提供了通道.

摘要： 利用大量的地热流体化学成分及环境同位素(δD、δ18O、14C)测试数据,深入分析了隆起山地构造对流型、沉降盆地传导型地热流体的化学特征及分布规律,进而对地热流体的环境同位素分布特征及形成年龄进行了梳理总结,得出了明确的结论。结果表明:隆起山地构造对流型地热田地热流体主要以断裂上升泉的形式出露,分布于西秦岭-祁连造山带,补给来源为当地及周边大气降水入渗,地热流体形成年龄一般小于5000~30000 a,水质较好,属“开启型”的地热系统;热储层岩性、断裂规模及水热循环方式和深度等明显控制着地热流体化学类型、环境同位素特征和形成年龄。沉降盆地传导型地热田地热流体主要以管井开采的方式出露;热储埋藏深度小于1600m的地热井,地热流体补给来源为当地及周边大气降水入渗,形成年龄一般小于5000~30000 a,水质相对较好,属“半开启-半封闭型”的地热系统;热储埋藏深度介于1600~2600 m之间的地热开采井,主要为地质历史时期逐步形成的“古水”,水化学类型复杂且水质较差,地热流体形成年龄介于30000~50000a,属“封闭型”的地热系统;热储层岩性、埋藏深度、地下水在岩层中的滞留时间与循环深度等明显控制着地热流体化学类型、环境同位素富集程度和形成年龄。

摘要： 在油气运移和聚集过程中,充注气体对溶解、胶结和黏土转化的影响尚不清楚。南海莺歌海盆地XF13区块黄流组上部储层为CO2和气态烃充注,为定量研究不同成分充注气体所引起的成岩差异提供了理想的机会。本研究使用的技术和方法包括光学显微镜、扫描电子显微镜、阴极发光、x射线衍射、地层水的化学分析、稳定同位素分析和流体组分检查。分析表明,在底辟带附近的井中,富含CO2的热流体后期充注改变了孔隙度、渗透率、温度、流体pH值及K+、Na+、Mg2+、Fe2+等离子含量。底辟带附近的XF13A井和XF13B井存在高成熟度、高CO2含量的天然气聚集,是幕式混合和改造结果;远离底辟带的井(如XF13E、XF13F)多为烷烃富集。

摘要： 某油田有多套油水系统,储层高孔高渗,原油具有高密度、高粘度、高胶质沥青含量、低凝固点的特点,为实现渤海油田年产3000万方的目标,决定首先对该油田进行热采施工,其施工温度及压力以及注入热流体的性能给完井工艺带来了新挑战和高标准.

摘要： 为了对塔中地区南缘断裂带附近的中2井上奥陶统良里塔格组灰岩溶洞中发育的不同类型方解石胶结物的流体环境及胶结期次进行精细化研究,结合前人的研究成果,在岩心及镜下薄片观察基础上,运用流体包裹体、阴极发光、LA-ICP-MS等测试方法进行分析研究,依次划分出纤维-柱状和粒状两种晶形方解石胶结物,后者细分为颗粒较大和颗粒较小两种.纤维-柱状方解石胶结物具有高温中盐度特征,而Fe/Mn、Na具有淡水特征,Sr含量具有地层水特征.粒状方解石胶结物具有高温特征,其中晶粒小的粒状方解石胶结物具有中高盐度、较强阴极发光性、Fe/Mn具有海水的性质、Sr元素流失特征;晶粒大的粒状方解石胶结物包裹体具有高盐度、阴极发光性差、Sr元素流失的特征.方解石胶结物整体上稀土元素强烈亏损,但是与二叠纪岩浆稀土总量相近,具有轻稀土富集、重稀土亏损特征.早期形成的纤维状-柱状方解石胶结物成岩流体记录了大气淡水和外来热流体的混合影响,而后期的两类粒状方解石胶结物可能记录了热流体与奥陶纪海水、热流体与大气淡水的混合成因流体环境,多期方解石胶结物元素特征也揭示了大气淡水活动的间歇性影响.

摘要： 在石油化工和煤化工行业,存在大量的热流体,如冷却用的热媒水、蒸汽凝结下来的凝液、加氢柴油、加氢汽油等等.这些热流体的温度一般都在95°C以上,都需要通过风冷和水冷将温度降低到工艺要求的温度以下.冷却这些热流体,不仅浪费掉大量宝贵的余热资源,而且需要消耗大量的电能和水资源.这些热流体的余热都可以通过有机朗肯循环(Organic Rankine Cycle)加以回收,产生电能或机械能.针对大流量高温降的热流体,作者在实践中采用了串级的ORC系统来大幅提高循环的热效率,在相同的应用条件下,串级的ORC系统要和单级的ORC系统相比,热效率提高了13.2％,串级ORC系统能最有效地回收余热.本文介绍了串级有机朗肯循环,通过应用案例分析比较了相同应用条件下的单级与串级有机朗肯循环的热效率,并且在实践中成功应用了串级ORC系统.

摘要： 稠油开采大多采用热力采油方法，即向地下油层内注入高温高压热流体（目前多为蒸汽），以提高油层温度、降低稠油粘度；同时可使油层压力升高、增加驱油能力。热流体通过由隔热油管和接箍组成的管柱（简称井筒）注入地下油层。热流体沿井筒流动过程中，流体参数（压力、温度及干度等）和径向散热损失均沿流动过程变化。本文在对井筒传热过程进行分析的基础上，建立了热流体沿井筒流动过程热损计算模型，给出了采用半解析法（semi-analyticalmethod）计算过程。通过地面模拟实验装置，实测了隔热管和接箍的热损分布。在此基础上，编制了数值模拟计算软件，并对某油田的几口油井热流体注入过程进行了实际计算。研究结果对降低井筒热损、优化井筒结构具有指导意义。

摘要： 稠油开采大多采用热力采油方法,即向地下油层内注入高温高压热流体(目前多为蒸汽),以提高油层温度、降低稠油粘度;同时可使油层压力升高、增加驱油能力.热流体通过由隔热油管和接箍组成的管柱(简称井筒)注入地下油层.热流体沿井筒流动过程中,流体参数(压力、温度及干度等)和径向散热损失均沿流动过程变化.本文在对井筒传热过程进行分析的基础上,建立了热流体沿井筒流动过程热损计算模型,给出了采用半解析法(semi-analytical method)计算过程.通过地面模拟实验装置,实测了隔热管和接箍的热损分布.在此基础上,编制了数值模拟计算软件,并对某油田的几口油井热流体注入过程进行了实际计算.研究结果对降低井筒热损、优化井筒结构具有指导意义.

摘要： 通过野外详细地质调查、钻孔观察、岩心编录、地质现象素描等方法,结合室内工作及前人的研究成果,对尼日尔阿泽里克地区的铀矿化的研究成果显示,阿泽里克地区砂岩中铀主要为热流体成矿,与前人的氧化带成矿作用的认识完全不同.区内主要含矿目的层(白垩世早期的阿萨乌阿组)为中粒-中粗粒石英砂岩、长石石英砂岩,多数含砾;根据阿萨乌阿组砂岩的磨圆、分选好和发育向上变粗序列以及冲洗交错层理等特征确定,阿萨乌阿组形成于湖滨浅湖砂坝沉积.电子探针成分和背散射电子图像分析表明:铀矿物主要为沥青铀矿、铀石、吸附铀等,沥青铀矿和铀石常紧密共生,呈粒状、微脉状或浸染状,伴有较强的铜矿化.热流体蚀变形成的方解石、棕色方沸石、绢云母等大量出现,它们与铀成矿关系密切.成岩期的菱铁矿在后来的氧化中形成赤铁矿/针铁矿(褐铁矿)化.根据与方解石共生的白云石的摩尔数计算的方解石的形成温度表明,最高温度为385°C,最低为178°C,平均为251～300°C.

摘要： 针对某注水开发油田在水驱采出程度较低的情况，利用单管和双管并联岩心流动实验装置，进行了注入不同温度水和CO2+热水+泡沫驱油的对比实验。同时进行了不同含油饱和度、不同渗透率条件下的CO2泡沫调驱实验。实验结果表明，对于水驱油藏，采用热流体CO2泡沫作为驱替介质，不仅可以比水驱较大幅度提高驱油效率，而且调剖效果明显。CO2热流体泡沫适用于因渗透率差异形成的纵向非均质油藏的吸水剖面调整，也适用于因面积注水形成的平面非均匀水窜的调整。

摘要： 本文介绍了串级有机朗肯循环,通过应用案例分析在相同热源的条件下，和单级有机朗肯循环相比，串级有机朗肯循环的热效率提高13.2% 。并根据循环的热力学优化模拟结果，作者在中石化海南炼化芳烃工艺热水发电项目中采用了串级ORC系统，系统在2014年5月底投入运行。

摘要： 稠油热采过程中，热流体由隔热油管组成的管柱注入油层。隔热油管是减少热流体在注入过程中散热损失和保护套管的关键部件，目前国内外学者对隔热油管热损失研究，多集中在理论分析和数值计算研究方面。隔热油管由内管、隔热层和外管组成，其绝热效果取决于隔热层的视导热系数。本文通过设计和研制的隔热油管地面模拟实验装置，实测了隔热管的表面温度和热流分布，根据实验数据计算了较新隔热油管和较旧隔热的视导热系数。实验研究发现，接箍和隔热管外壁存在热桥，受影响的隔热管长度在0.5m左右；同时，接箍处热流密度是正常隔热管的3倍以上；较旧隔热油管视热流、表面温度和视导热系数明显高于较新隔热油管，隔热性能下降。根据目前隔热油管的制造工艺和结构特点提出了改进隔热性能的几点建议。

摘要： 本文论述了影响坦克红外成像的诸多因素并考虑了战场环境中具有红外特性的热流体的影响,而后从红外物理学和传热学的角度出发,阐述了描述坦克红外辐射特性的模型,在此基础上通过计算得到了各个关键部位的红外辐射强度,并在计算机上实现了坦克在红外场景下的动态实时视景仿真,最后对仿真结果进行了分析,提出改进方法。

摘要： 本文采用萘作为蓄热材料，对其在新型铝制肋板式相变蓄热器的单元结构中的蓄热过程进行了数值模拟。改变供热流体参数，测定了蓄热过程的时间，分析了热流体的入口温度与流量对蓄热器蓄热过程的影响，并与平板式、套管式、翅片套管式等型式的蓄热器的蓄热性能进行比较。结果表明，新型肋板式相变蓄热器蓄热性能明显优于其他几种蓄热器，肋片极好地发挥了换热元件的作用，热流体的入口温度与流量对蓄热速率有重要的影响。

摘要： 大港油田开发地热资源已20余年，本文从地质特征到地热开发等方面对大港油田2005年的地热开发利用情况进行了分析，并对地热井在运行过程中显现的问题提出了解决建议，对大港油田今后地热的研究及更好的开发利用提出了好的见解。

摘要： 本发明涉及一种用于传输和储存热能的组合物，其包含式(Me1(1-x)Me2x)2Sz的碱金属多硫化物，其中Me1和Me2为选自锂、钠、钾、铷和铯的碱金属，Me1不同于Me2，x为0-1且z为2.3-3.5。

摘要： 本公开涉及一种散热流体组合物、该散热流体组合物的制备方法、以及包括所述散热流体组合物的电池模块和电池组。更具体地，本公开涉及一种散热流体组合物、该散热流体组合物的制备方法、以及包括所述散热流体组合物的电池模块和电池组，所述散热流体组合物包含：100重量份的非导体油；1重量份至30重量份的导热无机粒子；以及1重量份至30重量份的无机沉淀抑制剂，其中，在20°C下的粘度为850cP以上，在30°C下的粘度为750cP以下。根据本公开，提供一种散热流体组合物、该散热流体组合物的制备方法、以及包括所述散热流体组合物的电池模块和电池组，由于导热无机粒子在包含所述散热流体组合物的散热流体中不会永久地沉淀，因此，所述散热流体组合物即使在长期使用之后也表现出优异的电绝缘性能和导热性，特别是优异的散热性能。

摘要： 本发明公开了一种密闭式热流体转运系统及热流体转运方法，转运系统包括依次密封连接的：一第一热流体容器、一热流体导管、一第一高温阀、一中间连接管、一第二高温阀、另一热流体导管和一第二热流体容器；第一高温阀和第二高温阀均闭合时可与中间连接管围合形成一密闭空间；中间连接管与热流体导管的内径比为0.5‑1.5，热流体导管的内径为3mm～500mm；第一热流体容器的顶部开设有一进气口，第二热流体容器的顶部开设有一出气口，进气口与出气口配合使用，以通过对第一热流体容器进行增压或对第二热流体容器进行减压的操作实现热流体的转运。本发明提供的转运系统的密闭性和保温性非常好，且不易发生热流体的滞留或凝固。

摘要： 一种加热流体管道包括柔性内管、外护套和加热元件。加热元件设置在柔性内管和外护套之间。加热元件包括由第一金属材料形成的内芯和由第二金属材料形成的外套。在一个实施例中，加热元件围绕所述内管缠绕并具有圆形横截面。在另一个实施例中，外套是非电抗的并且是耐水腐蚀的，外护套是防水的(或防潮的)。

摘要： 本公开涉及一种散热流体组合物、该散热流体组合物的制备方法、以及包括所述散热流体组合物的电池模块和电池组。更具体地，本公开涉及一种散热流体组合物、该散热流体组合物的制备方法、以及包括所述散热流体组合物的电池模块和电池组，所述散热流体组合物包含：100重量份的非导体油；1重量份至30重量份的导热无机粒子；以及1重量份至30重量份的无机沉淀抑制剂，其中，在20°C下的粘度为850cP以上，在30°C下的粘度为750cP以下。根据本公开，提供一种散热流体组合物、该散热流体组合物的制备方法、以及包括所述散热流体组合物的电池模块和电池组，由于导热无机粒子在包含所述散热流体组合物的散热流体中不会永久地沉淀，因此，所述散热流体组合物即使在长期使用之后也表现出优异的电绝缘性能和导热性，特别是优异的散热性能。

摘要： 本发明涉及热流体发生装置领域。提供了热流体发生器尾气检测系统和多元介质热流体发生系统。尾气检测系统包括高压过滤器、高压减压阀、第一节流阀、气水分离器、干燥器、氧气分析仪、一氧化碳分析仪、流量计、吹扫管线以及标定气输入管线；高压过滤器、高压减压阀、第一节流阀、气水分离器、干燥器以及流量计的气体通道依次连通构成气体检测通道；流量计的气体通道出口与氧气分析仪以及一氧化碳分析仪连通；吹扫管线和标定气输入管线与气体检测通道连通，接入位置位于干燥器和流量计之间。多元介质热流体发生系统，包括上述热流体发生器尾气检测系统。该检测系统和发生系统的设计，可确保发生器燃烧充分、系统稳定、腐蚀可控。

摘要： 本发明提供一种水平井同井缝间热流体及热流体耦合催化剂开采油页岩的方法，属于石油开采技术领域。所述开采油页岩的方法，所述方法包括：对水平井井筒分段压裂，以形成多条垂直于水平井井筒的压裂裂缝，所述压裂裂缝分为第一组压裂裂缝和第二组压裂裂缝；在油管上对应于所述第一部分裂缝的位置射孔；经由所述油管和套管形成的环形空间，向所述第二组压裂裂缝注入水蒸气；以及在监测到有油气产物产出时，开启设置在所述水平井井口处的采油阀，所述油页岩中经加热得到的油气产物进入所述环形空间，并经所述第一组压裂裂缝对应的所述射孔进入所述油管被采出。通过上述方案，可以更加精细改善油页岩原位改质，提高加热效率，缩短油页岩开采周期。

摘要： 热流体分析方法，利用物理模型(11)算出分别从多个排出孔(140)排出的空气的风量(步骤S11)，设定与冷却空间(200)的二维模型(21)的网格对应的至少一个虚拟排出孔(步骤S12)，针对至少一个虚拟排出孔的每一个，以向一个虚拟排出孔分配多个排出孔(140)之中的一个以上的排出孔的方式，对多个排出孔(140)的每一个进行分配(步骤S13)，根据从多个排出孔(140)的每一个排出的空气的风量，算出分别从至少一个虚拟排出孔排出的空气的等效风量(步骤S14)，将与各个等效风量所涉及的物理量设定为二维模型(21)的分析参数(步骤S15)。

摘要： 本发明涉及一种超临界多元热流体及海上稠油油藏热流体驱的实验方法，该热流体主要由超临界水、超临界CO2和超临界N2混合而成，且超临界水、超临界CO2和超临界N2的质量分数比其中，超临界CO2和超临界N2的质量分数比为超临界多元热流体的温度为374～450°C，超临界多元热流体的压力为22.1～30MPa。本发明结合超临界水、超临界N2和超临界CO2的优势形成超临界多元热流体驱动海上稠油油藏的方法，可以提高海上稠油油藏采收率，为解决现有海上稠油油藏开发方法效果较差的问题提供了一种新方法，对于海上稠油油藏开发具有较大的应用前景。

摘要： 本发明公开了一种密闭式热流体转运系统及热流体转运方法，转运系统包括依次密封连接的：一第一热流体容器、一热流体导管、一第一高温阀、一中间连接管、一第二高温阀、另一热流体导管和一第二热流体容器；第一高温阀和第二高温阀均闭合时可与中间连接管围合形成一密闭空间；中间连接管与热流体导管的内径比为0.5‑1.5，热流体导管的内径为3mm～500mm；第一热流体容器的顶部开设有一进气口，第二热流体容器的顶部开设有一出气口，进气口与出气口配合使用，以通过对第一热流体容器进行增压或对第二热流体容器进行减压的操作实现热流体的转运。本发明提供的转运系统的密闭性和保温性非常好，且不易发生热流体的滞留或凝固。