泄漏特性

摘要： 迷宫密封齿设计于转子或静子上对迷宫密封的性能影响较大。为揭示转/静子齿对迷宫密封泄漏特性与动力特性的影响机制,应用非定常动网格技术建立了迷宫密封泄漏特性与动力特性多频椭圆涡动求解模型,在验证求解模型准确性基础上,分析转/静子齿迷宫密封的泄漏特性与动力特性,并讨论2种结构对迷宫密封转子系统稳定性的影响。结果表明:转/静子齿迷宫密封的泄漏量均随压比的增加而增大,在12000~24000 r/min转速下,随转速的增加而减小,且转子齿迷宫密封的泄漏量始终高于静子齿迷宫密封;影响转/静子齿迷宫密封泄漏量的因素为泄漏面积;与转子齿迷宫密封相比,静子齿迷宫密封有着较大的有效刚度与有效阻尼,二者的切向气流力与转子涡动方向相反,均抑制了转子的涡动,且静子齿迷宫密封的切向气流力大于转子齿迷宫密封,因此静子齿迷宫密封更有利于转子系统的稳定性。

摘要： 针对某液氢涡轮泵级间迷宫密封流体激振诱发转子涡动失稳问题,开展了孔型阻尼密封方案设计及密封泄漏特性和转子动力特性评估研究。通过不同密封间隙、孔径和孔深等关键几何参数的组合,共设计液氢孔型阻尼密封方案25种。采用定常CFD(computational fluid dynamics)数值预测方法,计算分析了密封间隙、孔径和孔深对液氢孔型阻尼密封泄漏量的影响规律;采用基于多频单向转子涡动模型、动网格技术和转子动力特性系数频域识别方法的非定常CFD摄动数值预测方法,计算分析了孔径和孔深对液氢孔型阻尼密封转子动力特性系数的影响规律。研究表明:液氢孔型阻尼密封的孔深和孔径的比值(密封孔深径比H/D)存在一个临界值(H/D=0.5附近),此时密封泄漏量最小;H/D<0.5时,液氢孔型阻尼密封泄漏量对孔深变化不敏感(小于4.5%);较大孔径的液氢孔型阻尼密封具有更小的有效刚度;较小孔深的液氢孔型阻尼密封具有更小的有效刚度和更大的有效阻尼;综合考虑液氢孔型阻尼密封泄漏特性和转子动力特性,液氢孔型阻尼密封应选取较小间隙、较大孔径和最佳深径比以内(H/D<0.5)的较小孔深。

摘要： 针对某液氧涡轮泵离心轮前凸肩密封,提出了一种新型螺旋阻尼密封结构(静子面孔腔和转子面螺旋槽)。为研究离心轮凸肩密封进口高预旋影响,提出了能够同时模拟动密封进口压力场和速度场的“双进口边界”数值模型。采用液体(水工质)孔型阻尼密封和螺旋密封的泄漏量实验结果,验证了基于三维定常Navier-Stokes(RANS)方程的动密封稳态泄漏流动数值预测方法的有效性和准确性。对比研究了迷宫密封、孔型阻尼密封、双螺旋密封等3种传统动密封结构和新型螺旋阻尼密封在某液氧涡轮泵6种变负载运行工况(负载率Φ为23%、31%、54%、77%、100%、108%)、2种进口预旋比(λ为0、0.75)下的泄漏特性。结果表明:相比于3种传统动密封结构,新型螺旋阻尼密封在全工况下均具有最佳的封严性能(泄漏量减小10%~50%),尤其在高负载工况(更高转速、更大压差);新型螺旋阻尼密封的泄漏量对进口预旋、压差和转速等运行条件的变化敏感性最低(在23%~108%变载荷运行、无预旋时,新型螺旋阻尼密封的泄漏变化量相对于迷宫、孔型和双螺旋密封减小了45%、40%、29%),具有优良的变工况适应能力,能够满足液氧涡轮泵深度变推力的工作需求,是一种理想的液氧涡轮泵离心轮凸肩密封结构。

摘要： 为研究带遮流板的低滞后刷式密封泄漏特性及刷丝变形情况,采用ANSYS软件建立低滞后刷式密封的三维叉排管束模型。考虑遮流板的柔性作用,通过与相关实验数据对比,验证数值模型的合理性。研究3种不同结构参数对低滞后刷式密封泄漏特性的影响,并对比分析有、无遮流板时低滞后刷式密封的泄漏量和刷丝变形。结果表明:遮流板有助于提高低滞后刷式密封的密封效果;带遮流板的低滞后刷式密封泄漏量较小,其泄漏量与保护高度和径向间隙呈正相关,与遮流板长度呈负相关;带遮流板结构可以减小刷丝的最大变形量和等效应力;刷丝所受的气动力和轴向变形量也随压差的增大而增大,其最大变形点发生在靠近后挡板的第一排刷丝尖端。

摘要： 采用CFD方法研究了封严片与封严槽间存在间隙时的泄漏流动特征,比较了平板封严片、U型封严片、O型封严片的泄漏特性。研究结果表明,封严片与封严槽内表面的间隙是封严结构中最关键的参数,其间的狭缝宽度对封严效果也起到一定作用,相邻封严槽间的台阶会明显弱化封严效果;U型封严片的封严效果优于平板封严片的,O型封严片封严效果优于U型封严片的。封严片的设计应考虑具有一定的结构变化适应能力,封严槽的设计应尽可能提高配合面的平整度,以便与封严片良好地配合。

摘要： 弹性金属密封环的力学特性及泄漏特性对其工作性能有着重要影响。以径向压缩的弹性金属密封环为研究对象,推导弹性金属密封环泄漏量理论公式,建立弹性金属密封环力学特性求解模型,分析压缩量、进出口压差及温度等工况参数对弹性金属密封环的力学特性及泄漏特性影响规律。研究结果表明:在压缩工况及压缩加压工况下,弹性金属密封环的最大变形区域及最大应力区域均位于外径边缘,且变形量和应力值均沿外径边缘向过渡圆方向逐渐减小;在压缩加压加温的工况下,最大变形区域位于其外径中部位置,最大应力区域位于外径边缘处;径向压紧力、径向刚度与压缩量、进出口压差和温度均呈正相关关系,其中温度对径向刚度的影响更大;弹性金属密封与法兰的轴向接触宽度与压缩量、进出口压差和温度呈正相关关系,泄漏量与压缩量和温度呈负相关关系,与进出口压差呈正相关关系,而进出口压差对泄漏特性的影响更大。

摘要： 提出一种密封入口周向均匀设置有涡流槽的新型密封结构,建立了传统迷宫密封与新型涡流槽密封泄漏特性及动力特性求解模型,在实验验证数值计算方法准确性的基础上,通过比较分析了传统迷宫密封与新型涡流槽密封在不同进出口压比、预旋比工况下的泄漏特性与动力特性,研究了新型涡流槽结构对密封泄漏特性及动力特性的影响机理。研究结果表明:随着涡流槽数量的增加,涡流槽密封的泄漏量逐渐降低;在同一压比下,不同涡流槽数新型密封的泄漏量之间差值随着压比的增大而增大。当压比为6时,64涡流槽的新型密封较传统迷宫密封,泄漏量下降了3.37%;在高预旋比的工况下,不同涡流槽数量密封的切向气流力均与转子涡动方向相反,起到抑制转子涡动的作用,且随着涡流槽数量的增加,切向气流力也随着增大;随着转子涡动频率的增大,三种不同涡流槽数量密封的交叉刚度先减小到负值然后增大到正值。涡流槽密封的有效阻尼均高于传统迷宫密封,新型涡流槽密封可以提高转子系统的稳定性。

摘要： 为研究蜂窝孔径、径向间隙和运行工况对迷宫蜂窝密封泄漏特性的影响,采用静止密封泄漏特性实验测量平台,测量了7种压比和5种径向间隙下迷宫蜂窝密封的泄漏量。基于数值求解三维Reynolds-averaged Navier-Stokes方程和标准k-ε湍流模型的方法,研究了迷宫蜂窝密封的泄漏特性。分析了压比(1.05~1.6)、密封间隙(0.4~1.2 mm)、转速(0~8000 r/min)和蜂窝孔径(0.8、1.6、3.2 mm)对迷宫蜂窝密封泄漏特性的影响,并与光滑面迷宫密封进行了对比。研究表明:迷宫蜂窝密封的泄漏量随着压比的增加而近似线性增大;密封流量系数随径向间隙增大而有所降低,降低最大值为10%。在转速低于3000 r/min时,转速对迷宫蜂窝密封的泄漏量影响很小;当转速高于3000 r/min时,蜂窝结构能够抑制流体的周向运动使迷宫蜂窝密封在高转速时具有更优的密封性能,流量系数明显下降,转速升高到8000 r/min时密封流量系数最多降低到0转速时的51%。迷宫蜂窝密封流量系数随蜂窝孔径增大先减小后升高,在孔径为0.6 mm与齿宽相等时流量系数最低,此时流量系数比光滑面迷宫密封低3.0%~5.5%;孔径小于1.6 mm时,迷宫蜂窝密封的泄漏特性优于光滑面迷宫密封。本文工作可为迷宫蜂窝密封的性能分析和设计提供参考。

摘要： 多重接触式静密封广泛应用于海洋工程、石油化工、工程机械、医疗设备、建筑等领域,文中针对其泄漏特性提出了一种定量分析理论模型,通过数值仿真分析了密封区域数量、密封空间体积对泄漏特性的影响。该理论模型也同样适用于动密封和非接触式密封,为开展多重密封设计,定量分析密封性能提供了参考。

摘要： CPR1000核电机组主泵静压轴封运行参数多次超出厂家最低压差要求,需要针对静压轴封极低压差运行特性和影响因素参数敏感性进行研究。本文针对100型核主泵双锥角静压轴封,提出一种简化的流固热耦合分析数值模型并通过试验数据验证,系统阐述了极低压差、O形圈位置、转速等因素对密封泄漏特性(泄漏量、温升、锥角变化、液膜厚度)影响的机理。根据研究,低压差运行时锥角在温差的作用下呈增大现象,与高压差作用下锥角减小的现象相反,现场低压差运行限值可以考虑适当降低至1 MPa,而不会导致液膜厚度显著下降。动、静环密封板背部O形圈槽内高压区比例与泄漏量呈相反变化规律,高压区比例自0.2增加至1,泄漏量变化率可达47%。本研究可以为主泵静压轴封极低压差运行策略制定和现场运行期间影响因素变化对泄漏特性的研究提供参考和指导。

摘要： 蓖齿封严作为航空发动机上最重要的动密封装置，主要被应用于压气机和涡轮级间、叶片顶部和冷却流路等，用于降低高、低压腔之间的流体泄漏。为深入研究影响台阶式封严篦齿泄漏特性的因素,对不同齿顶间隙和台阶高的台阶齿进行了数值研究.结果表明,当齿顶间隙从0.1mnm增长到0.6mm,台阶齿的泄漏量增长377％,但是泄漏系数却下降20.5％,这主要和齿腔中的流速和流通面积有关.和直通齿相比,台阶可有效地降低泄漏量,台阶高度为0.4rn的台阶齿泄漏系数较直通齿的泄漏系数降低13％,且台阶齿存在一个最佳台阶高度,这个台阶高度约为齿顶间隙的2倍.

摘要： 建立球塞泵配流副偏心稳态运动的润滑方程,应用数值方法联合迭代求解雷诺方程和能量方程,利用求解出的压力场和温度场相互修正.在此基础上得到压差－剪切流动造成的黏度变化并运用于泄漏量特性计算.基于此得到配流副在不同入口压力、不同工作转速和不同偏心率下的泄漏特性,并与假设粘度为常数条件下的泄漏进行对比,表明在入口压力较高的情况下,粘度变化对泄漏量的影响较大,不可忽略,同时也得到了泄漏随入口压力、转速及偏心率的变化规律,对球塞泵的设计工作有深刻的指导意义.

摘要： 针对直通篦齿,设计了不同几何参数(封严间隙、齿高、齿宽)的14个直通篦齿模型,通过实验研究,在不同气动参数(进、出口落压比)条件下研究了几何参数变化对其泄漏特性的影响规律.结果表明,在落压比为1.2、1.3、1.4、1.5、1.6、1.8的6种条件下,流量系数随落压比的增大而增大;随着封严间隙、齿宽的增大,流量系数增大;随着齿高的增大,流量系数减小.3个几何参数的对流量系数的影响大小排序为封严间隙、齿高、齿宽.

摘要： 基于标准k -ε紊流模型和三维Reynolds-Averaged Navier-Stokes方程求解方法,采用商用CFD软件ANSYS CFX数值研究了转子轴向偏移和径向伸长对典型航空发动机蜂窝面迷宫密封泄漏特性和鼓风加热特性的影响.计算了2种流量、3种转速下蜂窝面迷宫密封的鼓风加热系数和腔室旋流强度,并与实验结果进行了比较,验证了数值方法的准确性.分析了蜂窝面迷宫密封在4种转速、4种转子轴向偏移量和4种径向伸长量下的泄漏特性、鼓风加热特性和腔室旋流发展.研究结果表明:转子轴向偏移对密封泄漏量影响很小,可忽略;转子径向伸长使密封泄漏量显著减小;转子轴向偏移和径向伸长均引发密封鼓风加热系数的显著增大,降低冷却空气的冷却效果;转子轴向偏移和径向伸长均能显著改变密封腔室内的流场结构,增大密封腔室旋流速度.

摘要： 篦齿封严是燃气涡轮发动机中常见的转静子间密封结构,与直通齿相比,台阶齿有更好的封严特性.本文采用商业CFD软件,针对航空发动机典型台阶齿结构的泄漏特性开展了数值模拟研究,获得了泄漏特性随压比、齿数、节流间隙等参数的变化规律.研究表明:泄漏系数随压比的增加较快,逐渐缓慢并趋于定值;泄漏系数随齿数的增加而减小,减小的幅度随齿数的增加逐渐降低;泄漏系数随间隙的增大而增大,相同压比情况下,泄漏系数随节流间隙的变化斜率基本一致,而且压比越小,斜率越小。

摘要： 针对某型航空发动机中两种直通篦齿封严结构,根据相似理论设计两组真实尺寸及其放大尺寸共4个篦齿实验件.在不同气动条件下实验研究了其泄漏特性,分析了真实尺寸模型与放大模型之间的相似特性.结果表明:随着雷诺数的增大,直通篦齿封严的流量系数逐渐增大,在低雷诺数时,流量系数增速较快,继续增大雷诺数,流量系数的增速逐渐减缓.针对篦齿封严总体的泄漏特性进行研究时,采用放大模型可以得到理想的实验结果;而针对篦齿封严结构内部流动现象进行研究时,采用放大模型难免会有不同程度的误差.

摘要： 采用有限元分析和计算流体动力学耦合数值分析方法（FEA/CFD），研究了考虑转子系统由于高速旋转造成转子径向伸长效应时流固耦合作用下袋型阻尼密封的泄漏特性和流场形态。计算了密封间隙为0.13mm 时袋型阻尼密封试验件在3 种压比、3 种转速下的泄漏量，并与试验值和不考虑转子伸长效应的CFD 数值模拟结果进行了比较，验证了所采用的流固耦合作用FEA/CFD 数值方法的可靠性（误差小于1.3%）和高转速下考虑转子伸长的重要性。采用流固耦合方法研究了6 种压比、6 种转速下密封间隙为0.25mm的袋型阻尼密封的流场和泄漏量，分析了高压力和高转速对袋型阻尼密封泄漏特性的影响规律。结果表明：袋型阻尼密封泄漏量随压比的减小而增大，当压比减小到一定程度时（π0.35 时，需要考虑转子半径伸长对泄漏量的影响。

摘要： 为了研究有磨损槽条件下的台阶篦齿的泄漏特性,设计了有梯形磨损槽的真实尺寸台阶斜齿封严篦齿静止试验台,实验研究了齿顶间隙、压比和雷诺数对泄漏特性的影响,并测量了沿程压力的分布.实验中通过分别改变进口压力和出口压力获得了流量系数分别随压比和雷诺数的变化数据,压比范围为1.3～3.0,雷诺数范围为7000～35000.实验结果表明:流量系数随压比和雷诺数的增大呈现增大并逐渐变缓的趋势,在所研究的参数范围内流量系数随压比影响的幅度更大.随齿顶间隙的增大,泄露流量增大,但流量系数明显减小.对于台阶斜齿,压比较低时,经过第一个齿的压降幅度最大;随着压比的增大,经过最后一个齿的压降幅度逐渐变为最大.实验结果与数值计算结果对比最大偏差在±3％以内.

摘要： 将航空发动机常用的几种篦齿结构通过参数化定义为统一的篦齿结构模型;通过实验结果验证了计算篦齿流场的CFD模型准确性;进行了典型篦齿结构数值模拟分析,讨论了影响篦齿泄漏量的两个主要作用机理;基于数值模拟开展篦齿结构参数对篦齿泄露特性影响的正交分析;给出了几何参数对九种典型篦齿结构封严特性影响规律,获得了篦齿几何参数对泄漏量影响权重大小,为航空发动机篦齿设计和优化提供参考依据.

摘要： 采用计算流体动力学的方法,对五种后夹板结构的刷式密封流动换热过程进行数值模拟,求解了基于Non-Darcian多孔介质模型的Reynolds-Averaged Navier-Stokes(RANS)方程和能量方程,研究五种后夹板结构对刷式密封泄漏特性和温度分布的影响规律.结果表明,在后夹板上设置开槽对泄漏量的减少没有益处,其中与下游腔室相连的开槽会导致泄漏量的大幅增加;开槽区域能形成恒压区,能够在一定程度上减少刷丝悬挂和钢化效应,实现对刷式密封压力场的控制;五种结构的最高温度都发生在刷丝和转子的接触面上,虽然与下游腔室相连的开槽结构会增大泄漏量,但对刷丝束顶端温度的降低并未起到显著作用.

摘要： 本发明提供了一种航空发动机动密封泄漏、传热、摩擦、磨损特性综合试验装置及试验方法，包括试验装置底座；所述试验装置底座上设有依次相连的伺服电机、扭矩转速传感器、试验腔体和电滑环；所述试验腔体包括主轴；所述试验腔体分为轴承腔段和密封件测试段，主轴穿设于试验腔体中部；所述伺服电机与扭矩转速传感器由电机支座支撑，试验腔体由试验腔体固定支座与试验腔体可调支座共同支撑；本发明所述试验腔体可以实现对多种形式、多种尺寸气路动密封的试验功能，包括但不限于多测点压力和温度数据的采集，测量测试密封上游供气流量、密封下游气体泄漏流量、密封上下游气体压力和温度、密封表面温度、试验转盘外表面动态温度。

摘要： 一种面向安卓系统隐私泄漏检测的动态特性信息提取方法，基于组件间和组件内的调用图，提取动态特性调用反向提取所依赖的动态特性调用子图，以减少不必要的代码分析，把分析限制在较小的程序代码上；根据目标参数不同的定义‑使用关系，对调用子图划分动态特性调用路径，获取更多的触发调用路径；基于每条调用路径的切片信息进行参数约束分析，把参数进行组合生成测试案例，构造更多测试案例；把测试案例输入，指导动态测试获取动态特性信息，避免随机测试。本发明动态测试以静态分析为指导，保证了路径敏感和上下文敏感，提高了动态特性信息获取的覆盖率和精准度，既避免了动态特性信息获取的随机性，又提高了动态特性信息的覆盖面和获取效率。

摘要： 本发明公开了基于气体高阻特性减小泄漏电流的微电流测量电路板，包括电路板，还包括电路板上设置的绝缘本体，所述电路板上排布设置有地电位铜箔导电线及所述电路板上设置的传导信号电流的高电位铜导电线，所述电路板上开有用于固定电路板的安装孔，所述电路板上的地电位铜箔导电线与传导信号电流的高电位铜导电线之间设置有镂空气隙。通过在电路板上承载传导信号电流的导电线周围进行开槽、设置镂空气隙，利用空气中载流子少，电子碰撞较少导致空气电阻率高和气体电阻率高于固体绝缘材料与沿气固界面切向表面电阻率这一特性，有效的解决了线路中信号电流经电路固体绝缘材料泄漏的问题，解决了进入放大器的有效信号衰减的情况，使测量结果更准确。

摘要： 提供了一种用于在风力涡轮机现场处检测目标对象的一个或多个特性的装置。该装置包括（a）包括多个平行泄漏馈线的泄漏馈线布置（20），（b）发射器（30），耦合到泄漏馈线布置（20）并被配置为向泄漏馈线布置（20）中的泄漏馈线（21，22，23）组提供单独的第一雷达信号，所述单独的第一雷达信号被配置为在相对于泄漏馈线布置（20）的预定方向（P）上形成第一雷达信号波束（W），（c）接收器（40），耦合到泄漏馈线布置（20）并被配置为从泄漏馈线布置（20）接收第二雷达信号，其中当第一雷达信号波束（W）击中目标对象时，第二雷达信号从目标对象反射，以及（d）处理单元，被配置为分析对应于第一雷达信号的第一信号和对应于第二雷达信号的第二信号，以便确定移动对象的一个或多个特性。还提供了一种风力涡轮机和方法。

摘要： 本发明公开了一种有机工质密封泄漏与动力特性测试装置，汽缸通过支撑系统固定于底座上，汽缸的两端套接有轴套，汽缸的中间段为实验段，所述实验段的两侧为背压腔室，所述实验段设置有若干进气孔，进气总管通过进气管道与所述进气孔相连通，所述进气管道上设置有进气分管阀门，背压腔室上设置有若干出气孔，所述出气孔通过排气管道与第一储气罐相连通，第一储气罐经气体处理系统与第二储气罐相连通，第二储气罐与进气总管相连通，排气管道上设置有压力调节阀门，驱动系统与实验段的转子相连接，该装置能够控制有机工质的泄露量，满足通用密封圈的动力特性参数测试的要求。

摘要： 本实用新型公开了液相环形动密封泄漏性能与转子动力特性的实验测量装置，包括转轴（1）、联轴器（2）、锁紧螺母甲（3）、有孔压盖（4）、轴承（5）、骨架油封（6）、有孔端盖甲（7）、挡水盘（8）、左轴承体（9）、填料压盖（10）、石墨盘根密封（12）、左支架（11）、中间连接套（15）、静子密封（16）、转子密封（17）、右支架（21）、右轴承体（23）、有孔端盖乙（30）、无孔压盖（24）和锁紧螺母乙（29），联轴器（2）通过普通平键安装于转轴（1）的左端，轴承体（9）和右轴承体（23）之间依次为左支架（11）、中间连接套（15）和右支架（21），静子密封（16）嵌套于中间连接套（15）的内孔处，转子密封（17）通过普通平键的方式固定于转轴（1）上。该装置能够测量获得密封流体激振力大小和转子系统振动特性，测量简便。

摘要： 本发明公开了一种具有低泄漏特性器件的动态存储器及阵列电路，其中，动态存储器包括：写操作模块包括控制端、输入端和输出端，写操作模块由具有低泄漏特性的纳米机电继电器组成，以利用其低泄漏特点延长动态存储器的保持时间。写操作模块与信息存储模块的写操作端连接，用于对信息存储模块所存储的信息进行写操作；读操作模块包括控制端、输入端和输出端，读操作模块与信息存储模块的读操作端连接，用于对信息存储模块内的状态信息进行读操作；信息存储模块包括写操作端和读操作端。由此，提高了动态存储器的数据无损保持时间，从而降低了动态存储器的刷新功耗，是一类漏电小、功耗低的动态存储器。

摘要： 本发明公开了一种基于Brunone动态摩阻的管道泄漏特性Godunov模拟方法，首先构建了含Brunone动态摩阻模型的非恒定管流控制方程；然后根据有限体积法Godunov格式建立泄漏管道计算网格系统，并将控制方程转化为黎曼问题；接着采用二阶Godunov格式计算网格交界面通量；随后处理包含泄漏处的边界条件，计算控制体内部流体变量和控制体泄漏边界处流体变量。本发明可以解决MOC格式中非常困难和复杂的动态摩阻模型的二阶精度问题，从而更加准确、高效的模拟泄漏管道水力瞬变特性，确保管道系统的泄漏检测和安全运行。

摘要： 本发明提供了一种示例性方法，该示例性方法测量信号路径的泄漏特性。该示例性方法包括将电流施加到该信号路径上；基于由电流导致的信号路径上的电压的变化速率确定信号路径的寄生电容；在一时间段内将电压施加到信号路径上；以及在该时间段之后，基于寄生电容和由施加电压导致的信号路径上的电压变化速率确定泄漏特性。

摘要： 接收与被引导到呼吸治疗系统的用户的气道的加压空气相关联的多个流量值。接收与被引导至用户气道的加压空气相关联的多个压力值。识别与用户的第一呼吸相关联的第一时间和与用户的第二呼吸相关联的第二时间。至少部分地基于所识别的第一时间和所识别的第二时间来过滤所述多个流量值。该过滤产生所述多个流量值的子集。使用所述多个流量值的子集中的至少两个流量值和所述多个流量值的子集中的所述至少两个流量值的对应压力值来确定呼吸治疗系统的有意泄漏特性曲线。