拉伸断口

摘要： 为了分析35CrMnSi低合金高强度钢在拉伸试验中断面收缩率偏低的原因,利用直读光谱仪、氧氮氢分析仪、金相显微镜、扫描电镜及能谱仪等对拉伸试样的成分、残余氢、显微组织、断口形貌、夹杂物等进行了观察和分析。结果表明:35Cr Mn Si钢拉伸试样中存在一定量氢,在拉伸应力的共同作用下,产生的“鱼眼”缺陷是导致拉伸试样断面收缩率偏低的主要原因。

摘要： 采用手工电弧炉熔炼、水冷铜模冷却制备了K4169合金.利用X射线衍射、扫描电镜、透射电镜等对铸态及标准热处理态合金的组织进行了研究,并对标准热处理态合金的力学性能进行了测试.结果表明:铸态K4169合金为非晶-纳米晶材料,晶内析出相非常细小,小于10 nm;合金经标准热处理后,γ″相和γ′相以纳米多晶的形式析出;由于纳米多晶的强化作用,合金的断裂强度σb达到了1203.91 MPa,屈服强度σ0.2为818.93 MPa,延伸率δ 为16.8％,硬度则达到了112.4 HRB,合金拉伸断口特征符合韧性断裂机制.

摘要： 某Q550D钢拉伸试样在拉伸试验后出现拉伸断口分层现象.通过宏观观察、金相检验、硬度测试、能谱分析等方法,对拉伸断口的分层原因进行了分析.结果表明:Q550D钢板坯在连铸过程中采用了不适宜的连铸工艺,造成连铸钢坯在上、下1/4处出现成分正偏析,在连铸钢坯的1/2处存在负偏析、夹杂物,后续经轧制后在板材的1/4厚度处存在较严重的贝氏体偏析带,在心部区域有大量的B类夹杂物,最终导致拉伸试样断口出现分层现象.

摘要： 通过对82B盘条拉伸断口进行化学成分、显微组织、及夹杂物分析,并借助扫描电镜、X射线能谱仪分析断口形貌及夹杂物种类,探明本次生产的几批SWRH82B盘条收缩率不合格的主要原因是盘条中心存在较严重中心偏析,以及有大级别的非金属夹杂物.

摘要： 利用拉伸试验机、金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等检测工具,对LG610L钢板不同位置的试样进行检测分析,研究结果表明:LG610L钢表面处的组织晶粒比较细小,平均尺寸约为7μm,越靠近中心处晶粒尺寸越大,中心处的晶粒平均直径约为13μm.在横向的1/4处珠光体呈较明显的带状分布,而在表面和中心处带状组织不明显.拉伸断口为韧性断口,其中纤维区为典型的等轴韧窝,放射区多为撕裂韧窝或剪切韧窝,外缘区为涟波花样和无特征区域.析出物呈蚕豆状,其长度方向尺寸范围为15～30 nm,宽度方向尺寸范围为5～12 nm,且呈弥散分布,分布的形状呈"虚线"状.

摘要： 某500 kV输电线路用铝包钢芯铝绞线在紧线过程中发生断裂,通过对断裂导线和同批次新导线的理化检测,模拟试验,分析了导线的断裂原因.结果表明:导线各项性能均符合相关标准要求;导线断裂位置处于紧线卡线器出口处,所有断口均为典型的拉伸断口.导线的断裂原因在于紧线过程中的牵引张力过大,牵引张力无法有效传递至铝包钢芯,铝线层在过载负荷下率先断裂.铝线层断裂后,外部负荷未能及时停止,内层铝线在持续负荷下与铝包钢芯摩擦粘合,最终将铝包钢芯拉伸断裂.

摘要： 试验用EH420钢(/％:0.20C,0.38Si,1.63Mn,0.007P,0.001S,0.062V,0.017Nb,0.009Ti,0.021Alt,0.38Ni,0.015Cu)20 mm板的生产流程为210 t BOF-LF-RH-230 mm坯连铸-热轧.分别在室温、450、480、500、600°C对EH420钢进行了拉伸试验,并通过扫描电镜观察了拉伸试样断裂形貌和分析了断裂机理.结果表明,该钢室温屈服强度为443 MPa,480°C屈服强度270 MPa,基本为室温屈服强度2/3,因此EH420钢在480°C以下具有耐火性.

摘要： 试验钢为含钒800×10-6的Q345钢,氮的质量分数按0％,0.018％,0.022％,0.034％,0.042％,0.052％逐渐升高.通过提高氮含量,来促进钒的析出,使钒得到充分利用.随着氮含量的增加,金相组织得到明显细化.增氮后钢的力学性能得到明显增强,4#试验钢的氮含量为0.034％,钢的屈服强度相比不含氮的1#试验钢,抗拉强度提高了46 MPa,屈服强度提高了124 MPa.1#试验钢的冲击功为64.4 J,随着氮含量的增高,冲击功也得到提高,3#试验钢的冲击功为159.9 J.当氮含量继续增加时,冲击功开始降低,6#钢的冲击功为59.7 J.

摘要： 对E36N船板拉伸断口开裂原因进行分析,采用金相、扫描电镜、电子探针等手段,从宏观、微观、元素分布等方面对开裂和正常试样进行对比,结果表明坯料中心偏析和疏松是拉伸断口开裂的根本原因,其次为钢板心部的带状组织;中心偏析、疏松和带状组织破坏了基体的连续性,导致导致钢板断口开裂.对连铸轻压下和电磁搅拌参数进行优化,减轻铸坯中心偏析,工艺优化后C类偏析比例提升至60％以上,船板拉伸断口开裂缺陷得到明显改善.

摘要： 为了将邯钢西区的装备优势转化为技术优势和扩大优质产品范围，邯钢西区开发了D36 船卷钢，但在认证实验中出现了拉伸断口中心分层的缺陷。我们采用了金相，扫描等测试手段对缺陷进行了分析，得出造成该缺陷的原因，即C、Mn和Nb的偏析及Al的氧化物夹杂。针对这些问题我们采取了成分设计、炼钢过程和轧钢过程的优化的措施，成功控制了该缺陷的发生。

摘要： 弹性合金按其性能和应用可分为铁磁弹性合金，导电弹性合金，无磁弹性合金，高温弹性合金等，特殊的弹性性能和各种优良的物理性能使其得到广泛应用和人们持续不断的热情研究。铁磁恒弹性合金可以通过改变化学成分和热处理工艺，在很大范围内改变其性能以满足各种需要.可用作钟表游丝、标准频率元件、灵敏较高的精密弹性元件等.因此，它是品种最多、用量最大的一类恒弹性合金。3J1 (Ni36CrTiA1)即是其中一类。3J1(Ni36CrTiAl)恒弹性合金可以通过热处理在很大范围内改变其性能以满足各种需要.本文在820°C对该合金进行2h时效处理,利用金相显微镜对处理前后材料的组织结构进行分析;利用扫描电子显微镜(SEM)对其拉伸断口进行了观察分析.结果表明,时效处理后,材料内部出现了大量的第二相析出物,材料的韧性极大提高,断口表现为典型的韧窝形貌.

摘要： 对公司生产的船板拉伸断口出现分层、严重的中心偏析缺陷等现象,通过分析这些拉伸断口的特征从而对它们进行分类,分别阐述形成异常拉伸断口的原因和采取的预防措施,及拉伸断口缺陷对船板的力学性能和使用寿命产生的影响。

摘要： 利用扫描电镜、光学显微镜、金属原位分析仪对船板钢拉伸断口分层试样进行形貌、夹杂物、显微组织和成分分布检验分析,结果表明,钢板拉伸断口分层与心部成分偏析、过冷组织偏析带、铸造缺陷、轧后冷却过程中的热/组织应力和中心微裂纹的存在有关,通过中心偏析区原始缺陷、微裂纹、氢脆和分层的关系,证明拉伸断口分层实质为氢脆断裂,并提出了减缓钢板中心分层的措施。

摘要： 通过对SiC纤维增强Ti6A14V复合材料的拉伸试件断口与界面观察，研究了SiC纤维C涂层对基体与纤维元素扩散、界面反应层厚度与成分、拉伸断口的影响。结果表明，与纤维无C涂层的SiCf/Ti6A14V相比较，有纤维C涂层的SiCf/Ti6A14V界面结合强度较弱、反应层厚度较厚，涂层能有效防止纤维性能在复合过程中下降，提高了复合材料拉伸强度。

摘要： 本文论述某钢铁企业中厚板厂厚度30mm 高强度船体用结构钢DH36 的试制情况,以高强度船体用结构钢DH36 的合金化成分设计和性能要求为前提，研究连铸板坯质量、送钢制度、轧制工艺等对船板钢DH36 显微组织、力学性能和拉伸断口的影响，对生产的船板钢DH36 产品出现的力学性能差异及拉伸断口问题进行分析，提出相应的解决方案,最终制定出最佳化的合金成分设计和适宜的轧制工艺，研究结果表明该生产工艺下试验钢的显微组织和各项力学性能指标均符合中国船级社DH36 高强度船体用结构钢的标准。

摘要： 采用机械搅拌法制备A356合金半固态浆料，在油压机上进行流变模锻成形，研究了流变模锻试样热处理前后的显微组织、拉伸力学性能和拉伸断裂机制。结果表明：流变模锻A356合金试样组织由球形a-Al晶粒和a+Si共晶组成，组织致密且均匀。未热处理试样，拉伸断口沿初生a-Al晶粒基体和a+Si共晶组织交替穿过，抗拉强度为261.7MPa，延伸率为4.1％。试样经T6热处理后，拉伸断口沿硬而脆的单晶Si与a-Al基体结合处穿过，抗拉强度为347.8MPa，提高了32.9％，延伸率仍然大于3％，表明流变模锻A356合金试样具有很好的热处理强化效果和较高的综合力学性能。

摘要： 通过金相观察、电镜扫描、室温拉伸等研究方法,分析了不同Al含量下的AZ系合金的组织、 力学性能及拉伸断口。结果表明:合金显微组织主要由α-Mg基体和β-Mg17Al12相组成,随铝含量的增 加铸态组织中的Mg17Al12 析出相显著增多，挤压后晶粒细化明显。对力学性能的测试结果表明，Al含量变化对于合金挤压后型材的抗拉强度、屈服强度和延伸率的影响呈现出不同的变化规律。但 合金在挤压态的各项性能均远高于其铸态。挤压态室温拉伸断口呈现出塑性断裂特征。

摘要： 本文通过静态拉伸试验机和中科大自行研制冲击拉伸试验装置，对 AM60 压铸合金材料 分别进行了不同应变率下(10-4、10-2、300 和 1400s-1)拉伸力学性能的试验，获得了各应变率下完 整的应力-应变曲线。并通过扫描电镜对其拉伸断口进行分析。试验结果表明，在应变率很低和很高 时，其屈服应力(σs)、拉伸强度(σb)和失稳应变(εb)随着应变率的增加变化不大；从准静态和动态 综合比较，其应变率对材料的力学性能有一定的影响；而弹性模量则对应变率不敏感。扫描电镜断口 分析结果表明，动态和准静态的断裂方式基本相同，都是以沿晶断裂特征为主，局部区域伴有解理断 裂；存在典型的缩松断裂形貌。

摘要： 本发明提供一种获取高温拉伸试样断口的方法，将热电偶焊接在待测试样的中间，在真空状态下将试样加热到1330～1370°C，保温4～5min后，以2.8～3.2°C/S的速率降温至1190～1210°C，保温55～65s后，以2×10‑3/S速率将试样拉伸；并将试验过程分为变形初期、变形中期和变形后期三个阶段分别控制，变形中期当试样变形力经过最高点之后下降到某一个力值F时，将设定的试验拉伸温度置为零，力值F＝规定基准力F0+加摩擦力f+试样所处环境的内外压力差Fp，当F＝f+Fp时，将设定的试验拉伸温度置为零，规定基准力F0设定在20～50千克力。本发明操作方便快捷，可有效避免试样由于断裂所致断口熔融现象的发生，有利于进行微观组织及断口形貌的研究。

摘要： 本发明涉及一种防止拉伸试样断口熔化的处理方法，特别是在热模拟试验机上进行高温板带拉伸试验。将热电偶丝套石英管作保护，板带拉伸试样的两端分别装具一套夹具，在保护气氛下，开始进行拉伸，当试样出现缩颈部，且功率角波动范围Δ＞30°，将thermal按钮按灭，手动停止加热回路，同时手动控制stroke拉伸试样，拉断即可。本发明由于对试样在断裂时进行了断电处理，防止试样由于断裂时大电阻瞬间产生的大量焦耳热量而使得试样断口熔化，致使无法观察形貌特征，改变了原有试验在高温条件下试样频繁发生断口熔化的状况，提高了试验成功率，降低试验成本，操作简便易行。

摘要： 本发明公开了第一步：首先取丙酮置于烧杯，将断口样置于其中，超声波振动清洗10-20min;第二步：再用酒精置于烧杯，将断口样置于其中，超声波振动清洗10-20min;第三步：取配比按50ml盐酸（HCL）+3.5g六次甲基四胺+1000ml蒸馏水进行，超声波振动清洗5-10min;第四步：最后取酒精再声波振动清洗10min。

摘要： 本发明的实施例提供了一种控制船板钢拉伸试样的断口不出现分层的方法，涉及船板钢材料领域。旨在改善船板钢拉伸试样断口质量。控制船板钢拉伸试样的断口不出现分层的方法包括所述船板钢拉伸试样的偏析敏感系数Σ敏感指数的范围为：Σ敏感指数＝10P+2S+(Als+As+Sn+Cu+Sb+Ni+Cr)≤0.38％。微量元素在钢水冷却过程中容易发生偏聚，产生偏析现像，按其起作用大小，可用Σ敏感指数来评价，Σ敏感指数控制在≤0.38％，则降低了船板钢拉伸试样出现断口分层缺陷的概率，能够改善船板钢拉伸试样断口质量。

摘要： 本发明提供了一种测量C38+N钢拉伸试样断口面硫化物的方法；步骤1，建立硫化物聚集度的数学计算公式；步骤2，蜡盘制作；步骤3，夹杂物试样的取样及制备；步骤4，测量硫化物聚集度。本发明通过网格法，将观察最严重视场中硫化物所占网格点数与整个视场网格点相比来表示硫化物的聚集度；通过计算最严重视场中硫化物的聚集度，同时结合C38+N钢横向拉伸性能指标，能够准确评价C38+N非调钢产品质量。本发明采集钢中硫化物分布数据，再通过建立的数学模型，计算出硫化物聚集度；最终通过对使用本测量方法获得硫化物聚集度数据的验证，表明本方法简便可行，适合于生产质量控制。

摘要： 本实用新型公开了一种多功能拉伸试样断口拼接装置，该装置用于室温拉伸试验中，圆形试样断口的拼接，该装置包括：底座，螺杆，螺杆顶头，变换器，第一固定桩，第二固定桩；其中，所述螺杆平行穿设在所述底座的中心，所述第一固定桩通过所述螺杆连接，所述螺杆顶头通过所述第一固定桩；所述第二固定桩固定于所述底座，所述变换器通过第二固定桩。本实用新型装置可以实现拉伸试验过程中断后试样的拼接，便于断后标距和断面直径的测量，提高断后伸长率和断面收缩率的计算精度。

摘要： 一种钢铁材料裂纹形成时段的拉伸断口判定方法，属于钢铁材料失效分析技术领域。首先要制备包含裂纹的拉伸试样并进行拉断试验，将两个裂纹面分离，通过断口显微形貌有无韧窝、解理、准解理或沿晶等特征判定裂纹形成时段。优点在于，与现有金相观察法相比，拉伸断口分析法不破坏裂纹及其附近显微组织的形貌，可提高裂纹形成时段的判定准确性，为分析裂纹的形成原因和制定防范措施提供重要依据。

摘要： 本发明公开了一种棒材拉伸断口处理装置，涉及棒材拉伸试验技术领域。该棒材拉伸断口处理装置包括机械手、消磁器和清洁机构。消磁器和清洁机构均位于机械手的覆盖范围内，机械手用于夹持棒材，并带动棒材运动，以使棒材与消磁器接触，或者使棒材伸入清洁机构，消磁器用于对棒材的断口处进行消磁，以使磁性吸附于棒材断口处的铁屑脱落，清洁机构用于清除棒材断口处残余的铁屑。与现有技术相比，本发明提供的棒材拉伸断口处理装置由于采用了用于对棒材的断口处进行消磁的消磁器以及用于清除棒材断口处残余铁屑的清洁机构，所以能够对棒材断口处的铁屑进行有效清除，清洁效果好，避免铁屑对棒材断口处的尺寸测量造成影响。

摘要： 本发明公开了一种消除贝氏体钢轨拉伸断口脆性平台的在线回火工艺，包括：钢轨经热轧后输送至热处理线，在热处理线内对钢轨头部和轨底部进行冷却，冷却至轨头表面150‑200°C、轨腰450‑500°C、轨底250‑300°C出热处理线，出热处理线后钢轨轨头表面返温至300‑330°C，输送至大冷床，对钢轨进行密排保温，必要时加盖保温罩，在钢轨移送至矫直辊道前钢轨在300‑200°C区间的保温停留时间为2小时，之后将钢轨移出空冷至80°C以下进行矫直。本发明的工艺能够消除引起延伸率不合的断口脆性平台，使钢轨的延伸率从8‑11％，稳定提升至13‑15％。

摘要： 本实用新型公开了一种提高铜母线拉伸断口均匀的连续挤压生产设备，包括机架，机架内部设置有转轴，转轴上贯穿设置有挤压轮，挤压轮下端设置有托轮，机架与挤压轮之间设置有挤压型腔，机架远离挤压轮的一侧设置有冷却箱，冷却箱内部设置有风机，风机下端设置有风嘴，风嘴下端设置有金属板，金属板内部贯穿设置有通孔，金属板上表面设置有冷凝管；该一种提高铜母线拉伸断口均匀的连续挤压生产设备通过设置金属板、冷凝管、回流管、导风板、毛毡辊与水管，可以达到对挤压后的铜母线进行快速降温；通过设置支轴、固定环、插槽、滑槽与限位块，可以达到调节挤压轮与机架之间的间距，减少挤压轮磨损对坯料挤压的影响。