应变时效

摘要： 为了研究实验室卷管工艺模拟应变时效试验中应变量对试验结果的影响,基于塑性变形体积不变和应变中性层应变量为零的特征,对导管架结构管卷管弯曲进行应力应变分析,推导出应变中性层半径和最大线应变的计算公式,并与标准计算公式进行对比分析。研究结果表明:应变中性层的位置较厚度中心层的位置发生内移,理论推导公式的最大线应变量大于标准计算公式的最大线应变量,理论公式推导法计算的结果更加趋于实际情况。

摘要： 超设计使用年限设备处于故障曲线高风险区,应对其风险进行有效控制。文中基于超设计使用年限设备的风险评估体系,对某装置超设计使用年限设备的隐患及风险进行研究,通过采用检验的方法进行隐患排查,总结了超设计使用年限设备面临的隐患类型,并提出了相应的风险控制措施,有效降低了设备的安全风险。

摘要： 不添加价格昂贵的铌、钒元素,仅在C-Mn钢成分体系上添加钛元素细化晶粒,采用热机械控制工艺研制出低成本的船用EH36高强钢板,并对其力学性能、显微组织等进行了分析.结果表明:该船用EH36高强钢板成本较原来低,其性能满足标准要求,且强度和韧性均有较大的富余量;经人工应变时效后,其低温冲击韧性仍较好;经两种热输入焊接后,其焊接接头的力学性能均满足母材性能的要求,且富余量较大,说明其具有优越的焊接性能.

摘要： 第三型应变时效现象的发现使得传统的对于金属塑性流动行为的认识、位错的热激活理论以及常见的金属热粘塑性本构模型均需要进一步完善.为了系统地认识第三型应变时效,首先介绍了第三型应变时效现象区别于静态应变时效和Portevin-Le Chatelie动态应变时效的宏观特征,其次,对第三型应变时效的微观机理以及第三型应变时效与Portevin-LeChatelier动态应变时效、蓝脆现象以及机械波谱的关联性进行了系统总结.最后,介绍了包含第三型应变时效的金属热黏塑性本构模型的发展.

摘要： 结合组织和力学性能检测结果,对TMCP和正火两种交货状态的355 MPa屈服强度级别海上结构用钢板的应变时效行为进行研究.结果 表明:舞钢生产的TMCP和正火钢板均能满足标准中5％应变时效性能的要求.当应变率增大时,应变时效性能降低.最大应变率主要与塑性相关,具有稳定化组织的TMCP+回火钢板及正火+空冷钢板能承受较大的均匀塑性变形,最大应变率可分别达到15％和12％.TMCP钢板整体上抗应变时效性能更优,这主要得益于低碳设计,尤其是回火后的TMCP钢板位错密度更低,抗应变时效性能最强.

摘要： 文章对HRB400E级钢筋试件进行了应变时效试验,分析了通过控制预应变、温度、时间3个参数应变时效对HRB400E级抗震钢筋基本力学性能的影响。试验表明,人工时效处理后的应变时效对钢筋力学性能的影响较大,一方面最大应力水平提高,最高能提高25%;另一方面,钢筋塑性变形能力下降,从13%到6%。因此将HRB400E级抗震钢筋应用于实际工程时必须考虑应变时效对钢筋的影响。

摘要： 文章对HRB400E级钢筋试件进行了应变时效试验,分析了通过控制预应变、温度、时间3个参数应变时效对HRB400E级抗震钢筋基本力学性能的影响.试验表明,人工时效处理后的应变时效对钢筋力学性能的影响较大,一方面最大应力水平提高,最高能提高25％;另一方面,钢筋塑性变形能力下降,从13％到6％.因此将HRB400E级抗震钢筋应用于实际工程时必须考虑应变时效对钢筋的影响.

摘要： 基于水电用钢XG800CF应变时效冲击试验,通过强度和冲击功对比、显微组织观察以及应变时效敏感性系数计算进行分析研究.结果 表明:5％应变时效后,0～-60°C冲击功均有一定程度下降,在-40°C时冲击功下降约40％,但是仍满足水电钢冲击性能要求.低于-60°C时具有较高的应变时效敏感性系数,高达70％左右.应变时效前后显微组织未发生明显的改变,主要为回火贝氏体,沿厚度截面由表及里分别是板条贝氏体、板条贝氏体+粒状贝氏体、粒状贝氏体.另外随开轧温度的提高,晶粒度逐渐降低,晶粒粗大,常规冲击功和应变时效冲击功均有较为明显的降低.

摘要： 为探究应变时效对高应变管线钢焊接接头的影响,对应变时效前后高应变管线钢焊接接头的显微组织和力学性能进行了研究.通过硬度测试、断裂韧性试验、数字图像相关(DIC)应变测试方法探究了应变时效处理前后高应变管线钢焊接接头的力学性能特点.并基于光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射技术(EBSD)及X射线衍射技术分析了应变时效处理前后焊接接头的微观组织及亚结构特点.结果表明,应变时效处理后,焊接接头的显微组织未发生明显变化,但内部微裂纹数量增多,焊接接头断裂韧性呈下降趋势,且下降幅度随预应变程度的增大而增大.分析发现,位错密度增大,应变集中程度伴随几何必要位错密度的升高是导致焊接接头塑性变形能力下降,断裂韧性恶化的重要原因.

摘要： 针对二甲苯装置吸附塔格栅用管件开裂,对开裂三通进行了化学成分分析、硬度检测、拉伸试验、冲击试验、金相检验、断口宏观分析和微观分析;对未安装的管件进行了化学成分分析、硬度检测、水压试验,并抽取3个管件进行拉伸试验、冲击试验,抽取2个管件进行时效敏感性试验等.结果 表明,三通开裂的主要原因是三通采用轧制态钢管制作,制作成型后没有经过正火处理,发生了严重的应变时效脆化,造成三通脆性断裂.推断已经安装的管件出现失稳断裂的可能性很小,同时鉴于已经安装的管件进行返工成本巨大,且管件操作工况缓和,又允许少量泄漏,现场决定已经安装的管件可继续使用.

摘要： 导管架采油平台中桩、导管、立柱及拉筋等大量的管状结构卷制过程中产生的冷变形和应变时效作用会对管构件的性能产生重要影响,论文参考相应国标及ASTM等国际规范,针对ZAWTIKA项目建造工艺要求,采用夏比Ⅴ型缺口冲击试验和应变时效试验验证卷制工艺的可行性和管件的性能.本文卷制资质试验方案,弥补了海洋石油工程公司相关领域的经验欠缺,对于改进海洋工程制造领域制造方法、完善质量控制体系和提高行业内的国际竞争力具有较重要意义.

摘要： 研究了经2.5%、5%、7.5%、10%不同拉伸应变后250°C时效处理1h的应变时效过程对TMCP工艺轧制68,,厚EH40高强钢板钢的强度、塑性、低温韧性和脆性转变温度的影响,且考虑钢板的厚度效应,对板厚1/4位置和板厚1/2位置分别进行研究.试验结果表明,68mm厚EH40高强钢板经10%应变时效后即使在-40°C下的板厚1/4位置的冲击功仍然在300J以上,而同时板厚1/2位置的-40°C冲击功也大于200J,表现出非常优异的应变时效冲击性能#通过研究发现,钢板的1/4厚度和1/2厚度位置的冲击韧性以及强度和塑性随应变的增大表现不同,板厚1/2位置的各项性能随应变的增大受到的影响相比较板厚1/4位置更大,同时,通过对微观组织分析,结合钢板化学成分,探讨了不同应变的时效处理对EH40高强船板钢强韧性和脆性转变温度的影响,分析板厚不同位置对应变时效所表现出的差异性.

摘要： 采用在油田井下已使用过的录井钢丝和时效处理钢丝样品，测定其拉伸性能、扭转次数及其疲劳命；用扫描电镜观察各种样品的断口宏观、微观形貌；利用屈服强度与抗拉强度之比的强韧性匹配表征方式和等效疲劳应力的加载方式的结果，对比分析了钢丝应变时效与强韧性、疲劳性能的变化规律。通过录井钢丝使用和时效前后的力学性能、扭转性能变化规律以及应变时效脆化特征的研究，提出生产优质录井钢丝综合性能要求,并建议油田录井钢丝的实际使用温度不宜超过150°C。

摘要： 烘烤硬化钢板作为汽车钢板时有好的耐冲击性，但是它的应变时效性能较差，这是由于钢中溶质碳的存在造成的。为了改进室温下时效性能，应对钢的化学成分，处理条件，时效行为等进行精确控制。探讨了加钛超低碳烘烤硬化钢板的人工时效和冷轧硬化对时效行为的影响，由此而得到既能满足抗时效，又符合BH性能的最优硬化冷轧条件。

摘要： 对P91钢在550°C下的预应变时效(Pre-DSA)及应变时效(SA)的疲劳寿命变化及显微组织演化进行了研究,并于550°C下的纯疲劳(PF)寿命和组织进行了对比.研究结果表明不同应变幅下P91钢经Pre-DSA、SA处理后疲劳寿命相对PF条件下均有所降低,降低程度与应变幅直接关联.疲劳断口的SEM分析表明在P91在PF下一般呈单源疲劳,而P91经应变时效处理(包括Pre-DSA及SA)后疲劳转为多源疲劳,这是由于应变时效对基体有强化作用,可导致塑性变形局部化,从而容易在金属表面出现应力集中并形成多裂纹源,并降低了P91的疲劳寿命.对应变时效后P91的TEM分析表明Pre-DSA可促进疲劳过程中板条马氏体的回复,形成清晰的位错胞结构并降低材料内部的位错密度,从而导致循环应力软化并降低材料的疲劳寿命.

摘要： 本文系统介绍了首钢西气东输二线输气管道工程用X80热轧卷板的项目来源、技术背景和产品设计思路。根据西气东输二线用18.4mmX80热轧卷板技术条件,特别是螺旋埋弧焊管30°拉伸性能制管后横向拉伸性能最低的特点,以及螺旋埋弧焊管制管后无冷扩径的特点,实际X80卷板的强度性能要求达到X100钢级平板的拉伸性能。针对X80卷板的性能要求和试制难度,设计了低C-高Mn-少Mo-高Nb-微V的成分体系,并重点分析了Mo、Nb和V等微/合金元素的强化效果。同时,针对X80卷板制管过程中出现的应变时效现象,分析了化学成分和工艺参数的影响。

摘要： 针对韶钢用常规热轧工艺开发薄规格D级船板时出现应变时效不合问题进行了研究和工业试验。通过对钢板的成分设计和4种不同工艺方案的比较,得出采用Al、Nb/V微合金化,并采用两阶段控轧+轧后控冷工艺,可生产出合格的薄规格D级船板.

摘要： 回顾了中国近30年来天然气管道钢管的发展过程.随着天然气管道输量的大幅增加,管道直径不断增大,管道压力和钢管的强度水平不断提高.经历了X65及以下钢级的第一代和以西气东输一线X70及二线X80为第二代的天然气管道技术的发展.显微组织控制、断裂控制、应变控制等钢管关键技术研究,为推动高强度钢管的大规模应用提供了技术支持.未来中国天然气管道大输量及经济性需求,进一步推动了更高强度水平管材的开发与应用技术研究,X90/X100超高强度大口径钢管在我国未来管道建设中具有良好的应用前景.

摘要： 回顾了中国近30年来天然气管道钢管的发展过程.随着天然气管道输量的大幅增加,管道直径不断增大,管道压力和钢管的强度水平不断提高.经历了X65及以下钢级的第一代和以西气东输一线X70及二线X80为第二代的天然气管道技术的发展.显微组织控制、断裂控制、应变控制等钢管关键技术研究,为推动高强度钢管的大规模应用提供了技术支持.未来中国天然气管道大输量及经济性需求,进一步推动了更高强度水平管材的开发与应用技术研究,X90/X100超高强度大口径钢管在我国未来管道建设中具有良好的应用前景.

摘要： 回顾了中国近30年来天然气管道钢管的发展过程.随着天然气管道输量的大幅增加,管道直径不断增大,管道压力和钢管的强度水平不断提高.经历了X65及以下钢级的第一代和以西气东输一线X70及二线X80为第二代的天然气管道技术的发展.显微组织控制、断裂控制、应变控制等钢管关键技术研究,为推动高强度钢管的大规模应用提供了技术支持.未来中国天然气管道大输量及经济性需求,进一步推动了更高强度水平管材的开发与应用技术研究,X90/X100超高强度大口径钢管在我国未来管道建设中具有良好的应用前景.

摘要： 本发明提供了一种经济型耐时效高应变析出强化管线钢及其生产方法，该钢的成分按重量百分比计如下：C：0.045％～0.070％、Si：0.26％～0.45％、Mn：1.65％～1.85％、P≤0.012％、S≤0.002％、Nb：0.035％～0.075％、Ti：0.012％～0.025％、V：0.01％～0.04％、Ni：0.12％～0.22％、Cu：0.15％～0.29％、Ni/Cu≥0.7、Cr：＜0.30％、Al：0.010％～0.025％、N:0.0010％～0.0045％，所述管线钢CE

摘要： 本发明公开了一种提高亚稳定的高氧超弹钛合金弹性应变极限的短时时效方法，将亚稳定的高氧TiNb超弹钛合金在α〞相开始分解温度Aα〞附近的Aα〞～Aα〞+40°C下加热8min～16min，然后空冷或更快速度冷却；通过控制α〞相的分解，使保留的α〞相长度不超过50nm、相比例不高于4vol％，析出的ω相比例不大于2vol％，提高了超弹钛合金的屈服强度σ0.2、降低了弹性模量E，使超弹钛合金的弹性应变极限σ0.2/E提高，并且均能保持或获得更加优异的塑性；该方法增强了钛合金弹性构件抵抗塑性变形的能力，改善了抗疲劳性能，且其处理方法简单、适于工业化生产。

摘要： 本发明提供了一种经济型耐时效高应变析出强化管线钢及其生产方法，该钢的成分按重量百分比计如下：C：0.045％～0.070％、Si：0.26％～0.45％、Mn：1.65％～1.85％、P≤0.012％、S≤0.002％、Nb：0.035％～0.075％、Ti：0.012％～0.025％、V：0.01％～0.04％、Ni：0.12％～0.22％、Cu：0.15％～0.29％、Ni/Cu≥0.7、Cr：＜0.30％、Al：0.010％～0.025％、N:0.0010％～0.0045％，所述管线钢CEPcm控制在0.165％～0.190％，其中，CEPcm＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B，余量为铁和不可避免的杂质。所述钢板经250°C保温1h时效后，纵向屈服强度可达到450～550MPa，纵向抗拉强度达到650～730MPa，纵向均匀延伸率UEL≥9％，纵向屈强比不超过0.75，纵向应变硬化指数n≥0.10。

摘要： 本发明提供一种兼顾常温非时效性和烘烤硬化性且涂装烘烤后的耐时效性优异的应变时效硬化型钢板。所述涂装烘烤后的耐时效性优异的应变时效硬化型钢板以质量%计含有C：0.0010～0.010%、Si：0.005～1.0%、Mn：0.08～1.0%、P：0.003～0.10%、S：0.0005～0.020%、Al：0.010～0.10%、Cr：0.005～0.20%、Mo：0.005～0.20%、Ti：0.002～0.10%、Nb：0.002～0.10%、N：0.001～0.005%，剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成，铁素体分率为98%以上，铁素体的平均粒径为5～30μm，板厚的1/2厚部分以及表层部分的位错密度的最低值分别为5×1012/m2以上，平均位错密度在5×1012～1×1015/m2的范围内。

摘要： 本发明公开了一种考虑动态应变时效的热机多轴应力应变关系确定方法，包括(1)确定基本参数；(2)通过累计应力率张量，更新应力张量；(3)利用屈服准则判断步骤(2)算得的应力张量是否进入非弹性阶段，如果还在弹性阶段，按照步骤(5)进行下一步计算，如果进入非弹性阶段，按照步骤(4)进行下一步计算；(4)利用屈服准则的值，计算累积非弹性应变率，非弹性应变率张量，弹性应变率张量，背应力率偏量和各向同性硬化参数率，并通过累计背应力率偏量，更新背应力偏量，通过累计各向同性硬化参数率，更新各向同性硬化参数；(5)判断加载是否完成，如果已完成，则获得考虑动态应变时效影响的热机多轴应力应变关系。

摘要： 本发明涉及低温应变时效冲击特性优异的厚钢板及其制造方法，并且更特别地涉及可用作造船、海事结构等中的材料并且具有优异的低温应变时效冲击特性的厚钢板及其制造方法。本发明的一个实施方案提供了具有优异的低温应变时效冲击特性的厚钢板及其制造方法，所述钢板按重量计包含：0.04％至0.1％的C；0.05％至0.4％的Si；1.0％至2.0％的Mn；0.01％或更少的P；0.003％或更少的S；0.015％至0.04％的Al；0.005％至0.02％的Ti；0.35％或更少(不包括0)的Cu；0.05％至0.8％的Ni；0.003％至0.03％的Nb；0.002％至0.008％的N；0.0002％至0.0050％的Ca；0.009％或更少的Cr；0.0009％或更少的Mo；以及余量的Fe和其他不可避免的杂质，其中其显微组织包含95面积％或更多的平均晶粒尺寸为10μm或更小的铁素体。

摘要： 本发明提供一种兼顾常温非时效性和烘烤硬化性且涂装烘烤后的耐时效性优异的应变时效硬化型钢板。所述涂装烘烤后的耐时效性优异的应变时效硬化型钢板以质量%计含有C：0.0010～0.010%、Si：0.005～1.0%、Mn：0.08～1.0%、P：0.003～0.10%、S：0.0005～0.020%、Al：0.010～0.10%、Cr：0.005～0.20%、Mo：0.005～0.20%、Ti：0.002～0.10%、Nb：0.002～0.10%、N：0.001～0.005%，剩余部分由Fe及不可避免的杂质构成，铁素体分率为98%以上，铁素体的平均粒径为5～30μm，板厚的1/2厚部分以及表层部分的位错密度的最低值分别为5×1012/m2以上，平均位错密度在5×1012～1×1015/m2的范围内。

摘要： 本发明公开了一种考虑动态应变时效影响的热机多轴应力应变关系确定方法，包括(1)确定基本参数；(2)通过累计应力率张量，更新应力张量；(3)利用屈服准则判断步骤(2)算得的应力张量是否进入非弹性阶段，如果还在弹性阶段，按照步骤(5)进行下一步计算，如果进入非弹性阶段，按照步骤(4)进行下一步计算；(4)利用屈服准则的值，计算累积非弹性应变率，非弹性应变率张量，弹性应变率张量，背应力率偏量和各向同性硬化参数率，并通过累计背应力率偏量，更新背应力偏量，通过累计各向同性硬化参数率，更新各向同性硬化参数；(5)判断加载是否完成，如果已完成，则获得考虑动态应变时效影响的热机多轴应力应变关系。

摘要： 本发明的一个方面是提供在其中心处具有优异的低温应变时效冲击韧性的高强度超厚钢和用于制造其的方法。本发明的一个实施方案提供了在其中心处具有优异的低温应变时效冲击韧性的高强度超厚钢和用于制造其的方法，所述钢以重量％计包含：0.02％至0.06％的C、1.8％至2.2％的Mn、0.7％至1.1％的Ni、0.2％至0.5％的Mo、0.005％至0.03％的Nb、0.005％至0.018％的Ti、80ppm或更少的P、20ppm或更少的S、以及剩余部分的Fe和其他不可避免的杂质，其中如在厚度(t)方向上的3/8t至5/8t范围通过EBSD测量的具有15度或更大的大晶界角的晶粒的平均晶粒尺寸为15μm或更小。

摘要： 本发明提供了一种考虑应变时效影响的高强度钢无损检测方法及系统，对高强度钢材试件施加不同程度的应变时效影响，在未经应变时效影响和经应变时效影响的高强度钢材试件上进行标准断铅实验，并获取声发射数据；根据获取声发射数据，构建未经应变时效影响，以及经不同程度应变时效影响后的高强度钢材标准断铅实验声发射信号库，得到预设的声发射信号库；本发明通过前期数据积累，建立受应变时效影响后的高强度钢材声发射信号特征库，以便采用声发射无损检测方法对受损修复后继续服役钢结构整体受力性能进行应变时效影响程度评估，避免传统破坏性力学性能试验的取样过程对既有高强度钢结构造成进一步损伤。