刚玉

摘要： 以国内不锈钢产业加工过程中产生的砂轮灰为研究对象,对不锈钢砂轮灰进行详细的工艺矿物学研究。该不锈钢砂轮灰油脂含量为1.5%,可回收的有用元素为Fe、Cr、Ni、Al_(2)O_(3),其品位分别为78.96%、8.35%、0.12%、9.07%。在此基础上,针对不锈钢砂轮灰的油脂脱除、有用元素回收等问题进行详细的探讨,最终拟采用“脱除油脂+磁选+重选”的工艺,综合回收利用不锈钢砂轮灰中的Fe、Cr、Ni、Al_(2)O_(3)等元素,综合回收不锈钢砂轮灰中的有用成分,为同类型的污染物综合回收利用起到指导作用。

摘要： 为对比研究中国山东昌乐方山矿区与缅甸抹谷Le-shuza-kone矿区所产暗蓝色刚玉的光谱学特征,并确定方山矿区和Le-shuza-kone矿区刚玉中铁元素的价态及致色机理,采用X射线粉晶衍射(XRD)、显微拉曼光谱(RAMAN)、显微傅里叶红外光谱(FTIR)测试、电子探针(EPMA)及穆斯堡尔谱(CEMS)等方法,对产于方山矿区和Le-shuza-kone矿区暗蓝色刚玉的物相、光谱学特征及成分开展深入研究.X射线衍射结果表明,两个矿区所产的刚玉在2θ=25°～45°之间以3.4088?(012),2.5518?(104),2.3807?(110)和2.0850?(113)四个衍射峰为特征.缅甸抹谷Le-shuza-kone矿区刚玉在2θ=22°～23°之间有3.9815?(110)的弱衍射峰,在2θ=38°～40°之间有2.3149?(111)的弱衍射峰,分别为硬水铝石和勃姆矿(一水软铝石)的特征.拉曼光谱散射峰主要分布于350～450和550～850 cm-1两个区间.416和378 cm-1为刚玉的特征峰,测试结果中415和377 cm-1的强峰属于内部结构变形导致的拉曼位移,749 cm-1处的拉曼散射峰归属于Al-O伸缩振动.方山矿区刚玉的793和811 cm-1拉曼峰和Le-shuza-kone矿区刚玉707,793,1239和1247 cm-1拉曼峰可作为区分产地的依据.红外光谱表现为两个矿区样品共有指纹区451,603,640,779和1088 cm-1的吸收峰,缅甸抹谷Le-shuza-kone矿区刚玉在官能团区有结构水(—O H)1981,2110和3311 cm-1的吸收峰,可作为特征峰与中国山东昌乐方山矿区刚玉相区别.缅甸抹谷Le-shuza-kone矿区暗蓝色刚玉含结构水,其形成过程中有水的参与,而山东昌乐方山矿区的刚玉中没有结构水.经电子探针测试和电价差法计算,中国山东昌乐方山矿区刚玉中铁元素的存在形式为Fe2+,Fe3+的含量为0,Le-shuza-kone矿区刚玉中Fe2+占Fe总量的91.9％,Fe3+占Fe总量的8.1％.创新性的在刚玉中铁元素的研究中引入了穆斯堡尔谱仪测试测得中国山东昌乐方山矿区刚玉内铁的赋存形式为Fe2+,而非Fe2++Fe3+,其深蓝色的体色是由Fe2+致色的,而非前人推测的Fe2++Fe3+或Fe2++Ti4+价间电荷转移致色.

摘要： 2021年2期P100插图图注更改为:左图:黄铁矿与尖晶石;右图:黑云斜长片麻岩里的粉色刚玉;下图:花岗岩晶洞中的锰铝榴石。

摘要： 以电熔白刚玉粉为主要原料,水性双酚F环氧树脂或油性双酚F环氧树脂为结合剂,水或乙醇为溶剂,水性脂肪胺或油性脂肪胺为固化剂,经配料、搅拌、轻捣成型、干燥后,于150°C保温2 h制成刚玉基多孔陶瓷试样.研究了双酚F环氧树脂种类(分别为水性或油性)、刚玉粉粒度(分别为100、220、800目,即<0.15、<0.07、<0.02 mm)、树脂用量(分别为3、5、8、11 g)以及是否添加偶联剂对试样显气孔率、常温抗折强度、浸水后抗折强度保持率等性能的影响.结果表明:1)与水性双酚F环氧树脂结合试样相比,油性双酚F环氧树脂结合试样的显气孔率较小,常温抗折强度较大.2)随着刚玉粉粒度的减小,试样显气孔率逐渐减小,常温抗折强度呈先增大后减小的变化趋势;采用<0.07 mm(220目)刚玉粉制备的试样综合性能较好,显气孔率为46.26％,常温抗折强度为13.21 MPa.3)随着双酚F环氧树脂添加量的增加,试样的显气孔率逐渐减小,常温抗折强度和浸水后常温抗折强度逐渐增大;添加5g油性双酚F环氧树脂制备的试样综合性能最优,显气孔率为36.81％,常温抗折强度达20.98 MPa,浸水48 h后常温抗折强度保持率为27.98％.4)添加1.2 g硅烷偶联剂KH-560后,试样浸水后常温抗折强度保持率大幅提高至80％.

摘要： 借助于高分辨力仪器研究了方镁石、刚玉、尖晶石和莫来石在不同条件下晶体生长现象,表征了晶体的特异形貌.立方晶系的方镁石和尖晶石自形晶为典型的立方体和正八面体,亦可构成任何其他形状,如连晶化和台阶生长,皆由析晶环境限定.莫来石属斜方晶系,具有长柱状结晶习性,但自形发展常受到环境限制,只有当存在一定液相时析晶(或刚玉与液相发生包晶反应)而呈柱状结晶.莫来石与刚玉组合可以简单共生或以包晶反应形式存在.

摘要： 以板状刚玉、氧化铝微粉、纯铝酸钙水泥、减水剂等为原料,研究了水泥加入量对刚玉浇注料性能的影响.随着水泥量的增加,试验结果表明:(1)110°C处理后试样的气孔率逐渐降低,体积密度变化不大;中高温处理后,试样的显气孔率增加,体积密度降低;(2)中高温处理后,试样的抗折、耐压强度逐渐增大;(3)中高温处理后,试样的线变化率增大,其中经1 450°C处理后的试样线变化率较高,经过1 650°C处理后,试样的线变化率越来越小;(4)经中高温处理后,试样的狭缝宽度变窄,经过1 450°C处理后,试样的狭缝宽度最窄.

摘要： 近年来,低温热处理刚玉出现在宝石交易市场,由于其特征容易与天然刚玉混淆,如何鉴定低温热处理刚玉成为宝石实验室的研究热点.在弱氧化氛围,360,610和650°C条件下,先后对9粒刚玉进行了热处理实验,并采用显微拉曼定性分析刚玉中的包裹体、显微镜下观察包裹体形貌、显微红外光谱分析含水矿物包裹体中羟基的特征峰等方法,对刚玉低温热处理前后的特征进行了对比研究.热处理实验揭示:600°C左右温度、弱氧化氛围已能有效去除刚玉中的蓝色调,并增强红色,可达到热处理改善或改变刚玉颜色的目的.研究结果表明:针铁矿、高岭石、勃姆石等含水矿物包体主要存在于刚玉的开放裂隙中,硬水铝石、磷灰石、云母等含水矿物包体主要存在于刚玉晶体中.针铁矿热处理前红外光谱可显示与羟基相关的3435 cm-1吸收峰,并伴有以3185 cm-1为中心的吸收宽带,经360°C热处理后相关吸收消失,其颜色由亮黄色变为红色;高岭石热处理前红外光谱在3620,3648,3670和3698 cm-1附近显示一组与羟基相关的吸收峰,经610°C热处理后相关吸收峰消失;勃姆石热处理前红外光谱显示与羟基相关的3086和3311 cm-1吸收峰,经610°C热处理后相关吸收峰消失.硬水铝石包裹体通常呈针状,热处理前红外光谱显示与羟基相关的1980和2110 cm-1吸收峰,经610°C热处理后相关吸收峰消失,但仍保持针状晶形假像;磷灰石包体通常呈透明柱状或粒状晶形,由于O H与F相互作用,红外光谱在3550 cm-1附近显示与羟基相关的吸收峰,610°C热处理后相关吸收峰仍然存在,磷灰石包体的形貌未见改变;白云母呈近透明无色片状晶形分布于刚玉中,红外光谱在3624 cm-1附近显示与云母中羟基相关的吸收峰,650°C热处理后这一吸收峰仍然存在,云母的形状未见变化,透明度略微降低.通过实验,证明含水矿物包裹体对于鉴定低温热处理刚玉具有重要作用.

摘要： 以板状刚玉为骨料,以电熔白刚玉粉、Si粉、Al粉和α-Al2O3微粉为基质料,经1500°C保温3 h氮化烧成制备SiAlON结合刚玉材料,并通过调整Si粉和Al粉的加入量设计了 β-SiAlON理论生成量(w)分别为10％、20％和30％的三种试样.采用XRD分析试样的物相组成,检测试样的致密度、强度、抗氧化性、抗热震性、抗渣侵蚀性和抗脱硫剂侵蚀性.结果表明:1)所制备的SiAlON结合刚玉材料由刚玉和β-SiAlON组成,其β-SiAlON含量与设计生成量基本吻合.2)随着β-SiAlON含量的增加,SiAlON结合刚玉材料的显气孔率逐渐减小,高温抗折强度、抗氧化性、抗热震性、抗渣侵蚀性和抗脱硫剂侵蚀性均明显提高.

摘要： 以高纯刚玉砖、刚玉-莫来石砖、莫来石砖、六铝酸钙砖、六铝酸钙-刚玉砖为研究对象,探究了5种耐火制品在1370和1500°C碱蒸气侵蚀下的反应状态及抗碱蒸气侵蚀机制.结果表明:1)在高温碱蒸气环境下,高纯刚玉砖无明显渣层,反应膨胀明显.2)刚玉-莫来石砖在1370°C时反应膨胀较为明显,1500°C时转变为熔蚀.3)1370°C时,碱蒸气和莫来石砖形成渣层,但无体积效应;温度提高至1500°C,加剧了莫来石砖的反应熔蚀.4)六铝酸钙砖和六铝酸钙-刚玉砖在碱蒸气侵蚀下形成薄渣层,其表面吸收Na+形成致密层,体积效应小.

摘要： 以酸洗粉煤灰和刚玉粉为原料,高温烧结制备低成本的莫来石材料,研究了预处理工艺、刚玉粉添加量对莫来石晶相的形成、材料物理性能的影响.结果表明:在经过900°C除碳、浓度20％的盐酸酸洗18h处理后,粉煤灰中Fe2O3和CaO含量明显降低,有利于莫来石化的完成;随着刚玉添加量的增加,材料中莫来石含量先增大后减小;当铝硅摩尔比为2:1、1500°C烧结时,材料中莫来石的含量为73.70％,体积密度为2.12g·㎝-3,孔隙率为20.74％,抗弯强度达到126.13MPa,在强碱热溶液中表现出快速、中速和低速三个腐蚀阶段.

摘要： 以电熔白刚玉为主要原料,纯铝酸钙水泥为结合剂制备了刚玉-尖晶石浇注料,对比了晶耐缺陷尖晶石微粉90MA、进口78尖晶石细粉、普通90尖晶石微粉的性能特点及其在浇注料中的施工性能和应用性能.研究发现:1)晶耐90MA具有较高的晶格畸变,晶粒细小,活性更高;2)含晶耐90MA的浇注料强度更高,抗渣渗透性更优;3)含进口78尖晶石细粉及大量活性氧化铝微粉的浇注料抗热震性更好.

摘要： 为研究不同烧结温度对刚玉-堇青石-莫来石复相陶瓷材料的影响,分别以1340、1360、1380、1400和1420°C的煅烧温度对试样进行烧结,分析不同烧结温度对合成材料的物相组成、显微结构和性能的影响.结果表明:各试样含有刚玉、莫来石和堇青石三种主要晶相.随着烧结温度的提高,试样常温抗折强度呈现出先升高后降低的趋势,热震后常温抗折强度和热震后常温抗折强度保持率均随温度的升高而降低.综合考虑,确定1380°C为相对最佳的烧结温度,其物组成(w)为:刚玉29.54％,莫来石23.66％,堇青石43.77％,镁铝尖晶石3.03％;其性能数据分别为:显气孔率为1.56％,体积密度为2.44g·cm-3,常温抗折强度为58.49MPa,热震后常温抗折强度为33.66MPa,热震后常温抗折强度保持率为57.55％.

摘要： 本文以刚玉-尖晶石浇注料为主要原,纯铝酸钙水泥结合剂,研究了二氧化硅微粉加入量对刚玉-尖晶石浇注料性能的影响.研究结果表明二氧化硅微粉的引入可以提高材料致密度和常温强度,但是由于高温下会生成低熔点的CAS、C3A2S3物相,对刚玉尖晶石浇注料的高温抗折强度不利,因此需要综合考虑二氧化硅微粉在刚玉-尖晶石浇注料中的加入量.

摘要： 以特级高铝矾土、烧结莫来石、氧化铝微粉、碳化硅粉为主要原料,铝酸钙水泥为结合剂,制备了刚玉-莫来石浇注料,研究了碳化硅(质量分数分别为0％、1％、3％和5％)对刚玉-莫来石浇注料性能影响.结果表明:1)随着碳化硅含量增加,试样烧后线变化率逐渐减小.2)随着碳化硅含量增加,显气孔率逐渐降低,体积密度增大.3)110°C烘干试样抗折强度和耐压强度变化不大,1400°C烧后试样随着碳化硅含量增加,强度呈上升趋势.4)添加碳化硅后1400°C烧后试样的高温抗折强度显著增强,并且碳化硅含量越高,高温抗折强度越高.5)添加碳化硅试样1400°C烧后二次莫来石化非常明显.

摘要： 研究了尖晶石粒度对刚玉-尖晶石浇注料的常温强度、高温强度、抗热震性和弹性模量的影响.结果表明:随尖晶石粒度的减小,试样的显气孔率降低,1100和1550°C烧后试样的强度增加,尖晶石粒度为﹤0.044mm时试样的强度最大;热震后试样的弹性模量和弹性模量保持率增加,抗热震性得到改善.加入粒度较细的尖晶石有利于试样的烧结,提高了材料的常温和高温抗折强度,也改善了抗热震性.

摘要： 通过动态回转抗渣试验和SEM-EDS测试手段详细表征了含12％(w)的CMA72的刚玉-尖晶石体系(A-sp)浇注料的抗侵蚀性,并与同体系下相同CaO含量(w(CaO)=1.2％)的预合成尖晶石浇注料的抗侵蚀性进行了对比.结果显示,当CMA72的加入量减少至12％(w)时,其浇注料的抗渣侵蚀性仍要优于添加预合成尖晶石的浇注料.为了更加清晰地认识A-sp浇注料抗渣侵蚀过程,使用Factsage软件模拟了1600°C下渣液沿浇注料基质渗透时所发生的一系列矿相转变过程,模拟结果与抗渣试验结果具有较好的一致性.此外,还提出了CMA72和预合成尖晶石各自的抗渣侵蚀模型.与预合成尖晶石不同的是,含CMA72的A-sp浇注料具有更为致密的微观结构,烧结反应后基质中CA6相与CMA72中的超细尖晶石相形成了更为紧密的交织结构,从而更能有效地抵挡渣液的侵蚀.

摘要： 将CaCO3以微米级引入到刚玉-尖晶石浇注料中,加入量(w)分别为0、0.5％、1.0％、1.5％和2.0％.结果表明:加入微米级前驱体CaCO3,1400°C处理后,改变了六铝酸钙(CA6)和镁铝尖晶石(MA)松散堆积的基质结构,CA6和MA相互链接,细小的CA6晶粒均匀分散在基质中,同时刚玉小晶粒被包裹其中,形成了CA6-MA-刚玉紧密链接的基质网络结构.因此刚玉-尖晶石浇注料的热态抗强度(HMOR)显著增加;CaCO3微粉加入量小于1.0％(w)时,刚玉-尖晶石浇注料抗热震性得到了改善,大于1.0％(w)后,抗热震性变差;同时,刚玉-尖晶石浇注料1550°C的加热永久线变化率在-0.17％～+0.08％之间,表现出优异的体积稳定性.

摘要： 通过对比传统铝酸盐水泥和含尖晶石复合铝酸盐水泥CMA72结合的刚玉尖晶石浇注料,发现后者可进一步改善浇注料的性能,其生坯强度、烧后强度更高,热震强度后期衰减趋势变缓,综合性能更为优异.在此基础上,系统研究了预加尖晶石的引入量和引入方式以及氧化铝微粉对CMA72结合浇注料的性能影响.结果发现:减少预加尖晶石的引入量(15％、10％、0),浇注料整体性能变化不大,强度略有提高;若通过原位反应方式引入尖晶石,浇注料的各项高温性能指标明显下降.不同粒度和活性的氧化铝微粉对材料的性能影响差异明显,氧化铝微粉活性越高,粒度越小,材料各项性能指标越好.

摘要： 通过在刚玉-尖晶石质浇注料中外加不同比例的某外加剂,对比不同比例外加剂对浇注料抗热震性能的影响.结果表明:在一定范围内,随着该外加剂外加比例的提高,浇注料抗热震性能有一定提高.

摘要： 金属磁性薄带用耐火材料结构复杂,热冲击条件苛刻,应用环境侵蚀性高.本文采用高温模拟耐火材料抗金属磁性功能材料钢液的侵蚀性,以数值模拟为基础,优化设计新型结构喷嘴包,并进行实用试验.结果表明:从抗侵蚀性方面考虑,适合特种钢液连铸的耐火材料材质为氧化锆基材料和刚玉基材料.新型氧化锆基材质喷嘴包结构最大热应力显著降低,可提高服役安全性.现场应用后发现,氧化锆基材料喷嘴包具有良好的抗热震性和抗特种钢液侵蚀能力,满足生产需求.

摘要： 本发明公开了刚玉磨具制备方法，包括以下步骤：配料，称取所述刚玉磨具的制备原料并混合均匀，制得坯料；成型，将所述坯料加压成型，制得磨具坯体；烧结，将所述磨具坯体依次进行无氧烧结以及有氧烧结，制得刚玉磨具；其中，所述刚玉磨具的制备原料包括以下重量份数的原料：刚玉磨料40～50份、碳化硅10～15份、氧化钠8～12份、锂辉石3～5份、硼玻璃3～5份、陶土粉5～7份、糊精3～5份、水2～3份。上述制备方法能够生成气孔，该气孔在制备的刚玉磨具中大小均一，可用于容纳磨削过程中产生的磨屑，防止磨具堵塞导致磨削能力下降，延长了磨具的使用寿命。

摘要： 本发明属于电熔刚玉技术领域，具体涉及一种以电熔白刚玉除尘灰为原料的电熔致密刚玉回炉颗粒料。制备时需采用一种电熔白刚玉除尘灰粘接用粘结剂，粘接剂成分可分为粘结功能成分和强度提升成分两类；其中粘结功能成分至少含有瓜尔胶；强度提升功能成分至少包括氯化钠。初步应用及经济成本分析表明，本发明所提供的以除尘灰为原料的电熔致密刚玉回炉用颗粒料，完全符合电熔致密刚玉生产用料要求，可部分甚至完全代替现有电熔致密刚玉生产用氧化铝粉，同时也有效将除尘灰这种固体废料变废为宝，大大提高了其经济利益价值，因此具有较好的经济价值和社会效益，同时也为其他类型生产废料的回收利用提供了较好借鉴。

摘要： 本发明提供一种刚玉泥芯坯料中回收刚玉的方法及装置，该装置包括：上本体，上端设进料口，下端设上凹的第一、二上圆锥面，第一上圆锥面的上端与进料口连通，下端与第二上圆锥面的上端相接；下本体，上端设上凸的与第二上圆锥面同轴且锥度一致的第一、二下圆锥面，第一下圆锥面与第一上圆锥面之间形成截面渐缩的第一过料腔，其中设齿状结构；第一下圆锥面下端与第二下圆锥面上端相接；第二上圆锥面弹性压紧于第二下圆锥面上，二者之间形成第二过料腔，且下端口沿处为出料口；上本体相对于下本体绕圆锥轴线旋转。本发明还提供根据上述装置的回收方法，目的旨在对毛坯料中的铝酸盐水泥及锯木灰进行去除，剥离出刚玉颗粒，使之得以复用。

摘要： 本发明公开了一种铬锆刚玉骨料、混合活性粉、铬锆刚玉复合材料及其制备方法，包括骨料、基质和结合剂；所述骨料为粒径是0.71‑4mm的铬锆刚玉颗粒料；混合活性粉包括ZrO2粉、Al2O3微粉和Cr2O3粉，所述铬锆刚玉骨料，其按重量百分比包含下列组分：8‑25％的ZrO2、3‑15％的SiO2、15‑62％的Cr2O3、Al2O3的14‑50％和氧化物杂质余量，各组份所取数量之和等于100％。本发明具有极好的化学稳定性和良好的抗玻璃液侵蚀、高温荷重软化温度高和抗热震稳定性。

摘要： 一种刚玉‑锆刚玉‑钛酸铝质不烧不浸滑板砖及其制备方法，该滑板砖是由以下组分按重量份数组成：板状刚玉40‑55份，锆刚玉15‑25份，钛酸铝10‑15份，球形煅烧氧化铝6‑10份，金属Al粉5‑8份，高温沥青粉1‑2份，硅灰1‑2份，防氧化剂1‑2份，酚醛树脂3‑5份。本发明在配方中引入板状刚玉和锆刚玉、钛酸铝原料，可明显降低滑板砖材质的热膨胀系数，提高滑板砖的热震稳定性、抗侵蚀性能及抗渣性能；控制高温沥青粉、球形煅烧氧化铝粉、硅灰的选择和加入量，能实现滑板合理的低、中、高温各阶段强度；改善制品使用时因浇钢孔径内外温差热应力产生的热膨胀差异，减少裂纹的发生，显著提高滑板的高温综合性能，延长滑板使用寿命。

摘要： 本发明涉及消毒技术领域，尤其是涉及一种新型蓝色单晶刚玉的制备方法和新型蓝色单晶刚玉；包括如下制备步骤：将氧化铝粉或白刚玉细粉中的至少一种，搅拌均匀后获得原料；将金红石和氟化铝按照质量比为(1‑2):3混合均匀后，获得混合添加剂；将原料和混合添加剂分别分成N等份，分批次投入原料和混合添加剂，冶炼后，获得单晶刚玉胚；待单晶刚玉胚自然冷却至600‑650°C后，浇水冷却，使得单晶刚玉冷却至300‑350°C，停止浇水，自然冷却至室温，获得单晶刚玉。

摘要： 本发明提供一种刚玉泥芯坯料中回收刚玉的方法及装置，该装置包括：上本体，上端设进料口，下端设上凹的第一、二上圆锥面，第一上圆锥面的上端与进料口连通，下端与第二上圆锥面的上端相接；下本体，上端设上凸的与第二上圆锥面同轴且锥度一致的第一、二下圆锥面，第一下圆锥面与第一上圆锥面之间形成截面渐缩的第一过料腔，其中设齿状结构；第一下圆锥面下端与第二下圆锥面上端相接；第二上圆锥面弹性压紧于第二下圆锥面上，二者之间形成第二过料腔，且下端口沿处为出料口；上本体相对于下本体绕圆锥轴线旋转。本发明还提供根据上述装置的回收方法，目的旨在对毛坯料中的铝酸盐水泥及锯木灰进行去除，剥离出刚玉颗粒，使之得以复用。

摘要： 本发明公开了刚玉磨具制备方法，包括以下步骤：配料，称取所述刚玉磨具的制备原料并混合均匀，制得坯料；成型，将所述坯料加压成型，制得磨具坯体；烧结，将所述磨具坯体依次进行无氧烧结以及有氧烧结，制得刚玉磨具；其中，所述刚玉磨具的制备原料包括以下重量份数的原料：刚玉磨料40～50份、碳化硅10～15份、氧化钠8～12份、锂辉石3～5份、硼玻璃3～5份、陶土粉5～7份、糊精3～5份、水2～3份。上述制备方法能够生成气孔，该气孔在制备的刚玉磨具中大小均一，可用于容纳磨削过程中产生的磨屑，防止磨具堵塞导致磨削能力下降，延长了磨具的使用寿命。

摘要： 本发明属于电熔刚玉技术领域，具体涉及一种以电熔白刚玉除尘灰为原料的电熔致密刚玉回炉颗粒料专利申请事宜。制备时需采用一种电熔白刚玉除尘灰粘接用粘结剂，粘接剂成分可分为粘结功能成分和强度提升成分两类；其中粘结功能成分至少含有瓜尔胶；强度提升功能成分至少包括氯化钠。初步应用及经济成本分析表明，本发明所提供的以除尘灰为原料的电熔致密刚玉回炉用颗粒料，完全符合电熔致密刚玉生产用料要求，可部分甚至完全代替现有电熔致密刚玉生产用氧化铝粉，同时也有效将除尘灰这种固体废料变废为宝，大大提高了其经济利益价值，因此具有较好的经济价值和社会效益，同时也为其他类型生产废料的回收利用提供了较好借鉴。

摘要： 本实用新型公开了一种用于生产白刚玉微粉刚玉原料粉碎机，涉及白刚玉微粉生产技术领域。包括机箱，所述机箱的顶部贯穿设置有进料机构，所述机箱的内顶部设置有粉碎机构，所述机箱的内部设置有筛选机构，所述机箱的底部设置有减震支脚，所述机箱的正面设置有机门，所述机箱的底部设置有下料斗，所述机箱的一侧嵌入设置有出料导板。通过设置进料口，使其有效将白刚玉原料导入装置内部，并通过驱动电机驱动破碎辊对导入的白刚玉原料进行初步粉碎，进而通过粉碎电机驱动粉碎辊运转，并通过粉碎辊外壁与辅助块侧壁相对错位设置的粉碎刀头的作用，对初步粉碎后的碎料进行二次粉碎，进而有效提高装置使用的粉碎效果，并增强其使用的实用性。