二硼化钛

摘要： 在1500°C的真空条件下,通过液相渗硅法(liquid silicon infiltration,LSI)制备了碳化硼/二硼化钛-碳纳米管(B_(4)C-TiB_(2)-CNT)陶瓷复合材料,对其成分、形貌、性能和增韧机理进行了分析表征和研究。结果表明:复合材料的主要组成相为B_(12)(C,Si,B)_(3)、SiC和Si。二硼化钛和碳纳米管显著提高了液相渗硅烧结碳化硼陶瓷的力学性能,在TiB_(2)和CNT的添加量分别为10%和0.4%时,复合陶瓷的弯曲强度和断裂韧性达到了(390±18)MPa和(5.38±0.38)MPa·m^(1/2),分别比B_(4)C陶瓷高了31%和53%。本文的研究从片状SiC颗粒和CNT的拔出、TiB_(2)的颗粒增韧以及裂纹的偏转等方面解释了B_(4)C-TiB_(2)-CNT复合材料的增韧机理。

摘要： 航空发动机低压气机机匣内表面Al基封严涂层的使用,可以通过其自身的磨耗实现保护TC4叶尖的目的,但同时Al基封严涂层中以Al为主的基体材料易于大量黏着转移至TC4叶尖表面,使叶尖长度增加,影响发动机运行稳定性。采用直流脉冲磁控溅射工艺在钛合金表面沉积TiB_(2)涂层,以期实现抗Al黏着磨损目的。具有致密结构的TiB_(2)涂层在钛合金表面膜基结合临界载荷(LC4)达85.4 N。在高温销-盘摩擦磨损试验机上评价钛合金表面TiB_(2)涂层与纯铝销对摩(室温至450°C)的抗Al黏着磨损性能。与TC4基体相比较,TiB_(2)涂层可有效抑制Al的黏着转移。对摩铝销磨斑具有拖尾特征和剪切舌特征。铝销向TiB_(2)涂层表面的机械涂抹和铝销对Al黏着转移层的剪切去除作用相互竞争,共同控制Al的黏着转移行为。TiB_(2)涂层磨痕内保持低表面粗糙度可减小高温软化铝销的机械涂抹倾向。同时TiB2涂层与Al黏着转移层间优异的化学稳定性可阻碍界面反应进行,降低界面结合强度,进而促进铝销对Al黏着转移层的剪切去除作用。钛合金表面TiB2涂层通过抑制铝销机械涂抹并增强铝销对Al黏着转移层的剪切去除而获得优异的抗Al黏着磨损性能。

摘要： 二硼化钛(TiB2)防弹陶瓷是20世纪90年代进入研究阶段的新兴工程陶瓷材料,抗爆能力强、装甲崩落少,与碳化硼、碳化硅等形成的复相陶瓷材料成为近年来防弹陶瓷研究的热点.本文总结了TiB2防弹陶瓷的作用机理,列举了部分TiB2复相陶瓷的性能指标,综述了TiB2防弹陶瓷的现有烧结工艺,并对微波烧结和闪烧烧结在此方面的生产应用进行了展望.

摘要： 二硼化钛陶瓷因其具有优异理化特性引起了广泛的关注.但由于其原料成本较高、烧结难以完全致密化,大面积应用二硼化钛陶瓷受到限制.烧结技术的进步和复相材料的添加是改善和提高二硼化钛陶瓷烧结能力和性能的主要途径.本文从二硼化钛陶瓷主要烧结方法及复相体系综述了二硼化钛陶瓷的研究进展,同时总结归纳了二硼化钛陶瓷未来的发展方向.

摘要： 对《二硼化钛粉末化学分析方法总硼量的测定》(YS/T424.2-2000)中影响硼含量测定的几个重要因素进行了多次实验,最终确定了统一优化的实验条件,在此基础上,还进行了精密度实验和加标回收实验,试验证明:采用确定的实验条件进行的实验精密度较高,满足《合格评定化学分析方法确认和验证指南》(GB/T 27417-2017)中对实验室内变异系数和回收率的要求.

摘要： 采用共熔法制备二硼化钛基复合材料,两组样品初始组份分别为TiB2、SiC及鳞片石墨,TiB2、TiC、SiC与鳞片石墨.研究表明,共熔法制备的复合材料中各相分散均匀,产物中的石墨高度有序,石墨层间距分别为0.3385 nm与0.3367 nm,且微晶厚度分别为60.8 nm及46.7 nm;拉曼光谱峰形及参数表明石墨的网格结构中掺杂有硼元素;TiB2基复合材料样品中孔隙率分别为12.5％与13.8％,热导率分别为41.0 W/(m·K)与52.9 W/(m·K).

摘要： 通过在常规电瓷白釉中添加亚微米级无机耐磨粒子的方法制备出了耐磨电瓷釉,研究了无机耐磨粒子种类、添加量对电瓷釉耐磨性的影响;并在SEM、XRD表征基础上探讨了氧化铝粉和微硅粉提高电瓷釉耐磨性的机理.结果表明:添加亚微米级无机耐磨粒子可提高电瓷釉耐磨性,在实验范围内随其添加量的增加耐磨性随之提高;同掺量时(5 wt％)所加耐磨粒子提高电瓷釉耐磨性效果为:TiB2粉>ZrO2粉>SiO2纳米颗粒>微硅粉>Al2 O3粉.

摘要： 利用Al-K2TiF6-KBF4体系合成含纳米级TiB2中间合金,将其加入镁合金中制备得到原位TiB2/AZ91复合材料,研究TiB2颗粒对AZ91合金组织、力学性能以及耐磨性的影响.试验结果表明,TiB2颗粒加入显著细化α-Mg晶粒以及Mg17Al12相;与AZ91合金相比,TiB2/AZ91复合材料硬度、屈服强度、抗拉强度和延伸率分别提高16％,49％,26％和66％;复合材料耐磨性高于AZ91合金,并且随着滑动速度增加体积磨损率不断减小,磨损机理主要为磨料磨损,剥落磨损和氧化磨损.

摘要： 利用Al-K2TiF6-KBF4体系合成含纳米级TiB2中间合金,将其加入镁合金中制备得到原位TiB2/AZ91复合材料,研究TiB2颗粒对AZ91合金组织、力学性能以及耐磨性的影响.试验结果表明,TiB2颗粒加入显著细化α-Mg晶粒以及Mg17Al12相;与AZ91合金相比,TiB2/AZ91复合材料硬度、屈服强度、抗拉强度和延伸率分别提高16％,49％,26％和66％;复合材料耐磨性高于AZ91合金,并且随着滑动速度增加体积磨损率不断减小,磨损机理主要为磨料磨损,剥落磨损和氧化磨损.

摘要： 利用Al-K2TiF6-KBF4体系合成含纳米级TiB2中间合金,将其加入镁合金中制备得到原位TiB2/AZ91复合材料,研究TiB2颗粒对AZ91合金组织、力学性能以及耐磨性的影响.试验结果表明,TiB2颗粒加入显著细化α-Mg晶粒以及Mg17Al12相;与AZ91合金相比,TiB2/AZ91复合材料硬度、屈服强度、抗拉强度和延伸率分别提高16％,49％,26％和66％;复合材料耐磨性高于AZ91合金,并且随着滑动速度增加体积磨损率不断减小,磨损机理主要为磨料磨损,剥落磨损和氧化磨损.

摘要： 利用Al-K2TiF6-KBF4体系合成含纳米级TiB2中间合金,将其加入镁合金中制备得到原位TiB2/AZ91复合材料,研究TiB2颗粒对AZ91合金组织、力学性能以及耐磨性的影响.试验结果表明,TiB2颗粒加入显著细化α-Mg晶粒以及Mg17Al12相;与AZ91合金相比,TiB2/AZ91复合材料硬度、屈服强度、抗拉强度和延伸率分别提高16％,49％,26％和66％;复合材料耐磨性高于AZ91合金,并且随着滑动速度增加体积磨损率不断减小,磨损机理主要为磨料磨损,剥落磨损和氧化磨损.

摘要： 利用Al-K2TiF6-KBF4体系合成含纳米级TiB2中间合金,将其加入镁合金中制备得到原位TiB2/AZ91复合材料,研究TiB2颗粒对AZ91合金组织、力学性能以及耐磨性的影响.试验结果表明,TiB2颗粒加入显著细化α-Mg晶粒以及Mg17Al12相;与AZ91合金相比,TiB2/AZ91复合材料硬度、屈服强度、抗拉强度和延伸率分别提高16％,49％,26％和66％;复合材料耐磨性高于AZ91合金,并且随着滑动速度增加体积磨损率不断减小,磨损机理主要为磨料磨损,剥落磨损和氧化磨损.

摘要： 利用Al-K2TiF6-KBF4体系合成含纳米级TiB2中间合金,将其加入镁合金中制备得到原位TiB2/AZ91复合材料,研究TiB2颗粒对AZ91合金组织、力学性能以及耐磨性的影响.试验结果表明,TiB2颗粒加入显著细化α-Mg晶粒以及Mg17Al12相;与AZ91合金相比,TiB2/AZ91复合材料硬度、屈服强度、抗拉强度和延伸率分别提高16％,49％,26％和66％;复合材料耐磨性高于AZ91合金,并且随着滑动速度增加体积磨损率不断减小,磨损机理主要为磨料磨损,剥落磨损和氧化磨损.

摘要： 采用冷压烧结及热挤压和放电等离子烧结法(SPS)制备不同体积分数TiBJCu复合材料,测试其硬度和导电率,并观察其显微组织.结果表明:不同工艺对复合材料硬度影响较大,而对导电率影响不大,经烧结热挤压制得TiB2/Cu复合材料硬度要高于放电等离子烧结法;两种方法制得复合材料TiB2颗粒都均匀分布,经SPS法制得复合材料晶粒更加细小,有较多的孪晶组织.

摘要： 采用冷压烧结及热挤压和放电等离子烧结法(SPS)制备不同体积分数TiBJCu复合材料,测试其硬度和导电率,并观察其显微组织.结果表明:不同工艺对复合材料硬度影响较大,而对导电率影响不大,经烧结热挤压制得TiB2/Cu复合材料硬度要高于放电等离子烧结法;两种方法制得复合材料TiB2颗粒都均匀分布,经SPS法制得复合材料晶粒更加细小,有较多的孪晶组织.

摘要： 采用冷压烧结及热挤压和放电等离子烧结法(SPS)制备不同体积分数TiBJCu复合材料,测试其硬度和导电率,并观察其显微组织.结果表明:不同工艺对复合材料硬度影响较大,而对导电率影响不大,经烧结热挤压制得TiB2/Cu复合材料硬度要高于放电等离子烧结法;两种方法制得复合材料TiB2颗粒都均匀分布,经SPS法制得复合材料晶粒更加细小,有较多的孪晶组织.

摘要： 采用冷压烧结及热挤压和放电等离子烧结法(SPS)制备不同体积分数TiBJCu复合材料,测试其硬度和导电率,并观察其显微组织.结果表明:不同工艺对复合材料硬度影响较大,而对导电率影响不大,经烧结热挤压制得TiB2/Cu复合材料硬度要高于放电等离子烧结法;两种方法制得复合材料TiB2颗粒都均匀分布,经SPS法制得复合材料晶粒更加细小,有较多的孪晶组织.

摘要： 本发明提供了一种含TiB2和NbB2的铝基复合材料的制备方法，包括以下步骤：将三铝化钛和二硼化铝混合，球磨，干燥，得到混合粉末；将所述混合粉末加入至铝熔体中，反应，除杂，静置；再加入铌粉，搅拌条件下进行反应，再次除杂，再次静置后浇注，得到含TiB2和NbB2的铝基复合材料锭坯；将所述含TiB2和NbB2的铝基复合材料锭坯进行淬火和时效处理，得到含TiB2和NbB2的铝基复合材料。该方法原位自生成，分阶段生成TiB2和NbB2两种化合物，作为铝基复合材料的复合增强体，使其具有较高的耐磨性和耐高温性；还具有较好的热稳定性。

摘要： 本发明提供了一种二硼化钛‑二硼化锆基高温太阳能吸收涂层及其制备方法。所述的高温太阳能吸收涂层由两层膜构成，从基底表面向上依次包括吸收层和减反射层，吸收层由二硼化钛、二氧化钛、二硼化锆、二氧化锆的复合陶瓷薄膜组成，减反射层由氧化铝组成。本发明提供的涂层具有可见‑红外光谱高吸收率，红外光谱低发射率和良好的热稳定性能，且该涂层的制备工艺简便、操作方便、易于控制、缩短生产周期。

摘要： 本发明属于表面防护技术及相关涂层技术领域，公开了一种周期性多层结构的二硼化钛‑二硼化锆涂层及其制备方法和应用。该涂层是以二硼化钛陶瓷靶和二硼化锆陶瓷靶为原料，通过多靶磁控溅射在基体上交替溅射沉积形成由二硼化钛纳米陶瓷层与二硼化锆纳米陶瓷层周期性相互叠加而成。本发明涂层由于引入了纳米多层的结构，多层膜的摩擦系数低于两种单层的摩擦系数，其与GCr15钢球的摩擦系数低于0.30，从而表现出优异的耐摩擦性能，可作为保护涂层，用于那些即要求高硬度、又具有高耐摩擦性能的工程应用场合，如机械零部件、刀模具等产品表面的防护；操作方便，工艺简单，制备周期短，成本低，便于大规模工业化生产。

摘要： 一种二硼化锆或二硼化钛超细粉末的制备方法，本方法应用自蔓延合成法原理，提出了新的原料体系和制备工艺，采用氢化锆(或氢化钛)和单质硼作原料，经球磨混合、压坯后，须抽真空预热、保温、再充氩气点火反应，将反应物进行球磨，获得二硼化锆或二硼化钛超细粉末。该方法制备的二硼化锆或二硼化钛超细粉末，产品粒度小于1μm，产品纯度可达到99%Wt，成型性能和烧结性能好，真空中于1860°C烧结3小时，烧结密度达到95%理论密度以上。

摘要： 本发明提供一种二硼化锆或二硼化钛致密陶瓷材料无压烧结的方法，以ZrB2粉末为原料、采用ZrH2烧结助剂或以TiB2粉末为原料、采用TiH2烧结助剂，按常规工艺混料、成型，在真空的条件下烧结，制成二硼化锆(ZrB2)或二硼化钛(TiB2)致密陶瓷材料。该方法可实现二硼化锆(ZrB2)或二硼化钛(TiB2)粉末的无压烧结，烧结体密度达到94%-96%T.D.。

摘要： 一种低成本高纯二硼化锆或二硼化钛的生产工艺，将金属碳化物、硼酐和石墨粉为原料粉，镁粉为辅助剂，放入真空球磨机的球磨罐中，并加入粘合剂进行球磨，得到球磨混合料并压制成圆柱状混合料棒；向推舟式气氛烧结炉内通入保护气体，送电升温；将圆柱状混合料棒装入料舟后，推送至加热碳管内，5分钟后，将点火阀点燃，物料在1400°C～1900°C保温后，打开进舟口，将装好物料的料舟由炉头管推送至加热碳管内，烧制好的物料被顶出加热碳管进入炉尾管，经过水套内的冷却水热交换冷却后，取出破碎，得到产品。优点是：原料易得且生产成本低，工艺简单，容易控制，产品纯度高，无明显杂相，适合工业化生产。

摘要： 本发明提供了一种二硼化钛‑二硼化锆基高温太阳能吸收涂层及其制备方法。所述的高温太阳能吸收涂层由两层膜构成，从基底表面向上依次包括吸收层和减反射层，吸收层由二硼化钛、二氧化钛、二硼化锆、二氧化锆的复合陶瓷薄膜组成，减反射层由氧化铝组成。本发明提供的涂层具有可见‑红外光谱高吸收率，红外光谱低发射率和良好的热稳定性能，且该涂层的制备工艺简便、操作方便、易于控制、缩短生产周期。

摘要： 本发明属于表面防护技术及相关涂层技术领域，公开了一种周期性多层结构的二硼化钛‑二硼化锆涂层及其制备方法和应用。该涂层是以二硼化钛陶瓷靶和二硼化锆陶瓷靶为原料，通过多靶磁控溅射在基体上交替溅射沉积形成由二硼化钛纳米陶瓷层与二硼化锆纳米陶瓷层周期性相互叠加而成。本发明涂层由于引入了纳米多层的结构，多层膜的摩擦系数低于两种单层的摩擦系数，其与GCr15钢球的摩擦系数低于0.30，从而表现出优异的耐摩擦性能，可作为保护涂层，用于那些即要求高硬度、又具有高耐摩擦性能的工程应用场合，如机械零部件、刀模具等产品表面的防护；操作方便，工艺简单，制备周期短，成本低，便于大规模工业化生产。

摘要： 本发明属于一种陶瓷材料的制备方法,具体为二硼化锆(ZrB2)和二硼化钛(TiB2)致密陶瓷材料无压烧结的方法。以ZrB2粉末或TiB2粉末为原料,以ZrH2(或TiH2)为烧结助剂,按常规工艺混料、成型后,在真空中烧结,可实现ZrB2粉末或TiB2陶瓷材料的无压烧结,烧结体密度达到94－96%T.D.。

摘要： 一种二硼化锆或二硼化钛超细粉末的制备方法，本方法应用自蔓延合成法原理，提出了新的原料体系和制备工艺，采用氢化锆(或氢化钛)和单质硼作原料，经球磨混合、压坯后，须抽真空预热、保温、再充氩气点火反应，将反应物进行球磨，获得二硼化锆或二硼化钛超细粉末。该方法制备的二硼化锆或二硼化钛超细粉末，产品粒度小于1μm，产品纯度可达到99%Wt，成型性能和烧结性能好，真空中于1860°C烧结3小时，烧结密度达到95%理论密度以上。