热结构

摘要： 造山带热结构对大陆碰撞带的形态大小、构造式样、岩浆活动和变质作用具有重要控制作用。然而,热结构对碰撞成矿作用的控制还不清楚。本文概述比利牛斯、阿尔卑斯、加里东、扎格罗斯、青藏高原和华力西等全球主要碰撞带的热结构与成矿系统发育特征,对比各个造山带内不同矿床类型成矿温度变化,探讨热结构对碰撞成矿的控制作用。研究表明,碰撞带主要发育盆地流体有关的密西西比河谷型铅锌矿床、变质流体有关的造山型金矿床和岩浆热液有关矿床(斑岩铜矿床、云英岩型钨锡矿床和岩浆热液有关的铌钽锂铍矿床等)。其中,前两者在大多数碰撞带内均有发育,代表了大陆碰撞成矿作用的基本类型。这些矿床的成矿温度在热碰撞带比较高而在冷碰撞带则偏低。岩浆热液有关矿床一般只出现在比较热的碰撞带内,这些热碰撞带的温度压力条件有很大区域在湿固相线以内,热扰动能够造就地壳发生部分熔融形成含矿岩浆。

摘要： 四川盆地地热资源类型多、储量大,可利用总量位居全国第3位,具备地热资源开发利用的基础。为进一步明确盆地的热体制对区域地热能资源评估的作用,根据四川盆地内钻井的基本地热参数与盆地构造演化过程,系统研究了盆地热流分布及主控因素、热储系统类型以及有利地热资源分布。研究结果表明:①四川盆地沉积地层的热结构分为3种,分别为受控于基底热流背景与裂陷槽岩石热导率差异的加里东阶段热结构;受控于峨眉大火成岩省玄武岩喷发及盆地拉张作用的海西阶段热结构;受盆缘强烈造山运动形成的中新生代热结构。②提出了震旦纪—早寒武世与晚二叠世—中三叠世封闭型层控热储系统与开放型断褶热储系统2类、3种热储系统类型。③明确了断裂带深循环地热资源、强构造背景下的异常高温地热资源与早期深埋地热资源3类有利地热资源类型及其优势分布区。结论认为,四川盆地地热资源勘探开发潜力巨大,取得的认识对四川盆地地热资源的勘查与评价具有重要的促进和推动作用。

摘要： 中国东南地区地质演化复杂,中—新生代构造变形强烈,岩石圈深部热力学状态及其对构造活动的影响有待深入。文章结合最新的大地热流数据与地壳结构Crust 1.0模型,利用稳态热传导方程,以岩石捕虏体温压数据和地震学观测为约束,构建了华南地区扬子克拉通、华夏地块以及南海北缘等不同单元的岩石圈热结构。结果表明该区岩石圈热结构存在强烈的不均一性:除了上扬子地区(四川盆地)为“温壳温幔”的热结构,华南其他大部分地区都表现为“热壳热幔”的特征;同一深度下,华夏地块与南海北缘的深部温度显著高于扬子克拉通;热岩石圈厚度从克拉通内部向沿海地区(NWSE)逐渐降低,也即由四川盆地的~200 km减少到华夏地块的~110 km,再到南海的~70 km。此外,我们还发现陆内地震的分布与岩石圈温度密切相关,地震活动集中分布于600°C等温线以内。总体而言,扬子克拉通中西部岩石圈热结构具有冷而厚的特征,而华夏地块和南海北缘受古太平洋平板俯冲和新生代大陆边缘构造—岩浆作用的改造,表现为热且薄的特征,岩石圈的热弱化进而加速了华南大陆边缘的裂解及随后的南海扩张过程。

摘要： 南海构造环境复杂,海盆内海山规模不一,为了探究南海岩石圈强度的影响因素及其与海山演化的联系,本文利用Parker Oldenburg法计算得到地壳密度分布并结合基于小波变换的导纳法计算南海岩石圈有效弹性厚度(简称T_(e)),提高了计算结果的准确度和分辨率。南海大洋岩石圈T_(e)整体较小,分布在0~16 km范围内。南海T_(e)与居里点深度和热流点相关性高,说明岩石圈强度受温度结构影响强烈,海山T_(e)值与海山加载时岩石圈年龄未表现出相关性,表明岩浆活动等热异常会削弱岩石圈强度。

摘要： 以Nernst-Einstein和Arrhenius方程为基础,利用岩石物理学实验测得的半定量关系中给出矿物组成和含水量等参数间的关系,使用Hashin-Shtrikman(HS)边界条件控制混合矿物的电导率范围。计算结果表明:矿物电导率和温度之间存在正向的指数增长关系,并且水在固态岩矿石和熔融体中分别起到质子传导和离子传导的作用,可以显著提高电导率。

摘要： 西太平洋地区板块间相互作用强烈,热演化和构造演化过程复杂.为了揭示构造相互作用对岩石圈强度的影响,本文使用自由空气重力异常模型WGM2012和地形模型ETOPO1,基于小波变换的导纳法计算得到了该地区的岩石圈有效弹性厚度(Te).西太平洋区域的Te主要分布在5～85 km之间,南海等张裂环境地区Te普遍小于20 km,俯冲带附近Te一般大于80 km,与俯冲板片年龄呈正相关.参照平板冷却模型,弹性岩石圈底界面主要分布在200～500 °C等温面之间,随洋壳年龄增大逐渐趋于平稳,热点及年轻洋壳部分地区弹性岩石圈底界面处于200°C等温面之上.西太平洋海山与年轻海盆等区域Te与居里点深度一般呈正相关,与地表热流一般呈负相关,但由于强烈的构造运动、热液循环、岩浆活动、地幔流变性等因素的影响,整体Te与居里点深度和地表热流所反映的岩石圈热结构相关性不高.

摘要： 以25TAC62B角接触球轴承为例,建立了轴承瞬态热分析模型,利用ANSYS Workbench对轴承的温度场和热变形进行了仿真分析.结果表明:随加热时间增加,各元件温度均在升高,内圈温度随半径增加逐渐升高,外圈温度随半径增加逐渐降低,球的温度高于内外圈;轴承内圈受热后向半径增大方向膨胀,外圈向半径减小方向膨胀,球在内圈和外圈共同挤压下半径变小,整体向半径减小方向被压紧.为进一步研究轴承热诱导的动态接触特性和热诱导的精度渐变可靠性奠定了基础.

摘要： 针对承受热载荷工况的结构,以加强筋作为研究对象,研究了一种通过引入铝基相变材料来延迟结构温升的热控方案,针对相变传热过程非线性强,灵敏度分析困难的问题,基于Kriging代理模型优化算法与设计变量较少的基于材料场级数展开的拓扑描述方法,提出了 一种考虑相变传热过程与材料温度效应的以重量为约束,以截面抗弯刚度最大为目标的截面拓扑优化方法.并研究了 2种铝基相变材料,得到了在热载荷作用下,使截面抗弯刚度最大的材料分布形式.对优化构型的分析表明,在TA15加强筋截面中加入铝基相变材料可以高效的延长加强筋结构在高温环境中的工作时间.

摘要： 利用200 MW高温燃气流风洞,开展1:1全尺寸舱段模型热结构/热匹配试验.围绕风洞试验状态调节、介质影响热流设计评估、多台阶长时间热流校测等技术问题,开展高温燃气流风洞舱段类模型试验设计方法研究.引入新的燃气流风洞试验状态调节方法和考虑燃气介质差异的等效冷壁热流修正方法,并通过长时间变工况表面热流测试方法的建立,实现了多工况同步流场校测.试验设计方法有效应用于全尺寸舱段模型热结构/热匹配试验研究中.经试验验证,所建立的长时间大功率燃气流风洞试验设计方法有效可行,实现了全尺寸舱段飞行热环境的有效模拟.

摘要： 岩石生热率是研究地球内热的一个重要的参数.根据自然伽马与岩石生热率的关系,利用盆地4口钻井的自然伽马测井曲线,计算出桑托斯盆地主要岩石或矿物及地层的生热率.统计了2964个自然伽马测井数据值,主要岩石或矿物的生热率从大到小依次为:泥岩、砂岩、页岩、玄武岩、石灰岩、硬石膏和盐岩;盆地地层的生热率随深度增加显著降低,生热率体现出受控于岩性变化的特征.以S1井为例,根据岩石生热率和热流的关系,计算出盆地中各个组的生热率,Marambaia组、Itajai-Acu组、Itanhaem组、Ariri组、Guaratiba群、Camboriu组生热率分别是(1.36±0.16)μW/m3、(1.52±0.15)μW/m3、(1.30±0.3)μW/m3、(0.46±0.18)μW/m3、(0.64±0.23)μW/m3、(0.37±0.07)μW/m3,盆地沉积地层产生的热量占表层大地热流的13.62％,因此沉积地层具有一定的产热潜力,对区域有机质的成熟度有一定的影响.建立了岩石圈分层生热模型,其中地壳热流贡献为15.38 mW/m2,占表层大地热流的30.76％,地幔热流贡献值为34.62 mW/m2,地壳和地幔的热流比例为0.44,具有"冷壳热幔"的特征.

摘要： 目的：运用红外热成像技术获得健康人群(18～54岁)痰湿质与平和质全身脏腑共16个区位的热值数据,比较三焦、脏腑、督任脉热结构ΔT的差异性.方法：利用《中医体质分类与判定标准》结合中医四诊信息纳入83名受检者,包含痰湿体质51例,平和体质32例,运用SPSS20.0软件分析两组体质人群三焦、脏腑、督任脉热值数据.结果：痰湿质组上焦热偏离,中焦凉偏离,任脉凉偏离,胸膺热偏离,左肾凉偏离,右肾凉偏离,大腹凉偏离,小腹凉偏离.结论：痰湿体质人群的热结构紊乱,检测区位多为凉偏离,脾、肾部位阴多阳少,功能下降,上焦热偏离,有气郁化热的倾向.

摘要： 研究了超声速飞行器冲压发动机在模拟低空、中空大马赫数飞行的典型工况中,燃烧室脉动压力作用下热结构振动环境预示方法.另外还研究了冲压发动机燃烧室结构在常温和高温环境下的动力学特性及变化规律.这种热-结构分析方法可用于冲压发动机振动环境预示,同时也可用于优化发动机结构设计,对飞行器研制初期环境预示及结构设计工作具有重要的工程应用价值.

摘要： 在板块俯冲过程中,由于其温度异常产生的负浮力是板块运动和地幔对流的主要驱动力.同时,板块的俯冲过程也导致了地震、火山等对人类社会产生重大影响的地质现象.因此,深入理解板块的俯冲过程是地球科学的一个主要研究方向.俯冲板块在俯冲过程中与周围地幔不断发生热交换,该热演化过程主要由热传导和平流物质交换两种作用构成.俯冲带热结构的演化是控制俯冲过程中物理化学性质转变的决定性因素之一,直接影响人们对矿物脱水、岩石部分熔融、岛弧火山喷发以及俯冲带地震等关键地质现象的理解.对俯冲带热结构的动力学模型研究主要分为解析方法和数值方法两种.目前对大陆俯冲带热结构的研究得到的主要结论为：决定俯冲带热结构最主要的因素是俯冲板块的年龄和垂直下降的速度；俯冲板块的速度越慢、年龄越小，其表面温度越高；反之，速度越快、年龄越大，则表面温度越低；剪切生热，矿物相变，以及岩石的水化和脱水作用都能对俯冲带的热结构产生影响，但这些影响小于其速度和年龄的影响，并且一般集中于局部区域。

摘要： 基于结构有限元和流体有限体积求解器,采用具有局部能量守恒的边界插值方法,建立了一种气动加热和结构传热松耦合数值模拟方法.对高超声速飞行器(X-34)头部进行流-固-热耦合数值模拟,验证了方法的可行性.然后考虑材料温度非线性效应,对x-34头部热防护结构防热性能进行数值模拟研究,并对高超声速巡航状态下驻点温度和结构冷却系统功率随热防护层厚度的变化规律进行研究.仿真结果表明热流固耦合数值模拟方法能够给出较为合理的结构热力响应,为复杂热结构防热性能评价提供了一种有效手段.

摘要： 本文利用前人在马尼拉俯冲带多种最新研究结果，建立地质模型和数值模型，通过有限元方法计算俯冲板块的热结构，分析南海洋壳俯冲板块的相变过程，研究马尼拉俯冲带地震成因机制。结果表明:1)在俯冲的初期，俯冲板块温度变化不大。洋壳继续俯冲至软流圈后，受软流圈物质高温“加热”影响，洋壳温度快速升高;2)南海洋壳开始俯冲时，处于沸石相。俯冲带中部，主要经绿纤石-阳起石相、绿片岩相、绿帘石角闪岩或绿帘石蓝片岩相后，开始进入角闪石榴辉岩相、绿帘石榴辉岩相，然后进入干榴辉岩相区域。俯冲带南部，主要经硬柱石蓝片岩相后，进入硬柱石榴辉岩相(部分经绿帘石榴辉岩)，然后进入干榴辉岩相区域;3)马尼拉俯冲带中部约在1OOkm深度，含水相脱水和榴辉岩的形成基本停止，使马尼拉俯冲带地震活动倾向于发生在1OOkm以上。南部榴辉岩相的形成较深，使南部的地震活动分布深度也更深;4)俯冲板块在马尼拉俯带北冲吕宋海槽发生撕裂，往南延伸至南海古扩张脊，撕裂深度约1OOkm，使断离以下俯冲板块缺失地震活动。

摘要： 本文以热力学耗散结构、热秩序、自组织等理论为基础,建立人体红外成像测量热结构的读图方法,配合中医理论诠释人体阴阳寒热虚实病理变化以及中医治疗疗效比较,建立中医红外成像检测辅助中医临床辨证新思维方法.

摘要： 针对低能见度天气的危害性,运用信息数字方法发现了霾的发生、发展与地热的联系和大气结构特征的改变.霾的预测、预防,需要正确把握近地低空大气的滚流状态和热结构特征.霾的形成既有人为排放也有自然界地热引发地下污染物和污浊气体的释放问题,并地热可作为霾天气预报的先兆信息.大气环境的改善,需要人们改进排放技术,也需要研究自然污染源问题.

摘要： 岩石圈是地球浅部的刚性圈层,由地壳和岩石圈地幔组成.研究表明,岩石圈构造变形、地震活动、油气生产、岩浆运移、矿物沉积等诸多热点问题都与岩石圈结构和性质的不均匀性(如温度、密度和化学组分结构的跳变等)相关.而其热结构和化学组分结构是这种不均匀性的重要内容,是深入认识岩石圈物理化学性质的基础.本研究利用重力异常、大地水准面高、地形、地表热流、地震面波频散曲线等地球物理观测资料，通过地球物理和岩石学的热动力学模拟，反演了华南地区岩石圈以及上地幔的热（温度）-化学组分结构，并以此为基础分析该地区岩石圈热-化学组分结构特征和岩石圈动力学过程作用。研究表明，华南缝合带（华夏块体）的岩石圈较薄，约为85~150千米；华南块体岩石圈厚度由东至西逐渐增厚，在四川盆地以下达到最大厚度250千米。反演得到的华南缝合带以及江南造山带的地幔岩石圈化学组成以饱满型橄榄岩为主（镁值Mg#约为88~90），该化学组分与中/新生代地幔橄榄岩包体的地球化学、岩石学分析结果一致，表明地球物理观测联合反演能够有效的评估岩石圈的化学组成，为缺乏地球化学观测的地区提供重要的参考信息。考虑到华南东部岩石圈地幔化学组成以饱满型橄榄岩为主、岩石圈较薄，笔者认为该地区古老的岩石圈地幔经历了广泛的交代变质或重富集的过程，该过程可能由古太平洋的平俯冲作用所导致。平俯冲作用导致了古老的大陆岩石圈下部的拆沉，使得软流圈地幔熔融上涌，同时导致剩余的岩石圈地幔发生交代变质和重新富集作用。反演得到的四川盆地以下的岩石圈地幔化学组分同样以饱满型橄榄岩为主，该结果与传统认为的克拉通地区亏损型的地幔岩石圈不同。导致这一差异的原因可能是由于四川盆地以下存在小尺度地幔对流或者拆沉过程。此外，青藏高原的东向挤压可能导致了四川盆地地幔岩石圈物质组成的改变。

摘要： 在研究中，采用了二维球对称坐标中的扩展Boussinesq近似下的高分辨率的地幔对流模型。在模型中考虑的主要生热机制有:热传导，放射性元素衰变生热，绝热生热和粘性摩擦生热。地幔粘性是随温度和深度变化的。为了确保结果的可靠性，把所有模型都运行到统计稳定状态下，并计算了稳定状态下的平均值。同时也采用了不同的瑞丽数，粘性结构，内生热率的模型来测试结果对于这些参数的敏感性。主要结论:俯冲板块的温度随深度的增加比绝热温度梯度要快，可以通过指数函数的形式很好的拟合温度的增加过程，同时这种指数函数的关系随模型参数的变化并没有很大变化；不同的热源对于俯冲板块温度的增加遵循以下顺序:绝热生热(~700%）＞扩散生热(~20%）＞粘性生热(~7-9%）＞放射性元素生热(~1-2%)；俯冲板块在俯冲过程中的质量流的变化也起到了很关键的作用，其作用大小可以和绝热生热相比较。

摘要： 活塞是发动机工作最严酷的零件之一,工作时同时受到热负荷和机械负荷的作用.分析了某型号航空发动机活塞的负荷,提出了活塞的热边界条件、机械边界条件,对活塞的温度场、热应力以及热-固耦合应力进行了有限元分析,仿真结果表明,活塞的温度场和应力场分布符合发动机实际情况,均在材料的使用范围之内。

摘要： 本发明提供一种热控结构以及包括该热控结构的蓄电池结构，该热控结构包括均温相变复合板；以及位于均温相变复合板下方的可变热导三维板；均温相变复合板包括有均温腔以及相变腔，相变腔位于均温腔的上方，均温腔内包括有工质，相变腔内包括有相变材料；均温相变复合板上包括有位于均温腔上方的安装槽；可变热导三维板包括有热导腔以及与热导腔连通的不凝气体储存腔，不凝气体储存腔在水平面上的高度高于热导腔，热导腔内包括有工质，所述不凝气体储存腔内包括有不凝气体，不凝气体为氦气。本发明有效降低蓄电池组中各电池单体之间的温差，保证所有蓄电池单体具有相同的充放电速率，并根据蓄电池组的散热需求改变与外界的热阻。

摘要： 本发明提供一种能够高效地转换热与电磁波的最适当形状的热‑电磁波转换结构、热‑电磁波转换构件、波长选择性散热设备、波长选择性加热设备、波长选择性散热方法、波长选择性加热方法以及热‑电磁波转换结构的制造方法。具体而言，是一种互相转换热与规定波长(λ)的电磁波的结构，是具有波导路的热‑电磁波转换结构以及将此排列多个的热‑电磁波转换构件(10)、利用这些的波长选择性散热设备、波长选择性加热设备、波长选择性散热方法、波长选择性加热方法以及热‑电磁波转换结构的制造方法，波导路由透过电磁波的芯部(2)与由金属构成且围住芯部(2)的包层部(3)所构成。

摘要： 本发明提供一种热控结构以及包括该热控结构的蓄电池结构，该热控结构包括均温相变复合板；以及位于均温相变复合板下方的可变热导三维板；均温相变复合板包括有均温腔以及相变腔，相变腔位于均温腔的上方，均温腔内包括有工质，相变腔内包括有相变材料；均温相变复合板上包括有位于均温腔上方的安装槽；可变热导三维板包括有热导腔以及与热导腔连通的不凝气体储存腔，不凝气体储存腔在水平面上的高度高于热导腔，热导腔内包括有工质，所述不凝气体储存腔内包括有不凝气体，不凝气体为氦气。本发明有效降低蓄电池组中各电池单体之间的温差，保证所有蓄电池单体具有相同的充放电速率，并根据蓄电池组的散热需求改变与外界的热阻。

摘要： 本发明提供一种热控结构及包括该热控结构的卫星，该热控结构包括泵组件；通过管路与泵组件连通的旁路组件；通过管路分别与泵组件和旁路组件连通的热控组件；以及通过管路分别与泵组件和旁路组件连通的辐射散热器；热控组件包括：第一舱板、第二舱板、第三舱板和第四舱板；第一舱板、第二舱板、第三舱板和第四舱板均包括板体，板体包括形成于板体上的接入口和接出口，以及形成于板体内的流体通道；接入口和接出口分别与流体通道连通；第一舱板的流体通道和第二舱板的流体通道与泵组件和旁路组件连通形成第一流体回路；所述第三舱板的流体通道和第四舱板的流体通道与泵组件和旁路组件连通形成第二流体回路。

摘要： 本实用新型的一种热灌嘴、热灌嘴流道改进结构及应用该热灌嘴的流道结构，主要是由流道结构的180度对称的缓冲道及热灌嘴的180度对称双注入口、斜流道导入塑料避免不均衡的进料导致阀销及闸门磨损变形；由定位衬套的定位肋延设至出料口以避免死角，末端设有段差提供塑料熔体回料空间，避免塑料残留及熔合线产生，以达阀销的往复运动顺畅、快速更换色料及成型品外观无熔合线的预期效果。

摘要： 本发明涉及一种基于热熔体型气液双相换热结构的换热器结构优化方法，包括以下步骤：S1：根据热熔型气液双相换热结构，基于正余弦函数，构建热熔体型气液双相换热函数；S2：进行三维建模，构建换热单元体。S3：重复执行步骤S2，进行参数调整，获取满足预设的气液体积比条件的优选单元体；S4：通过快速迭代阵列，得到由优选单元体组成的集合单元；S5：重复执行步骤S4，获取表面积和质量最优的优选集合；S6：进行应力优化；S7：进行3D打印优化；S8：整合优选集合，得到最终换热器结构。与现有技术相比，本发明采用热熔体型气液双相换热结构，突破了传统设计结构模式的选择，实现了传热效率以及重量上的双重突破。

摘要： 本发明公开了一种换热结构及带有该换热结构的换热装置，将需要的降温的烟气从第一通风道内部通过，通过外壳上方的风机抽风，使得用于冷却的气体和雾气从下方的水箱中往上流动并与第二通风道表面接触，实现换热，因此，达到了较优换热效果和烟气密封性，避免其外泄及互相泄漏；其中，换热结构主要由通过固定杆穿过底板、第一连接套、第一隔板、第二连接套和第二隔板，使得在生产时，先将底板、第一隔板和第二隔板通过固定杆固定在一起，再进行焊接，避免其变形或对接位置偏移，并且其稳定且密封性高；并且第一连接套和第二连接套的设置可以防止第一通孔、第二通孔、第三通孔处发生泄漏，并起到加强其刚性作用。

摘要： 本发明公开了一种交叉式换热结构及带有该换热结构的换热装置，通过将用于热量回收的气体从通风管道内部通过，而第二风道内部则通过需要的降温的烟气，实现热量交换并回收，使得热量的充分利用，节省能耗，降低成本。换热装置的换热结构设置为抽屉型，并且两侧设为斜面配合，并在换热结构下方的外壳上固定有滑轨，使得方便拆装检修和清洗，并且在拆装时减少摩擦力，同时避免了换热结构与第一风口连接面上的密封圈损坏，提高实用寿命；而换热结构通过折弯形成矩形的通风管道间隔设置且两端与连接板连接形成，而间隔设置的通风管道之间形成第二风道，实现两种气体交叉通过又不混合，且方便换热的交叉式换热结构，其结构简单，生产方便。

摘要： 本实用新型公开了一种交叉式换热结构及带有该换热结构的换热装置，通过将用于热量回收的气体从通风管道内部通过，而第二风道内部则通过需要的降温的烟气，实现热量交换并回收，使得热量的充分利用，节省能耗，降低成本。换热装置的换热结构设置为抽屉型，并且两侧设为斜面配合，并在换热结构下方的外壳上固定有滑轨，使得方便拆装检修和清洗，并且在拆装时减少摩擦力，同时避免了换热结构与第一风口连接面上的密封圈损坏，提高实用寿命；而换热结构通过折弯形成矩形的通风管道间隔设置且两端与连接板连接形成，而间隔设置的通风管道之间形成第二风道，实现两种气体交叉通过又不混合，且方便换热的交叉式换热结构，其结构简单，生产方便。

摘要： 本实用新型公开了一种换热结构及带有该换热结构的换热装置，将需要的降温的烟气从第一通风道内部通过，通过外壳上方的风机抽风，使得用于冷却的气体和雾气从下方的水箱中往上流动并与第二通风道表面接触，实现换热，因此，达到了较优换热效果和烟气密封性，避免其外泄及互相泄漏；其中，换热结构主要由通过固定杆穿过底板、第一连接套、第一隔板、第二连接套和第二隔板，使得在生产时，先将底板、第一隔板和第二隔板通过固定杆固定在一起，再进行焊接，避免其变形或对接位置偏移，并且其稳定且密封性高；并且第一连接套和第二连接套的设置可以防止第一通孔、第二通孔、第三通孔处发生泄漏，并起到加强其刚性作用。