最大主应力
最大主应力的相关文献在1989年到2022年内共计155篇,主要集中在矿业工程、公路运输、建筑科学
等领域,其中期刊论文145篇、会议论文4篇、专利文献60143篇;相关期刊122种,包括大地构造与成矿学、科学技术与工程、煤矿安全等;
相关会议4种,包括2015年全国矿山开采损害防治与数字矿山学术会议、2014年全国青年摩擦学学术会议、第十六次全国焊接学术会议等;最大主应力的相关文献由432位作者贡献,包括张建强、刘福广、姚兵印等。
最大主应力—发文量
专利文献>
论文:60143篇
占比:99.75%
总计:60292篇
最大主应力
-研究学者
- 张建强
- 刘福广
- 姚兵印
- 张袁娟
- 李太江
- 张国栋
- 赵强
- 冯文浩
- 刘志强
- 可杰
- 吴剑
- 周高明
- 姚天波
- 孙文标
- 孙祥
- 张同心
- 张淼
- 方峻
- 李小龙
- 李建雄
- 李德辉
- 李星
- 杨子荣
- 杨小彬
- 欧小强
- 沈晴昳
- 王冬梅
- 王凤凰
- 董泽蛟
- 赵忠英
- 邵显智
- 郑宗溪
- 钟群
- 陈凤晨
- 陈栋
- 马宪永
- CHE ZhiGang
- HAN GuoFeng
- IanG.Main
- LIU XiaoLi
- QIN Le
- WANG EnZhi
- WU Dan
- XIE HulMin
- ZHU RongHua
- ZOU ShiKun
- Zhou Gaoming
- 万军伟
- 万军伟1
- 万德田
-
-
纪铜鑫
-
-
摘要:
地下水封洞库工程的主体构筑物是主洞室,洞室截面一般为直墙拱形或似马蹄形,具有跨度大、高边墙等特点,洞室开挖后形成的松动圈影响洞室稳定,同时间接增加洞壁岩体的渗透性。先对松动圈理论进行梳理,然后利用FLAC3D进行数值模拟,揭示开挖后洞室围岩最大主应力重新分布结果,最后通过工程实例对模拟结果进行验证,即墙角附近检测孔松动深度大于边墙中部检测孔松动深度,对应洞室墙角附近应力变化范围大于边墙的应力变化范围。
-
-
刘小根;
齐爽;
万德田;
郑德志;
孙与康;
潘瑞娜
-
-
摘要:
以武广高速CRH3型列车客室车窗玻璃为对象,测试高速列车以平均300 km·h^(-1)穿越隧道入口、出口、隧道内、隧道群及在隧道内会车时列车客室玻璃的应变动态响应及最大主应力,分析气动载荷作用下高速列车玻璃的承载特性。结果表明:穿越隧道过程中,高速列车客室玻璃受到正负气压交变作用,表现为典型的正负应变瞬变交替疲劳受力特征;隧道气动效应引发的高速列车客室车窗玻璃的最大主应力均未超过5 MPa,最大值发生在穿越隧道群对应时刻;隧道气动效应作用下高速列车玻璃承受中、低应变速率作用,最大应变速率发生在隧道内会车时近会车面玻璃与对向车头交会时刻;组成高速列车玻璃的夹层玻璃PVB胶片剪切模量对温度和作用时间敏感,夹层玻璃动态等效厚度和刚度随隧道气动压力作用时间的增长而减小,其动态承载能力也随时间的增长而逐渐减弱。基于此,高速列车玻璃承载性能设计应考虑隧道气动载荷作用的时间及疲劳作用对玻璃强度的影响。
-
-
李臣;
陈团团;
王孝臣
-
-
摘要:
巷道围岩塑性区与其变形破坏具有直接相关关系,基于此,本文首先通过理论分析获得了采空区覆岩垮落程度,在此基础上建立数值模拟模型,基于采空区应力传递的力学机制分别研究了留巷和掘巷两种不同模式下工作面采动对区域应力场和巷道围岩塑性破坏的分布规律。研究表明:不同模式下的巷道区域应力场与围岩强度相关,且最大主应力值差异较小,但是通道应力场下围岩塑性区差异巨大,具有明显的时间差异性下的围岩劣化程度差异。该研究结果对于巷道布置方式具有一定参考价值。
-
-
潘紫伟;
王东;
张飞;
张乐;
段铃铃
-
-
摘要:
结合工程实例,采用ABAQUS中扩展有限元法建立桩土模型,以最大主应力准则、最大能量释放率准则作为损伤机制,并考虑初始地应力的影响,通过分析在竖向荷载作用下,桩头的不同范围(桩头的1/2、1/3、1/4)作用于不平整基岩上预应力管桩所产生竖向裂缝的变化规律。
-
-
买买提江·阿布都艾尼
-
-
摘要:
文章依据经过地震断裂带隧洞工程实例,利用有限元软件建立了考虑不同断层错动的隧洞有限元模型,并根据断层错动类型和错动位移大小进行了正交数值试验。结果表明:断层错动在不同工况下的应力分布在同一截面中趋势基本一致。拱顶和拱底最大主应力峰值均出现在隧洞位置附近。逆冲断层错动主要在对隧洞拱底产生影响,倾向滑移断层错动主要对隧洞拱顶产生影响,走滑断层错动不区分拱底、拱顶,两者最大主应力在数值和变化规律上基本保持一致。三种断层错动中,走滑断层错动对隧道的影响范围最大,影响程度也最为严重,倾向滑移断层错动次之。
-
-
茹锐锋;
于雁武;
贾康辉;
赵浩冬;
郭远;
常皓
-
-
摘要:
利用FLAC3D软件建立埋深1000 m的矩形巷道模型,分析了巷道围岩应力状态及位移量受不同侧压系数影响的变化.结合岩爆判据,得出岩爆等级及最安全侧压条件,并判断可能发生岩爆的危险部位.结果表明:矩形巷道围岩边界最大主应力集中在角点处,且随着侧压系数的增大而增大;巷道两帮最大位移量与侧压系数正相关;顶底板最大位移量与侧压系数负相关;侧压系数对巷道围岩应力影响从大到小为顶板、两帮、底板,对巷道围岩最大位移量影响从大到小为两帮、顶板、底板;巷道顶板、底板及四角点的岩爆等级均随侧压系数的增加而增加,侧压系数为1和1.5时,顶板及顶角有可能发生岩爆活动.通过比较得出,侧压系数0.5为最安全状态条件.
-
-
王小平;
李勇斐;
冉益铭
-
-
摘要:
桩基施工过程中对土体的挤压与扰动势必对周围土层的位移与内力产生影响,而其影响范围是判断周围已有建构筑物稳定性的重要依据.采用目前在岩土工程领域广泛使用的三维数值模拟软件FLAC3D进行模拟计算,得出桩基施工过程中联合国海洋平面观测站(验潮井)变形与内力变化.计算结果显示:1~16号桩在施工过程中对验潮井竖向与侧向均产生了位移,但位移值较小;最小主应力与最大主应力变化不明显.通过对验潮井的位移与内力的计算,南防波堤平台桩基工程施工应由近及远依次施工,施工时应尽量避免对岩土体的扰动与破坏,不得采用爆破施工,保证基岩完整性.
-
-
张志沛;
李锋;
张海春
-
-
摘要:
以某急倾斜厚煤层采空区为对象.首先,通过数值模拟软件进行空区形成模拟,分析最大主应力与竖向位移特征,结合实测数据评价模拟的符合性.结果表明:空区上覆岩层偏向下山煤柱处、上山煤柱偏向下伏岩层处、上覆岩层与上山煤柱交汇处随着集中应力的减小而初期破坏减弱;空区下伏岩层偏向上山煤柱处、下山煤柱与下伏岩层交汇处、下山煤柱偏向上覆岩层处随着应力的增大而初期破坏增强;地表模拟与实际沉降量高度吻合,可以反映空区围岩实际情况.其次,进行空区煤柱失稳模拟,分析并评价围岩的稳定性.表明空区场地最大剩余沉降量为0.3~0.9 m,能破环建筑地基,空区围岩处于失稳状态.最后,模拟空区注浆充填治理,结合现场监测数据评价治理效果.表明现场与模拟监测点最终竖向位移差值在-2.3~8 mm范围,两者基本一致,注浆治理效果显著.可见注浆充填法能有效治理当地类似急倾斜厚煤层采空区失稳问题.
-
-
焦午浩;
赵晋军;
赵帅
-
-
摘要:
地应力是引起巷道变形破坏的主要因素之一,为了分析最大主应力方向对围岩稳定的影响,采用FLAC3D模拟了夹角α从0°~90°过程中围岩塑性区分布、偏应力及位移变化规律.研究结果认为:α越大,"围岩"塑性区范围越大,且有向顶、底板围岩深部发展的趋势;围岩偏应力呈"单峰"状,顶、底板围岩偏应力峰值随α增大而增大,而帮部偏应力峰值则减小;围岩位移变化呈类"线性"增长,围岩变形随α增大而增大,最大水平主应力方向对顶、底板围岩变形的影响大于帮部.通过现场观测,验证了分析结果的可靠性.
-
-
冯文浩;
方峻
-
-
摘要:
采用有限元软件ANSYS建立不同环境温度和射弹量条件下速射武器抽壳仿真模型.分析了某机枪在不同环境温度和射弹量条件下的温度场分布以及不同摩擦因数下最大抽壳阻力和弹壳最大主应力的变化规律,提出了一种抽壳故障率仿真预测方法,采用第一强度理论来判定断裂失效形式,根据蒙特卡洛法求解不同环境温度以及射弹量条件下的抽壳故障率.仿真结果证明:故障率随着环境温度、射弹量以及摩擦因数的增大而增大,摩擦因数影响最大.
-
-
Zhou Gaoming;
周高明
- 《2015年全国矿山开采损害防治与数字矿山学术会议》
| 2015年
-
摘要:
为了初步了解毛坪铅锌矿的地应力状态,采用地质构造形迹法、声发射Kaiser效应等方法对矿山的主应力进行了分析,并对地应力水平进行了判别.研究结果表明:毛坪铅锌矿的最大主应力方向界于N60°~70°W与N45°~50°W之间,最大主应力约12.14MPa,以岩石强度应力比为判断标准,认为毛坪铅锌矿存在由低地应力向中高地应力发展的趋势.
-
-
周京;
徐滨士;
王海斗;
邢志国;
康嘉杰
- 《2014年全国青年摩擦学学术会议》
| 2014年
-
摘要:
针对传统宏观力学研究涂层的局限性,开展了基于HERTZ理论的等离子喷涂FeCrBSi表面涂层有限元数值模拟研究,得到了涂层表面在不同载荷和摩擦力的作用下,涂层内部最大应力与涂层内部剪切应力的分布特征.分析结果表明:最大主应力是接触疲劳失效的临界应力,而剪切应力则导致涂层在微缺陷处在较短的时间诱发萌生微裂纹,并快速扩展到表面与对摩轴承球挤压涂层表面所引起的径向拉应力共同作用导致涂层开裂,不同主应力与剪切应力的协同作用使得涂层失效模式呈现多元化,但是确是涂层失效的主要驱动力.
-
-
张建强;
赵璇;
姚兵印;
李太江;
刘福广
- 《第十六次全国焊接学术会议》
| 2011年
-
摘要:
采用有限元方法建立马氏体T91/新型奥氏体HR3C 异种耐热钢焊接接头多区域不对称蠕变数值模型,模拟600 °C/42.26Mpa 内压作用下的蠕变最大主应力、von Mises 等效应力、应力三轴度和等效蠕变应变.结果表明,最大主应力峰值位于接头内表面HR3C/焊缝和焊缝/T91 界面以及离外表面2.96mm 处焊缝/T91 界面附近区域,内表面和离外表面2.96mm部位焊缝/T91 界面容易形成蠕变孔洞.内表面焊缝/T91 界面区域von Mises 等效应力数值最大,蠕变空洞易于扩张.依次为离内表面1.29mm 处焊缝/T91 界面区域、外表面和离外表面2.96mm 处焊缝/T91 界面区域.内表面焊缝/T91 界面处的应力三轴度数值较高大,孔洞易于扩张成链形成界面蠕变裂纹.而离内表面1.29mm 处和离外表面2.96mm 处的细晶HAZ 内应力三轴度数值较高,两部位的孔洞容易连接形成IV 型蠕变裂纹.采用应力三轴度分析T91/HR3C 钢接头焊缝/T91 界面失效和T91 细晶HAZ 蠕变孔洞扩张及裂纹扩展特性更为准确,与加速试验结果比较一致.内表面及附近区域T91 细晶HAZ 内等效蠕变应变较大,外表面及附近区域等效蠕变应变峰值位于T91 母材内,而焊缝/T91 界面附近等效蠕变应变数值较小,存在蠕变拘束.焊缝/T91 界面失效和T91 细晶HAZ 为接头的薄弱环节.
-
-
- 《第十二届全国弹簧学术会、第十届全国弹簧失效分析讨论会暨第六届海峡两岸弹簧专业研讨会》
| 2008年
-
摘要:
目前有多种计算螺旋弹簧应力修正系数的公式.不同国家采用的公式不同,例如日本采用Wah1的公式,而欧洲采用的是Bergstrasser的公式.因此,本文对不同的计算公式计算得出的数值与本文研究的计算公式在同一条件下进行了比较,以供参考.rn 所有计算应力修正系数的公式当用于计算悬架螺旋弹簧应力时,均受到限制,这是由于随着弹簧钢丝材料强度增加,弹簧螺旋角也在增大,而这些公式都忽略了初始螺旋角的影响.进一步讲,随着螺旋角的增加,由于钢丝受弯曲作用的影响,这时不仅要考虑弹簧圈内部的最大剪切应力,还要考虑弹簧圈外部的最大主应力.然而,到目前为止还没有简易计算最大主应力的公式.rn 因此,为了解决这一问题,有的研究者通过试验的方法和用有限元分析方法建立了受螺旋角影响的弹簧最大剪切应力和最大主应力的简易计算公式和图表.本文是对日本弹簧工程学会协作技术委员会的活动所做的概括.