循环倍率

摘要： 本文通过某冷库的氟利昂制冷系统,对其可采用的桶泵机组供液方式和膨胀阀供液方式,做一下计算与分析,并对一些需要注意的细节问题进行说明,以便同行们参考。

摘要： 双进双出钢球磨煤机在我国燃用无烟煤和贫煤的火力发电厂中被广泛使用.某电厂1000 MW机组双进双出钢球磨煤机长期存在出力低的问题,经过制粉系统各设备比较和分析,研究轴向分离器的设计规范,判断制粉系统出力低的原因主要为平锥式轴向煤粉分离器设计不合理.因全部更换分离器成本高,通过创新设计,改动分离器内部结构、优化流场来解决此问题.提出四种改动方案,利用CFD软件模拟流场、计算流速选择方案进行实验.循环倍率越低,分离器分离效果越弱,磨煤机出力越大,通过数值模拟优选出的最佳方案为延长风管的出口导流板,并在磨盘底部正对风管处添加圆锥导流.运行效果表明,所提改动方案大幅提高了磨煤机出力.实际改造表明,磨煤机出力大幅提高,创新改动后制粉系统出力达到了设计值.

摘要： 以某300 MW亚临界自然循环锅炉为研究对象,构建由流量回路、压力节点和连接管组成的流动网络系统,并根据质量、动量和能量守恒方程,建立水冷壁流量和壁温计算数学模型,对低负荷下的水动力特性进行研究.结果表明:20％和30％额定负荷下锅炉的循环倍率均大于界限循环倍率,不同负荷下各回路的流量分配呈现中间高、两头低的趋势,热负荷越大的回路其相应的质量流速越大,在正常低负荷运行工况下不会发生停滞现象,能够保证机组的水动力安全性.

摘要： 本文对冷风机稳定运行时的性能进行了实验研究,按照ASHRAE标准搭建了冷风机实验室,研究了冷风机的性能随库温、传热温差、循环倍率等因素的变化.结果表明:传热温差为10°C,循环倍率为3时,冷风机传热性能随库温的升高而提高,当库温从-34°C升至10°C时,传热系数由16 W/(m2·°C)增至18.8 W/(m2·°C),增幅达17.5％;循环倍率为3时,随着传热温差由6°C增至10°C,传热系数变化幅度较小,测试工况范围中的最大变化幅度为4.9％,库温为-25°C时,传热系数变化区间为16.8～17.63 W/(m2·°C),库温为-10°C时,传热系数变化区间为18.1～18.43 W/(m2·°C);随着循环倍率的升高,冷风机的传热系数随之升高.

摘要： 针对以往重力再循环供液制冷系统的气液分离器放置冷库外部造成冷量损失的问题,设计了带有双蒸发管组冷风机且气液分离器放置内部的重力再循环制冷系统并与直接膨胀制冷系统进行了对比试验,研究不同库温和不同冷凝温度对两种制冷系统的制冷量,压缩机功率等参数影响.结果表明,重力再循环采用双蒸发管组冷风机后,在库温-20,-25,-30°C工况下,相对于直接膨胀制冷系统的性能系数增加8.81％,9.27％和10.51％,在冷凝温度20,30,35°C工况下,相对于直接膨胀式制冷系统的性能系数增加5％～10％,因此带有双蒸发管组冷风机的重力再循环在低温下运行更具有优势.

摘要： 为了研究煤粉富氧燃烧方式下烟气循环倍率对燃烧和传热特性的影响,本文以某500 kW燃烧测试炉为研究对象,采用数值模拟方法对空气燃烧以及不同循环倍率下的富氧燃烧进行了研究;采用化学渗透脱挥发分(CPD)模型模拟煤粉的脱挥发分过程,挥发分成分考虑为多种轻质气体,挥发分的燃烧采用详细化学反应机理,介质辐射特性模型均针对富氧燃烧进行了修正.研究结果表明:虽然富氧燃烧下二次风与一次风的动量比较空气燃烧下降了50％以上,但采用相同的旋流燃烧器仍可实现与空气燃烧相似的炉内流场特性;煤粉燃烧温度和着火位置均受循环倍率的影响,富氧燃烧下循环倍率为72％时,炉内平均温度分布以及着火位置与空气燃烧下较为接近,随着循环倍率增加,辐射传热量降低.

摘要： 对乙炔清净产生的废次氯酸钠循环利用工艺技术进行了研究,提出了对从冷却塔底流出的废次氯酸钠中乙炔进行回收,然后用回收乙炔后的废次氯酸钠配制新鲜次氯酸钠,用于乙炔清净,并且指出废次氯酸钠的循环倍率不得>7.

摘要： 对重力再循环制冷系统蒸发器建立数学模型,在仿真模拟中,对面积分别为原蒸发器面积90％、85％、80％、75％、70％的蒸发器进行模拟,并选出最适合实验冷库所用的蒸发器.将该蒸发器加工出来运用到实验中,与原蒸发器性能进行实验对比,通过分析得出:选用的蒸发器面积为原蒸发器面积的75％时,与实验冷库最匹配.

摘要： The effect of the temperature of the calibration tank, face velocity, and circulation rate on the performance of a CO2 air-cooler are analyzed using theoretical calculation and experimental study. The theoretical calculation is carried out by establishing a mathematical model, the results of which show that when the temperature of the calibration tank increases from -30 °C to -10 °C, the coefficient of the heat transfer increases by 5. 8％, and the corresponding refrigerating capacity increases by 5. 9％. Under the calculation conditions, the best face velocity (3. 2 m/s) occurs, providing the best air-cooler performance;in addition, the coefficient of heat transfer of the air-cooler increases rapidly with an increase in the circulation rate, and the growth tends to be smooth, with the best circulation rate at about three. Comparing the experimental value with the theoretical calculation of the CO2 air-cooler, the results show that the theoretical calcula-tion is higher, the error of which is between 14. 8％ and 25％;however, the trends between the theoretical calculation and the experimen-tal value are basically the same, verifying the rationality of the mathematical model.%本文通过理论计算和实验研究,分析了校准箱温度、迎面风速及循环倍率对CO2冷风机性能的影响规律.建立数学模型进行理论计算,结果表明:当校准箱温度从-30°C升至-10°C时,传热系数增大5.8％,相应的制冷量增大5.9％;在计算所用工况下,最佳迎面风速(3.2 m/s)使冷风机性能最佳;冷风机传热系数随着循环倍率的增长先呈急剧增长趋势之后趋于平缓,循环倍率约为3时最佳.对比CO2冷风机各项实验值和理论计算值,结果显示理论计算值高于实验值,误差为14.8％ ～25％,但理论计算值和实验值的变化趋势基本相同,验证了数学模型的合理性.

摘要： 再循环蒸发器的液体冷媒供给量大于蒸发量，一部分液体冷媒只参与循环，不会蒸发成为汽体。重力供液系统，当供液压头大于蒸发器对冷媒的阻力，液体冷媒就可以在蒸发器与汽液分离器所形成的回路中再循环，再循环作用的强弱用循环倍率表示。循环倍率与供液压头和蒸发温度有关。本文推导了均相流模型计算蒸发回路各种阻力的计算公式，针对一小型制冷系统和专门设计的再循环蒸发器，进行阻力平衡计算。在此基础之上，用空气侧热平衡阀对该制冷系统进行了供液压头与蒸发温度和循环倍率的相互影响实验。表明所推导的阻力计算式具有工程应用精度；蒸发温度升高循环倍率减小，且蒸发温度较低时循环倍率的变化率较小，蒸发温度较高时循环倍率的变化率较大；供液压头增大循环倍率增大，单位供液压头引起的循环倍率变化随压头的增大而减小，该变化率还随蒸发温度的升高不断缩小；循环倍率有最优值。

摘要： 正确地确定循环流化床锅炉的循环倍率，是循环流化床锅炉性能设计的基础。本文利用炉内石灰石量、煤质特性、灰平衡方法，通过对锅炉物料平衡及热能量平衡的分析，建立循环流化床锅炉循环倍率的数学模型，根据循环流化床锅炉的特点合理简化之后得出循环倍率的表达式，由此可以方便地确定循环倍率，该数学模型的建立为循环流化床锅炉的设计和运行提供了一个简便、适用的计算方法。通过该表达式的算法，经过常规的锅炉测试就可准确计算出循环流化床锅炉的循环倍率。

摘要： 本文基于以往重力再循环制冷系统研究工作基础,使用MATLAB仿真软件建立数学模型,把制冷剂R22、R404A、A717、R410A和R407C用于重力再循环制冷系统,计算不同管径、循环倍率和蒸发温度下再循环蒸发器的制冷量,比较不同制冷剂在重力再循环制冷系统中的应用效果.

摘要： 对两压力简化型氨水吸收式动力循环(DPAPC-a)进行了热力计算分析,该循环流程由蒸发器、透平、回热器、吸收器、泵、蒸气和溶液节流阀组成。系统结构比较简单,但同样具有较高的循环效率以及大温差蒸发和小温差吸收的特点,分别与显热热源的放热和冷却水的吸热过程相匹配。该循环采用透平排气加热完成对氨水基本成分的解吸分离。本文对热源温度为85°C-110°C,冷却水温度为20°C-32°C之间循环的两压力简化型氨水吸收式动力循环的工作成分、基本成分、循环倍率等参数进行了正交计算。给出了在热源温度为110°C,冷却水温度为20°C条件下,两压力简化型氨水吸收式动力循环的工作成分为0.6、基本成分为0.385、循环倍率为5的优化方案,循环评价指标热效率达到8.06%, 动力回收效率为6.66%。在上述条件下,DPAPC-a 方案的动力回收效率比水蒸汽朗肯循环和R134a 有机朗肯循环的动力回收效率分别增大28.8%和12.7%。

摘要： 回流式循环流化床脱硫属半干法脱硫技术，由于其初期投资小，脱硫剂价格低廉等因素被广泛应用于中小型机组的烟气脱硫中(烟气量小于1200Nm3/h)。但是，如何提高脱硫效率成为人们关注的问题。本文结合漳山发电公司的应用实例从温度、湿度、循环倍率以及钙硫比几个方面作了简要分析。

摘要： 氨水溶液解吸-压缩制冷循环（本文中简称ADAR循环）是一种氨水溶液解吸-吸收过程取代蒸发和冷凝过程的制冷循环。本文对该循环进行了热力学分析，得出了循环的循环倍率与理论制冷系数之间的关系。在制冷系统参数相同的情况下，将ADAR循环与氨蒸汽压缩制冷循环和R22蒸汽压缩制冷循环进行计算比较,通过火用平衡分析，揭示了新循环的系统性能提高的主要原因。

摘要： 回流式循环流化床脱硫属半干法脱硫技术,由于其初期投资小,脱硫剂价格低廉等因素被广泛应用于中小型机组的烟气脱硫中(烟气量小于1200Nm3/h)。但是,如何提高脱硫效率成为人们关注的问题。本文结合漳山发电公司的应用实例从温度、湿度、循环倍率以及钙硫比几个方面作了简要分析。

摘要： 本文归纳了无烟煤的基本特性,总结了燃用无烟煤时循环流化床锅炉的设计特点,指出设计与运行中应注意的问题.

摘要： 本文归纳了无烟煤的基本特性,总结了燃用无烟煤时循环流化床锅炉的设计特点,指出设计与运行中应注意的问题.

摘要： 本文归纳了无烟煤的基本特性,总结了燃用无烟煤时循环流化床锅炉的设计特点,指出设计与运行中应注意的问题.

摘要： 本实用新型公开了一种基于电厂循环水高浓缩倍率运行的循环水补水处理系统，包括混凝沉淀过滤部分和结晶软化系统；所述混凝沉淀过滤部分包括原水池、澄清池以及变孔隙滤池；原水池的进料端接入循环水补水，原水池的出料端连接澄清池的进料端，澄清池的出料端连接变孔隙滤池的进料端，变孔隙滤池的出料端连接结晶软化系统的进料端；所述结晶软化系统内加入有氢氧化钠和碳酸钠溶液；结晶软化系统的出水口连接在循环水系统的入口端，结晶软化系统的晶体出料端连接在脱硫系统的进料端。本实用新型中循环水补水经杀菌、混凝、沉淀、过滤处理后，能够有效地降低循环水补水中的浊度、悬浮物、胶体、有机物及大部分钙离子，提高了循环水的浓缩倍率。

摘要： 本发明涉及一种循环流化床内循环倍率的计算方法和系统，属于循环流化床燃烧诊断技术领域。利用相机得到循环流化床炉内火焰颗粒燃烧信息，并基于时刻1s取的一张火焰颗粒燃烧图片，通过Canny边缘检测、Hough直线检测等一系列图像处理方法，获得循环流化床内的火焰颗粒流速，最终通过结合测点的管道横截面积、烟气飞灰浓度、旋风分离器分离效率以及实时投料量，最终得到循环流化床的循环倍率曲线。最终，该方法解决了生物质发电厂无法实施获得循环流化床循环倍率的问题，能实时更新循环倍率的变化情况，为循环流化床炉内燃烧诊断提供较强的依据，从而实现生活生物质发电厂的清洁高效利用。

摘要： 本发明涉及一种循环流化床内循环倍率的计算方法和系统，属于循环流化床燃烧诊断技术领域。利用相机得到循环流化床炉内火焰颗粒燃烧信息，并基于时刻1s取的一张火焰颗粒燃烧图片，通过Canny边缘检测、Hough直线检测等一系列图像处理方法，获得循环流化床内的火焰颗粒流速，最终通过结合测点的管道横截面积、烟气飞灰浓度、旋风分离器分离效率以及实时投料量，最终得到循环流化床的循环倍率曲线。最终，该方法解决了生物质发电厂无法实施获得循环流化床循环倍率的问题，能实时更新循环倍率的变化情况，为循环流化床炉内燃烧诊断提供较强的依据，从而实现生活生物质发电厂的清洁高效利用。

摘要： 本发明公开了一种高内循环倍率的循环流化床锅炉，包括炉膛，其特征在于，所述炉膛底部设有第二锥段水冷壁，第二锥段水冷壁的底部设有第一锥段水冷壁，即锅炉的密相区为双锥段结构；第一锥段水冷壁底部设有水平布置的布风板。本发明提供了一种具有双锥段密相区的高内循环倍率循环流化床锅炉，其提高了锅炉的内循环倍率，使锅炉炉内的温度场更加均匀，外循环流量减少，降低分离器阻力，同时降低风机电耗和启动点火耗油量。

摘要： 本发明公开循环流化床锅炉循环倍率暨灰平衡调控系统及方法，包括循环流化床锅炉、控制单元，循环流化床锅炉包括炉膛、旋风分离器、料腿、返料器、连接烟道、尾部竖井，炉膛与旋风分离器连接，旋风分离器与尾部竖井连接，旋风分离器下端与返料器上端连接，返料器下端与炉膛下部连接，旋风分离器上设有将热风管内的热风输送到旋风分离器内的气体喷枪，循环流化床锅炉内设有气体压力信号采集模块，气体压力信号采集模块与控制单元连接，控制喷枪的工作状况；本发明根据锅炉运行状况动态调节、实时监控，满足锅炉不同煤种不同负荷工况下调控锅炉循环倍率暨灰平衡的要求，解决精确设计的高效能循环流化床锅炉煤种适应性差、负荷调整性能不好等问题。

摘要： 本发明提供了一种带外置床循环流化床锅炉循环倍率的计算方法。其通过分析循环流化床锅炉能量平衡以及物料平衡的关系，分别建立了锅炉炉膛、密相区、分离器以及外置床的能量守恒和质量守恒方程，通过迭代计算的方法求出循环倍率、冷灰量、热灰量等多个重要参数，对机组安全、环保运行和控制系统的优化具有重要意义。

摘要： 本发明一种高循环倍率循环流化床烟气脱硫系统，包括提升管、除尘系统、一级立管和返料器。其改进点在于，本发明除尘系统由两级除尘器串联进行气固分离，所述的两级除尘系统包括依次连接的一级除尘器、二级除尘器、二级立管、二级返料器；其中，所述一级除尘器和所述二级除尘器相互连通，所述二级返料器与所述一级立管相互连通。本发明增加了脱硫剂在反应器内的停留时间，增加了反应器内实际Ca/S，提高了脱硫效率和脱硫剂利用效率。

摘要： 本实用新型公开循环流化床锅炉循环倍率暨灰平衡调控系统，包括循环流化床锅炉、控制单元，循环流化床锅炉包括炉膛、旋风分离器、料腿、返料器、连接烟道、尾部竖井，炉膛与旋风分离器连接，旋风分离器上端与尾部竖井连接，旋风分离器下端与返料器上端连接，返料器下端与炉膛下部连接，旋风分离器上设有将热风管内的热风输送到旋风分离器内的气体喷枪，循环流化床锅炉内设有气体压力信号采集模块，气体压力信号采集模块与控制单元连接，控制喷枪的工作状况；本实用新型根据锅炉运行状况动态调节、实时监控，满足锅炉不同煤种不同负荷工况下调控锅炉循环倍率暨灰平衡的要求，解决高效能循环流化床锅炉煤种适应性差、负荷调整性能不好等问题。

摘要： 本实用新型公开了一种高内循环倍率的循环流化床锅炉，包括炉膛，其特征在于，所述炉膛底部设有第二锥段水冷壁，第二锥段水冷壁的底部设有第一锥段水冷壁，即锅炉的密相区为双锥段结构；第一锥段水冷壁底部设有水平布置的布风板。本实用新型提供了一种具有双锥段密相区的高内循环倍率循环流化床锅炉，其提高了锅炉的内循环倍率，使锅炉炉内的温度场更加均匀，外循环流量减少，降低分离器阻力，同时降低风机电耗和启动点火耗油量。

摘要： 本实用新型涉及一种定向燃煤锅炉再燃的低循环倍率生物质循环流化床气化炉，包括气化炉、加料器、一级循环分离器和返料器。气化炉的上侧四周间隔布置有二次风喷口。通过二次风喷口向气化炉中喷入二次风，提高了气化炉内的气化温度，增加了生物质燃料在气化炉中的反应时间。进一步通过一级循环分离器和返料器保证了未完全反应的大粒径物料进入气化炉的高温区进一步反应，提高能源利用率。使生物质固体燃料的能量尽量多的转移到生物质燃气，热转化率达90％以上。一级循环分离器出来的生物质燃气进入二级分离器进一步除尘，保证定向再燃的生物质燃气气流不含生物质灰，在再燃过程中避免生物质灰对燃煤锅炉燃烧产生负面影响。