X100管线钢

摘要： 基于管线钢的环向应力、断裂韧性及腐蚀速率,建立了天然气管线钢在微生物腐蚀环境下延性裂纹止裂可靠性的预测方法,获得不同微生物腐蚀速率对X100管线钢的止裂韧性和止裂可靠性随使用年限增长的变化规律。对X100管线钢延性裂纹扩展失效模式和强度失效模式进行了分析,并基于两种失效模式对X100管线钢的允许使用年限进行了预测,且强度失效所预测的管线钢使用年限要多于延性裂纹扩展失效得出的使用年限。结果表明X100管线钢的延性裂纹失效风险概率要高于强度失效,在进行安全评估时应优先考虑延性裂纹扩展导致的管线失效模式。

摘要： 采用慢应变速率拉伸(SSRT)试验和SEM研究了SRB+IOB对X100管线钢在库尔勒土壤模拟溶液中应力腐蚀开裂行为的影响.结果表明:X100管线钢母材和焊缝试样在无菌环境下的断口颈缩程度均明显小于有菌(SRB+IOB)环境;母材和焊缝断口在无菌环境下均为韧性+脆性混合型断口,呈现准解理形貌,具有较高的SCC敏感性.在有菌(SRB+IOB)环境下均为韧性断口,呈现韧窝形貌,具有较低的SCC敏感性,且低于无菌环境;无菌环境下断口侧面的SCC裂纹明显多于有菌(SRB+IOB)环境;SRB+IOB的存在导致X100管线钢SCC敏感性降低.

摘要： 按照BS 7448标准并结合显微分析方法,采用热模拟技术对t8/5条件下X100级管线钢焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)的断裂韧性(CTOD)进行了研究.结果 表明,CTOD值随着t8/5的增加而增加,显微组织由板条贝氏体向粒状贝氏体转化.当t8/5 =40 s时,原奥氏体晶界处出现的粗化链状M-A组元,使得断裂韧性出现下降;当t8/5=50 s时,断裂韧性继续增加,但随着热输入的增大,晶粒有粗化的倾向.

摘要： 为了提高X100管线钢在油田采出水中的耐蚀性,在X100钢表面上采用电镀技术制备了Ni-WS_(2)镀层,考察了其在60°C、流速0.6 m/s的腐蚀液中浸泡24.0 h后的电化学性能;使用扫描电子显微镜(SEM)观察镀层腐蚀前后的微观组织结构及厚度,通过X射线衍射仪(XRD)分析镀层腐蚀前后的相组成;采用动电位极化曲线(PDP)和电化学阻抗谱(EIS)测试对镀层的耐腐蚀性能进行评价。结果表明:Ni-WS_(2)镀层的腐蚀产物由Fe3C和FeOOH组成,相较于X100钢基体具有更正的腐蚀电位、较高的阻抗值,且腐蚀电流密度较低,腐蚀形貌显示镀层腐蚀程度较轻且仍致密均匀。由此可见,在X100管线钢表面电镀Ni-WS_(2)镀层可以大幅提高X100管线钢的耐腐蚀性。

摘要： 通过对X100管线钢在CO2腐蚀环境下的腐蚀产物形貌、成分和腐蚀速率进行研究,分析不同显微组织对抗CO2腐蚀性能的影响规律.研究表明:X100管线钢热轧态、正火和淬火+回火后显微组织分别为针状铁素体+少量准多边形铁素体、铁素体+少量球状珠光体和超低碳板条贝氏体,在CO2腐蚀环境下的腐蚀速率分别为9.8332、24.05和18.8775 mm/a.X100管线钢正火后腐蚀速率最高,抗CO2腐蚀性能最差;热轧态的腐蚀速率最低,抗CO2腐蚀性能最好.

摘要： 通过对X100管线钢在CO_(2)腐蚀环境下的腐蚀产物形貌、成分和腐蚀速率进行研究,分析不同显微组织对抗CO_(2)腐蚀性能的影响规律。研究表明:X100管线钢热轧态、正火和淬火+回火后显微组织分别为针状铁素体+少量准多边形铁素体、铁素体+少量球状珠光体和超低碳板条贝氏体,在CO_(2)腐蚀环境下的腐蚀速率分别为9.8332、24.05和18.8775 mm/a。X100管线钢正火后腐蚀速率最高,抗CO_(2)腐蚀性能最差;热轧态的腐蚀速率最低,抗CO_(2)腐蚀性能最好。

摘要： 通过Gleeble热模拟实验机模拟了X100管线钢的粗晶热影响区(CGHAZ)及再热临界粗晶热影响区(ICCGHAZ)微观组织.采用电化学测试、浸泡实验及表面分析技术研究了交流干扰下X100管线钢母材、CGHAZ及ICCGHAZ在库尔勒土壤溶液中的腐蚀行为.结果表明:交流干扰下X100管线钢母材、CGHAZ及ICCGHAZ都表现为活性溶解,平均腐蚀速率随交流电流密度的增大而增加.交流干扰造成的极化电位振荡幅值及微观组织对X100管线钢母材、CGHAZ及ICCGHAZ的平均腐蚀速率和腐蚀形貌有着重要影响.在5mA·cm-2交流电流密度干扰下,母材的腐蚀电位最负、平均腐蚀速率最大,ICCGHAZ的腐蚀电位最正、平均腐蚀速率最小,CGHAZ的腐蚀电位及平均腐蚀速率都居中;在20 mA·cm-2及50 mA·cm-2交流电流密度干扰下,ICCGHAZ腐蚀电位最负、平均腐蚀速率最大,母材的腐蚀电位最正、平均腐蚀速率最小,CGHAZ的腐蚀电位及平均腐蚀速率都仍居中.在20 mA·cm-2交流电流密度交流干扰下,X100管线钢发生局部腐蚀,CGHAZ、ICCGHAZ发生明显的晶界腐蚀,GCHAZ晶界腐蚀形貌呈缝隙状、ICCGHAZ晶界腐蚀形貌为连续孔洞.

摘要： 采用慢应变速率拉伸(SSRT)试验和扫描电镜(SEM)断口分析等手段,研究了鹰潭土壤模拟溶液中SRB+IOB(硫酸盐还原菌+铁氧化菌)对X100管线钢应力腐蚀开裂(SCC)行为的影响.研究结果表明:X100管线钢母材和焊缝试样在无菌和有菌环境下宏观断口均为斜断口,断裂面与拉伸轴方向大致呈45°角,无菌环境下的断口颈缩程度均明显小于有菌环境;在无菌环境下,母材和焊缝断口均为韧性+脆性混合型断口,呈现准解理形貌特征,具有较高的SCC敏感性;在有菌环境下,母材和焊缝断口均为韧性断口,呈现韧窝形貌特征,具有较低的SCC敏感性.同时发现,无菌环境下X100管线钢母材断口侧面的SCC裂纹明显多于有菌环境,也就是说,SRB+IOB的存在抑制了X100管线钢的脆变,使其SCC敏感性降低.

摘要： 随着我国南海海域油气资源的开发,海洋油气管道里程迅速增加.然而,严苛的海洋环境极易引起油气管线钢腐蚀,特别是在海洋CO2系统中,快速增长的CO2排放导致海洋系统中HCO3-和CO32-浓度增大,已成为影响海洋结构中金属材料腐蚀的重要因素之一.通过建立模拟海洋干湿交替加速腐蚀试验模型,提出薄液层中电化学测试和慢应变速率拉伸试验方法,测试干湿交替环境中不同HCO3-浓度下X100钢的腐蚀行为,利用SEM、XRD等方法表征试样表面腐蚀形貌和物相构成,揭示海洋干湿交替环境中HCO3-浓度变化对X100钢腐蚀机制的影响.研究结果表明,在模拟海洋干湿交替条件下,X100钢腐蚀行为随着HCO3-浓度增加呈现出先快速增长后缓慢增长的特征,其应力腐蚀敏感性随薄液层中HCO3-浓度增大而提高,断口形貌逐渐表现出脆性断裂特征;在HCO3-浓度较高的环境中,电化学腐蚀阴极反应受到抑制,但是在Bockris机制作用下,HCO3-离解反应为电化学阴极反应提供了额外的氢源,增大了试样的电化学腐蚀速率和应力腐蚀敏感性.

摘要： 本文介绍了本钢X100级别管线钢的研制情况。通过实验室及生产试验，研究了X100管线钢不同组织构成对力学性能的影响规律及其合理的控冷制度，确定了X100管线钢的成分、工艺、组织和性能，通过合理的成分配合最佳的控轧控冷工艺，获得了最佳的组织构成与最优的综合力学性能，屈服强度为713MPa，抗拉强度为816MPa，伸长率为17％，冲击功(-20°C)为320J。

摘要： 本文介绍了本钢X100级别管线钢的研制情况。通过实验室及生产试验，研究了X100管线钢不同组织构成对力学性能的影响规律及其合理的控冷制度，确定了X100管线钢的成分、工艺、组织和性能，通过合理的成分配合最佳的控轧控冷工艺，获得了最佳的组织构成与最优的综合力学性能，屈服强度为713MPa，抗拉强度为816MPa，伸长率为17％，冲击功(-20°C)为320J。

摘要： 本文介绍了本钢X100级别管线钢的研制情况。通过实验室及生产试验，研究了X100管线钢不同组织构成对力学性能的影响规律及其合理的控冷制度，确定了X100管线钢的成分、工艺、组织和性能，通过合理的成分配合最佳的控轧控冷工艺，获得了最佳的组织构成与最优的综合力学性能，屈服强度为713MPa，抗拉强度为816MPa，伸长率为17％，冲击功(-20°C)为320J。

摘要： 为了开发具有超高强度、低温韧性和良好焊接性能的X100管线钢，本文对0.06％C-1.80％Mn-0.05％Nb-0.06％V-(Cu,Mo，Ni，Cr,Ti)成分体系的钢材进行了研究。介绍了该成分体系的连续冷却相变特点，并对其组织形态进行了分析，最后对化学成分、工艺参数、组织形态和机械性能的关系进行了分析和讨论。研究结果表明，采用合适的化学成分和相应的工艺参数，试验钢完全可以达到API5LX100管线钢的要求。

摘要： 为了开发具有超高强度、低温韧性和良好焊接性能的X100管线钢，本文对0.06％C-1.80％Mn-0.05％Nb-0.06％V-(Cu,Mo，Ni，Cr,Ti)成分体系的钢材进行了研究。介绍了该成分体系的连续冷却相变特点，并对其组织形态进行了分析，最后对化学成分、工艺参数、组织形态和机械性能的关系进行了分析和讨论。研究结果表明，采用合适的化学成分和相应的工艺参数，试验钢完全可以达到API5LX100管线钢的要求。

摘要： 为了开发具有超高强度、低温韧性和良好焊接性能的X100管线钢，本文对0.06％C-1.80％Mn-0.05％Nb-0.06％V-(Cu,Mo，Ni，Cr,Ti)成分体系的钢材进行了研究。介绍了该成分体系的连续冷却相变特点，并对其组织形态进行了分析，最后对化学成分、工艺参数、组织形态和机械性能的关系进行了分析和讨论。研究结果表明，采用合适的化学成分和相应的工艺参数，试验钢完全可以达到API5LX100管线钢的要求。

摘要： 为了开发具有超高强度、低温韧性和良好焊接性能的X100管线钢，本文对0.06％C-1.80％Mn-0.05％Nb-0.06％V-(Cu,Mo，Ni，Cr,Ti)成分体系的钢材进行了研究。介绍了该成分体系的连续冷却相变特点，并对其组织形态进行了分析，最后对化学成分、工艺参数、组织形态和机械性能的关系进行了分析和讨论。研究结果表明，采用合适的化学成分和相应的工艺参数，试验钢完全可以达到API5LX100管线钢的要求。

摘要： 本文介绍了本钢高级别石油管线钢厚度规格15.4mmX100的合金化原理。以及其炼钢成分控制、连铸控制、2300热连轧机组的粗轧压下、精轧压下、层流冷却和卷取温度制度等关键工艺点轧制难点分析，同时指出本钢生产X100管线钢面临的问题。

摘要： 本文介绍了本钢高级别石油管线钢厚度规格15.4mmX100的合金化原理。以及其炼钢成分控制、连铸控制、2300热连轧机组的粗轧压下、精轧压下、层流冷却和卷取温度制度等关键工艺点轧制难点分析，同时指出本钢生产X100管线钢面临的问题。

摘要： 本文介绍了本钢高级别石油管线钢厚度规格15.4mmX100的合金化原理。以及其炼钢成分控制、连铸控制、2300热连轧机组的粗轧压下、精轧压下、层流冷却和卷取温度制度等关键工艺点轧制难点分析，同时指出本钢生产X100管线钢面临的问题。

摘要： 本发明提供一种低成本X52管线钢的生产方法及管线钢，所述生产方法包括将铁水进行脱硫、转炉冶炼、连铸成管线钢连铸坯，还包括将所述管线钢连铸坯均热至1160～1200°C、利用粗轧机对所述管线钢连铸坯进行3～7道次粗轧，得到中间坯、利用精轧机对中间坯进行4～7道次精轧，最后以50～100°C/s的冷却速度将精轧后的管线钢快速冷却至550～610°C，卷取后获得管线钢成品。所述低成本X52管线钢中不添加Nb。利用本发明的低成本X52管线钢的生产方法，可降低X52管线钢的生产成本，且生产工艺控制简单，适应性强。

摘要： 本发明公开了一种具有良好抗应变时效性能的X80管线钢，其化学元素质量百分比含量为：C：0.02‑0.05％；Mn：1.30‑1.70％；Ni：0.35‑0.60％；Ti：0.005‑0.020％；Nb：0.06‑0.09％；Si：0.10‑0.30％；Al：0.01‑0.04％；N≤0.008％；P≤0.012％；S≤0.006％；Ca：0.001‑0.003％，其余为Fe和其他不可避免的杂质。本发明公开了一种由上述具有良好抗应变时效性能的X80管线钢制成的管线管。本发明还公开了一种上述管线管的制造方法，其包括步骤：冶炼、铸造、铸坯加热、分阶段轧制、延迟变速冷却和制管。

摘要： 一种抗HIC性优良的管线钢，其成分按照质量百分比含有0.03～0.15%的C、0.05～1.0%的Si、0.5～1.8%的Mn、小于等于0.015%的P、小于等于0.004%的S、小于等于0.01%的O(氧)、小于等于0.007%的N、0.01～0.1%的Sol.Al、小于等于0.024%的Ti、0.0003～0.02%的Ca，其余由Fe和杂质构成，在钢中作为夹杂物存在的TiN的大小小于等于30μm。本发明的管线钢抗HIC性优良，可将裂纹面积比抑制为小于等于3%。

摘要： 本申请提供一种控制管线钢中B类夹杂物的冶炼方法及管线钢，冶炼方法包括对铁水进行吹炼，至所述铁水在吹炼终点的组分与温度满足预设值后出钢，得到出钢钢水，其中，在出钢过程中包括加入脱氧剂进行脱氧，脱氧剂加入量与吹炼终点钢水中氧含量及管线钢成品的铝含量匹配；将所述出钢钢水进行LF精炼和RH冶炼，RH冶炼结束后进行喂钙线和浇铸处理，得到管线钢成品。本申请提供的冶炼方法在转炉出钢过程中加入脱氧剂，将钢水中铝含量调至成品铝含量的上限值，能够将钢水中氧势降至极低水平，避免了RH过程二次调铝，使钢水中脱氧产物的聚合、长大更加充分，脱氧产物等杂质上浮去除效率更高，钢水更加洁净，从而提高了B类夹杂评级水平。

摘要： 本发明提供一种低成本X52管线钢的生产方法及管线钢，所述生产方法包括将铁水进行脱硫、转炉冶炼、连铸成管线钢连铸坯，还包括将所述管线钢连铸坯均热至1160～1200°C、利用粗轧机对所述管线钢连铸坯进行3～7道次粗轧，得到中间坯、利用精轧机对中间坯进行4～7道次精轧，最后以50～100°C/s的冷却速度将精轧后的管线钢快速冷却至550～610°C，卷取后获得管线钢成品。所述低成本X52管线钢中不添加Nb。利用本发明的低成本X52管线钢的生产方法，可降低X52管线钢的生产成本，且生产工艺控制简单，适应性强。

摘要： 本发明公开了一种管线钢及其低成本轧制管线钢的方法，铸坯过程中，板坯入炉温度为室温，板坯出炉温度为1160~1200°C，板坯均热时间60~70分钟；轧制过程中，开轧温度为1140~1180°C，终轧温度为800~860°C；冷却过程中，终冷温度为400~540°C，冷却速度10~20°C/s；制得的管线钢的重量百分比化学成分范围为：C为0.065～0.04，Si为0.35～0.10，Mn为1.75～1.40，P≤0.012，S≤0.004，Nb为0.090～0.05，Ti为0.030～0.010，Cr为0.35～0.10，余量为Fe和杂质。利用本发明得到的管线钢力学性能稳定、均匀，冲击韧性优异，落锤撕裂性能优良。

摘要： 本发明公开了一种管线钢旁弯判定方法及提高管线钢质量的方法，属于钢铁技术领域，包括以下步骤：建立目标钢板的数模分析模型，所述模型包括不同温度下的目标钢板材料属性参数；根据所述目标钢板的层流冷却参数对所述模型进行约束以及施加载荷，并进行模型求解；根据所述模型求解获得的所述目标钢板的最大位移旁弯量进行旁弯判定；其模拟的结果可靠、准确，相对于现有技术，大大提高了旁弯判定的效率和准确性，解决了现有的管线钢旁弯判定方法精度低、效率低的问题。

摘要： 本发明公开了一种具有良好抗应变时效性能的X80管线钢，其化学元素质量百分比含量为：C：0.02-0.05％；Mn：1.30-1.70％；Ni：0.35-0.60％；Ti：0.005-0.020％；Nb：0.06-0.09％；Si：0.10-0.30％；Al：0.01-0.04％；N≤0.008％；P≤0.012％；S≤0.006％；Ca：0.001-0.003％，其余为Fe和其他不可避免的杂质。本发明公开了一种由上述具有良好抗应变时效性能的X80管线钢制成的管线管。本发明还公开了一种上述管线管的制造方法，其包括步骤：冶炼、铸造、铸坯加热、分阶段轧制、延迟变速冷却和制管。

摘要： 一种抗HIC性优良的管线钢，其成分按照质量百分比含有0.03～0.15％的C、0.05～1.0％的Si、0.5～1.8％的Mn、小于等于0.015％的P、小于等于0.004％的S、小于等于0.01％的O(氧)、小于等于0.007％的N、0.01～0.1％的Sol.Al、小于等于0.024％的Ti、0.0003～0.02％的Ca，其余由Fe和杂质构成，在钢中作为夹杂物存在的TiN的大小小于等于30μm。本发明的管线钢抗HIC性优良，可将裂纹面积比抑制为小于等于3％。

摘要： 本发明公开了一种贝氏体基的高钢级管线钢及其制备方法，属于钢铁板带材热轧领域。贝氏体基的高钢级管线钢的化学成分按质量百分比为C 0.04‑0.07％，Si 0.20‑0.40％，Mn 1.70‑2.50％，Nb 0.06‑0.10％，V 0.03‑0.05％，Ti 0.01‑0.02％，Cr 0.20‑0.40％，Mo 0.20‑0.30％，Ni≤0.30％，Cu 0.20‑0.30％，P≤0.015％，S≤0.005％，N≤0.0050％，Als0.010‑0.035％，其余为Fe和杂质，本发明的高钢级管线钢及其制备方法可有效解决现有X100高钢级管线钢的生产成本较高，设备与工艺控制要求较高的问题。