双排抗滑桩
双排抗滑桩的相关文献在2005年到2022年内共计88篇,主要集中在建筑科学、公路运输、铁路运输
等领域,其中期刊论文70篇、会议论文8篇、专利文献486918篇;相关期刊54种,包括军民两用技术与产品、科技经济市场、中国科技投资等;
相关会议8种,包括第五届湖北省土木工程专业大学生科技创新论坛、第十二届全国青年岩石力学与工程学术大会、第十一届全国地基处理学术讨论会等;双排抗滑桩的相关文献由200位作者贡献,包括孙红月、尚岳全、孙勇等。
双排抗滑桩—发文量
专利文献>
论文:486918篇
占比:99.98%
总计:486996篇
双排抗滑桩
-研究学者
- 孙红月
- 尚岳全
- 孙勇
- 杨明辉
- 毛晓光
- 万智
- 于洋
- 刘健锋
- 李显武
- 潘新恩
- 王红梅
- 范兴盛
- 董文凯
- 许鹏飞
- 邓平
- 严克伍
- 仲帅
- 任士朴
- 冷景岩
- 卓秋林
- 叶四桥
- 吴红刚
- 周磊生
- 商淑杰
- 安宝平
- 常波
- 张义栋
- 张广栋
- 张思峰
- 张新宇
- 张正旭
- 张泽健
- 施金江
- 杨军杰
- 涂征宇
- 熊磊
- 王迎超
- 申永江
- 祁斌
- 祝少纯
- 肖锐
- 胡明
- 董捷
- 薛志超
- 赵晓坷
- 郭永春
- 雷用
- 韩冰
- 高雪池
- 齐辉
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廖存刚;
唐江涛;
韩波;
张永安;
钟延江;
王昆
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摘要:
以深厚人工堆填土滑坡地质灾害为例,从滑坡的成因,处置方案设计、施工工期、社会及政治影响等方面,对该地质灾害治理方案进行了系统研究,采用三阶段设计思路,即滑坡应急抢险阶段、应急处置阶段、系统综合治理三阶段思路,应急抢险阶段在滑坡前缘快速设置块石堆石坝压脚阻滑;应急处置阶段采用施工速度快的旋挖桩,实施双排和单排抗滑桩、削坡减载、临时系统柔性排水工程,系统综合治理方案进一步实施加筋土挡土坝、系统永久截排水工程、坡体生物工程等措施,防治工程实施后消除了滑坡产生的威胁和隐患、有效的保护了滑坡下方小区居民的生命和财产安全,产生了良好的社会及经济效益,同时该项目为类似的滑坡灾害治理积累了宝贵的技术成果和可靠的工程经验。
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温祥虎;
叶四桥;
毛晓光
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摘要:
为研究滑坡体强度参数变化对双排抗滑桩位移、内力分布以及前后排桩承担滑坡推力比例的影响,采用三维有限元分析模型,对滑坡体强度参数进行单因素分析.结果 表明:改变滑坡体c,Φ值对双排抗滑桩桩身弯矩和剪力最大值有影响,而对弯矩和剪力分布影响较小;对桩位移、内力以及前后排桩承担滑坡推力比例,c,Φ值较小时,影响越明显,并随着c,Φ值的增大,影响逐渐减小,且Φ值比c值的影响更明显.
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闫玉平;
肖世国
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摘要:
为了在求解双排全长桩和后排沉埋-前排全长桩中前桩后侧坡体推力的同时也可得到其分布模式,以便更合理确定前排桩受力特征,针对双排桩加固的基岩-覆盖层式滑坡,采用斜条分法将排间滑体分割成若干斜向平行滑面的土条;对所形成的在不同深度位置的4类典型土条,根据静力平衡条件,推导了其作用于前桩受荷段后侧的推力计算公式,进而可确定出前排桩受荷段后侧坡体推力分布模式及其合力.实例分析表明,本文方法所确定的前桩后侧坡体推力呈不规则抛物线形分布,其峰值点接近于滑面;后排桩沉埋模式时前桩后侧坡体推力比后排桩全长模式时的值小8.6%~10.6%;本文方法比传递系数法的计算值偏大10.6%~13.4%,且相对更接近于FLAC3D模拟结果.
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鲁祥
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摘要:
边坡防护对高速公路的安全性与稳定性发挥着重要的作用,施工企业应注重和加强对高速公路工程边坡防护设计工作。文章结合云南省墨江至临沧公路TJ6标段K70+950K71+200左侧滑坡治理工程,提出边坡防护新理念,基于滑坡形成机制探讨边坡防护设计应遵循的原则和具体方案,旨在提高高速公路工程边坡防护设计水平。
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游桂芳
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摘要:
针对路堑高边坡采用的双排抗滑桩支护工程,从边坡塑性变形及边坡安全系数角度,基于Midas/GTS有限元软件对双排抗滑桩的布设方式、列间距以及排间距进行优化分析研究,分析结果表明双排抗滑桩支护时交叉双排布设对边坡支护的加固效果强于并列双排布设方式,得到双排抗滑桩最佳列间距为4 m,最佳排间距为20 m。
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安宝平;
肖锐
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摘要:
研究发现常规的矩形抗滑桩人工成孔施工过程风险大,单排圆形抗滑桩又不能满足抗滑要求。基于此,本文以S11泾源(甘宁界)至华亭高速公路工程欠稳定边坡加固设计为例,将设有冠梁的梅花形双排抗滑桩作为加固方案,同时根据典型断面采用madis软件建模分析抗滑桩的应力应变、位移及内力分布情况。结果表明抗滑桩在最不利工况条件下桩顶位移满足规范要求。
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安宝平;
肖锐
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摘要:
研究发现常规的矩形抗滑桩人工成孔施工过程风险大,单排圆形抗滑桩又不能满足抗滑要求.基于此,本文以S11泾源(甘宁界)至华亭高速公路工程欠稳定边坡加固设计为例,将设有冠梁的梅花形双排抗滑桩作为加固方案,同时根据典型断面采用madis软件建模分析抗滑桩的应力应变、位移及内力分布情况.结果表明抗滑桩在最不利工况条件下桩顶位移满足规范要求.
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许鹏飞;
赵聪;
戎贺伟
- 《2018年(第三届)京津冀高校建筑与土木领域研究生论坛》
| 2018年
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摘要:
为揭示沉埋式双排抗滑桩的抗滑机理及抗滑桩桩后土拱效应的发展变化特征,运用FLAC3D进行数值模拟计算,并分析了不同沉埋深度下桩周土体位移和桩间土体的应力变化规律.研究结果表明,双排抗滑桩在滑坡推力的作用下,分别在前排桩和后排桩桩后形成土拱效应,并随沉埋深度增加,前排桩土拱效应先减小后增加;同时时双排桩桩间中轴线σx应力变化的分析发现,沉埋桩桩顶土体抵抗滑坡推力有一定作用范围,大约向后延伸2m左右,在该范围内的土体将最大限度的吸收滑坡推力;同时桩顶土体的承担能力有限,当沉埋深度过大,桩顶土体不足以抵抗传递来的滑坡推力,前排桩的土拱效应将增大.
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PAN Xin-en;
潘新恩;
XIONG Lei;
熊磊
- 《广西公路学会2016年学术年会》
| 2016年
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摘要:
文章以数值模拟为研究手段,分析了嵌固深度变化对承台式双排桩前后排桩的侧向位移、内力分布及荷载分担的影响.研究结果表明:桩身的合理嵌固深度宜取桩长的1/3,此时前后排桩的荷载分担比为5.2:4.8;抗滑桩的嵌固深度越小,桩体侧向位移越大,桩身内力会存在明显变化;作用在双排抗滑桩上的滑坡推力,在前后排桩上是按照一定比例进行分配的,而不是等分原则.建议在设计承台式双排抗滑桩时,前后排桩应按一定的荷载分担比例分别设计.
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张程锋;
闫辉;
单军杰;
谢全敏
- 《第五届湖北省土木工程专业大学生科技创新论坛》
| 2014年
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摘要:
在实际工程中,对于大型滑坡的治理,普通的单排抗滑桩由于需要采用很大的截面面积,而常常无法满足实际的工程需要.因此,常采用双排或是多排抗滑桩来提供更大的抗滑力来解决单排桩抗滑能力不足的问题.对于双排抗滑桩而言,影响其内力及滑坡推力的因素有很多,如抗滑桩悬臂段长度、抗滑桩锚固段长度、抗滑桩桩间距和截面尺寸以及桩排距等.本文主要针对桩排距对双排抗滑桩内力及滑坡推力的影响进行研究分析,获得了几点较为实用的结论,为滑坡的治理设计与施工提供科学依据.
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任山;
黄禹忠;
刘林;
刘斌;
宋燕高
- 《第三届中国水利水电岩土力学与工程学术讨论会》
| 2010年
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摘要:
传统的抗滑桩计算方法存在很多问题,特别是双排抗滑桩更加无法计算,不能计算出作用在双排抗滑桩上的抗力和推力的分布规律,往往是凭借主观经验分析解决,常常会造成不合理的浪费.采用强度折减的有限元法,讨论了两排桩在3种不同类型滑坡中,在不同的折减系数下随排距的变化,两排桩的桩前抗力、桩后推力、实际承担推力等的变化规律,得出了一系列关于双排桩合理受力与设桩位置的建议.由于讨论了不同类型的情况,所以结论具有普遍性,能为工程设计提供依据.
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叶应才;
刘东;
宋建远;
黄发海
- 《第十一次全国岩石力学与工程学术大会》
| 2010年
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摘要:
采用有限元程序ANSYS建立双排抗滑桩有限元模型,分析桩顶连接方式对抗滑桩的侧向位移分布和内力分布的影响,找出最优的桩顶连接方式.桩顶的连接方式可分为无连接、同排相连、前后排相连和全连接等4种方式.通过对比这4种桩顶连接方式可知,前后排相连和全连接均可以使双排抗滑桩的变形相协调,弯矩和剪力分布更加的合理,能更好地发挥前后2排桩的抗滑效果,但是全连接增加抗滑桩的成本.选取同排相连和前后排相连2个工程实例,监测分析发现,同排相连时前排桩的侧向位移和弯矩均远小于后排桩,前后排相连时前后2排桩的位移和弯矩比较接近,这与有限元分析结果相吻合.在双排抗滑桩的设计中,建议采用前后排相连的桩顶连接方式.
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孙勇
- 《第6届全国水利工程渗流学术研讨会》
| 2009年
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摘要:
本文将道路桥梁水平受力多排桩计算的结构力学方法引入到双排抗滑结构的计算中。与其不同的是,滑动面以上存在滑坡体,而桥梁的最大冲刷线以上没有考虑这种土体的存在对滑动面以下m法的影响。提出了滑动面以下考虑滑坡体存在的两种新的m法,还对滑动面以上排桩间土体作用在前后排桩的土压力进行了试验和理论分析,给出了计算公式。同时,用有限杆单元法,对双排桩的连梁刚度和用文中提出的方法以桩梁连接方式进行了试验和理论分析。得出如下结论:在满足不相互影响排桩间距的情况下,桩顶连梁与桩的刚度比不小于0.48是合适的,此时再增加连梁刚度无意义;桩梁连接为铰结时双排桩受力变形性质最差,刚结时受力变形性质最好;不论是单排桩还是双排桩,桩前(单排桩)和前排桩桩前(双排桩)土体需要开挖时应慎重,因为这种开挖对支护结构影响很大,造价增加很多;双排桩省钱,而且抵抗变形的能力强,值得在工程中研究和广泛应用。
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孙勇
- 《第6届全国水利工程渗流学术研讨会》
| 2009年
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摘要:
本文将道路桥梁水平受力多排桩计算的结构力学方法引入到双排抗滑结构的计算中。与其不同的是,滑动面以上存在滑坡体,而桥梁的最大冲刷线以上没有考虑这种土体的存在对滑动面以下m法的影响。提出了滑动面以下考虑滑坡体存在的两种新的m法,还对滑动面以上排桩间土体作用在前后排桩的土压力进行了试验和理论分析,给出了计算公式。同时,用有限杆单元法,对双排桩的连梁刚度和用文中提出的方法以桩梁连接方式进行了试验和理论分析。得出如下结论:在满足不相互影响排桩间距的情况下,桩顶连梁与桩的刚度比不小于0.48是合适的,此时再增加连梁刚度无意义;桩梁连接为铰结时双排桩受力变形性质最差,刚结时受力变形性质最好;不论是单排桩还是双排桩,桩前(单排桩)和前排桩桩前(双排桩)土体需要开挖时应慎重,因为这种开挖对支护结构影响很大,造价增加很多;双排桩省钱,而且抵抗变形的能力强,值得在工程中研究和广泛应用。
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孙勇
- 《第6届全国水利工程渗流学术研讨会》
| 2009年
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摘要:
本文将道路桥梁水平受力多排桩计算的结构力学方法引入到双排抗滑结构的计算中。与其不同的是,滑动面以上存在滑坡体,而桥梁的最大冲刷线以上没有考虑这种土体的存在对滑动面以下m法的影响。提出了滑动面以下考虑滑坡体存在的两种新的m法,还对滑动面以上排桩间土体作用在前后排桩的土压力进行了试验和理论分析,给出了计算公式。同时,用有限杆单元法,对双排桩的连梁刚度和用文中提出的方法以桩梁连接方式进行了试验和理论分析。得出如下结论:在满足不相互影响排桩间距的情况下,桩顶连梁与桩的刚度比不小于0.48是合适的,此时再增加连梁刚度无意义;桩梁连接为铰结时双排桩受力变形性质最差,刚结时受力变形性质最好;不论是单排桩还是双排桩,桩前(单排桩)和前排桩桩前(双排桩)土体需要开挖时应慎重,因为这种开挖对支护结构影响很大,造价增加很多;双排桩省钱,而且抵抗变形的能力强,值得在工程中研究和广泛应用。