原子核反应

摘要： 光学模型是原子核反应理论最基本和最重要的理论模型之一,光学模型势的研究是其关键。而光学模型势分为微观光学模型势和唯象光学模型势。在非相对论理论的基础上,仔细分析了国际上已有的6Li、7Li、9Be、12C和16O核与不同靶核反应的反应截面和弹性散射角分布的实验测量结果,入射核能量在200 MeV以下,靶核质量数A在20≤A≤232范围内,考虑了入射核基态性质,分别研究了6Li、7Li、9Be、12C和16 O核与不同靶核反应的普适唯象光学模型势。

摘要： 光学模型是研究原子核反应的基本理论模型之一。入射粒子与靶核发生散射和反应,它们之间的光学势可以看作复杂的多体问题,理论上应该是非定域的。本工作基于Perey-Buck形式的非定域光学势研究非定域势对裂变核反应的影响。

摘要： 核武器是指利用原子核反应瞬间释放巨大能量、起杀伤破坏作用的武器,包括原子弹、氢弹和中子弹。其反应原理,原子弹为核裂变,即激发重原子核裂变释放能量;氢弹和中子弹为核聚变,即通过激发轻原子核聚变释放能量。

摘要： 每一种化学元素都有一个天文起源。轻元素产生于宇宙大爆炸之后10秒到2吩钟之间，它们是氢（75％）、氦（25％）以及少量的锂和铍。其余元素由恒星形成。恒星内部发生原子核反应．开始从氢变为氦，而后陆续产生重元素．直到生成铁。恒星发生超新星爆发时产生金、铅、铜。

摘要： 小编的话亲爱的小读者,时间过得真快,夏天马上就要来临了。每到这个季节,我们最盼望的,除了暑假,也许就是清凉的天气了。下面这篇文章是李承森老师2015年1月在南极长城站参加第31次南极考察时,特地为大家撰写的。那么,就让我们一边欣赏美丽的极光,一边消暑吧!在北极寒冷和黑暗的冬夜里,时不时有神奇的北极光划过长空。这些极光有的像是沸腾的火焰,如瀑布般从星空泼撒下来;有的如同蓝色精灵挥舞着长极光有多美

摘要： 本文对原子不同能级跃迁时能量的变化作归纳讨论，分别从高能态向低能态的跃迁和低能态向高能态跃迁两个方面对原子跃迁时能量的变化作以讨论，探讨跃迁中能量变化所遵从的规律。

摘要： 加速器驱动核能系统设计离不开微观反应数据的支撑,为了这个目的以及研究中高能质子入射镍反应性质的需要,利用光学模型理论表征质子入射镍核反应,用数值方法计算出反应截面和弹性散射角分布,从而得到质子入射镍各同位素,能量到200MeV的光学模型势参数,进而给出相应核反应的反应截面和弹性散射角分布.该组光学模型势参数比G-B光学模型势在高能量处对反应截面的预言更准确,而且这些反应截面微观数据可用于加速器驱动核能系统设计.

摘要： 一、有关原子核衰变次数的计算rn衰变是一种基本的原子核反应，常见的衰变有两种，即α衰变和β衰变（γ衰变总是伴随着α衰变和β衰变同时发生）．

摘要： 星云是由星际空间的气体和尘埃结合成的云雾状天体。星云里的物质密度是很低的,若拿地球上的标准来衡量的话,有些地方是真空的。可是星云的体积十分庞大,常常方圆达几十光年。最初所有在宇宙中的云雾状天体都被称作星云。后来随著天文望远镜的发展,人们的观测水准不断提高,才把原来的星云划分为星团、星系和星云三种类型。星云的形状是多姿多态的。星云和恒星有着"血缘"关系。恒星抛出的气体将成为星云的部分,星云物质在引力作用下压缩成为恒星。在一定条件下,星云和恒星是能够互相转化的。

摘要： 我会读一读太阳是一颗主要由qing（氢）和hai（氦）组成的大火球，它的中心温度高达1500万度，而且内部压力也十分巨大，在这种高温高压下，4个氢原子核通过原子核反应结合成1个氦原子核，

摘要： 在P+28Si核反应的计算研究中，利用光学模型势的方法，通过程序APMN.FOR调节光学势参数，对总反应截面和弹性散射角分布进行预言，结合DPPM.FOR程序计算各激发态的直接非弹性散射角分布，对相关实验数据进行理论验证。

摘要： 用Q3D磁谱仪测量了15N(7Li,6Li)16N布居16N基态和前三个激发态的角分布.通过对实验数据的扭曲波玻思近似(Distorted wave Born approximation,DWBA)分析,导出这些态的谱因子和渐进归一化系数(Asymptotic normalization coefficient,ANC),进而用新的谱因子得到15N(n,γ)16N的天体物理反应率.结果表明,尽管15N为中子满壳核,但16N中转移中子处于2s1/2轨道的两个能级并不是很好的单粒子能级,与壳模型的理论预言结论相反。

摘要： 用Q3D磁谱仪测量了15N(7Li,6Li)16N布居16N基态和前三个激发态的角分布.通过对实验数据的扭曲波玻思近似(Distorted wave Born approximation,DWBA)分析,导出这些态的谱因子和渐进归一化系数(Asymptotic normalization coefficient,ANC),进而用新的谱因子得到15N(n,γ)16N的天体物理反应率.结果表明,尽管15N为中子满壳核,但16N中转移中子处于2s1/2轨道的两个能级并不是很好的单粒子能级,与壳模型的理论预言结论相反。

摘要： 用Q3D磁谱仪测量了15N(7Li,6Li)16N布居16N基态和前三个激发态的角分布.通过对实验数据的扭曲波玻思近似(Distorted wave Born approximation,DWBA)分析,导出这些态的谱因子和渐进归一化系数(Asymptotic normalization coefficient,ANC),进而用新的谱因子得到15N(n,γ)16N的天体物理反应率.结果表明,尽管15N为中子满壳核,但16N中转移中子处于2s1/2轨道的两个能级并不是很好的单粒子能级,与壳模型的理论预言结论相反。

摘要： 用Q3D磁谱仪测量了15N(7Li,6Li)16N布居16N基态和前三个激发态的角分布.通过对实验数据的扭曲波玻思近似(Distorted wave Born approximation,DWBA)分析,导出这些态的谱因子和渐进归一化系数(Asymptotic normalization coefficient,ANC),进而用新的谱因子得到15N(n,γ)16N的天体物理反应率.结果表明,尽管15N为中子满壳核,但16N中转移中子处于2s1/2轨道的两个能级并不是很好的单粒子能级,与壳模型的理论预言结论相反。

摘要： 用Q3D磁谱仪测量了15N(7Li,6Li)16N布居16N基态和前三个激发态的角分布.通过对实验数据的扭曲波玻思近似(Distorted wave Born approximation,DWBA)分析,导出这些态的谱因子和渐进归一化系数(Asymptotic normalization coefficient,ANC),进而用新的谱因子得到15N(n,γ)16N的天体物理反应率.结果表明,尽管15N为中子满壳核,但16N中转移中子处于2s1/2轨道的两个能级并不是很好的单粒子能级,与壳模型的理论预言结论相反。

摘要： 金属材料中D-D核反应出射质子/氚产额的比值(P/T值)与出射粒了探测方向和材料中氘离子运动方向之间的夹角(探测角)相关.实际过程中,氘离子在载体材料中的多次散射将改变探测角,从而影响P/T值.因此,P/T值将反映氘离子-材料原子间的相互作用势.本工作利用10-20 keV能区氘束轰击不同材料形成自吸收靶,并测量了不同靶材料下核反应的P/T值.同时,利用自主开发的蒙特卡罗程序模拟不同能量、不同散射势下D-D核反应的P/T值.结果表明:在普适势模型下,模拟值较实验值偏大;P/T值具有原子序数(Z)相关性.

摘要： 金属材料中D-D核反应出射质子/氚产额的比值(P/T值)与出射粒了探测方向和材料中氘离子运动方向之间的夹角(探测角)相关.实际过程中,氘离子在载体材料中的多次散射将改变探测角,从而影响P/T值.因此,P/T值将反映氘离子-材料原子间的相互作用势.本工作利用10-20 keV能区氘束轰击不同材料形成自吸收靶,并测量了不同靶材料下核反应的P/T值.同时,利用自主开发的蒙特卡罗程序模拟不同能量、不同散射势下D-D核反应的P/T值.结果表明:在普适势模型下,模拟值较实验值偏大;P/T值具有原子序数(Z)相关性.

摘要： 金属材料中D-D核反应出射质子/氚产额的比值(P/T值)与出射粒了探测方向和材料中氘离子运动方向之间的夹角(探测角)相关.实际过程中,氘离子在载体材料中的多次散射将改变探测角,从而影响P/T值.因此,P/T值将反映氘离子-材料原子间的相互作用势.本工作利用10-20 keV能区氘束轰击不同材料形成自吸收靶,并测量了不同靶材料下核反应的P/T值.同时,利用自主开发的蒙特卡罗程序模拟不同能量、不同散射势下D-D核反应的P/T值.结果表明:在普适势模型下,模拟值较实验值偏大;P/T值具有原子序数(Z)相关性.

摘要： 金属材料中D-D核反应出射质子/氚产额的比值(P/T值)与出射粒了探测方向和材料中氘离子运动方向之间的夹角(探测角)相关.实际过程中,氘离子在载体材料中的多次散射将改变探测角,从而影响P/T值.因此,P/T值将反映氘离子-材料原子间的相互作用势.本工作利用10-20 keV能区氘束轰击不同材料形成自吸收靶,并测量了不同靶材料下核反应的P/T值.同时,利用自主开发的蒙特卡罗程序模拟不同能量、不同散射势下D-D核反应的P/T值.结果表明:在普适势模型下,模拟值较实验值偏大;P/T值具有原子序数(Z)相关性.

摘要： 本发明提供的是一种模拟核反应堆中子反应性反馈过程的热工水力实验装置及方法。包括电加热实验段、管壳式冷却器、稳压器、充压氮气罐、循环泵、冷却水泵、冷却水池、冷却水塔、管路、阀门、测量仪表、数据采集系统、控制计算机、高频直流电源、以及导电铜排。高频直流电源通电加热实验段。循环泵通过管路与电加热实验段入口相连，循环泵布置有旁通管路，电加热实验段出口通过管路与管壳式冷却器管侧入口相连。本发明在热工水力实验装置上增加了模拟反应堆中子反应性反馈的控制系统，可以用于模拟核反应堆在各类瞬态工况下的反应性反馈过程和热工水力响应过程，具有能够在无核辐射的环境下对核反应堆中不易进行的各类实验工况进行模拟的优点。

摘要： 一种原子核安全壳结构设有跨越反应堆容器和燃料更换池壁之间的环形空隙而延伸的永久性池腔密封装置，密封板有一支撑圈，其圆柱部分将外密封圈焊在埋置圈上，J形挠性圈联接在密封板上以允许热膨胀和收缩过程中容器的运动，密封板的内部悬伸于J形挠性圈之上，匹配的出入孔和出入孔盖形成通向池腔的入口，密封板下有多个支撑臂，每个支撑臂有校平螺旋以调整密封板的水平。这提供了一个允许燃料更换池的注满的永久性池腔密封装置，仅在需要时拆下出入孔盖。

摘要： 本发明公开了一种令原子核发生K电子俘获型核反应的方法,它是利用可控热核聚变的装置或生产人造金刚石的装置将核内质子数或中子数可通过K电子俘获型核反应成为幻数的原子核加热至低温等离子状态或加压至超高压高温状态,令核内的一个质子通过俘获电子转化为中子,同时放出一个中微子。其目的是从中发现可作为核燃料的元素,彻底解决人类未来长期发展所面临的能源供应、环境污染、温室效应、矿产资源短缺、森林面积减少等问题。

摘要： 一种核反应堆封头(12)包括容器上封头(14)、贯穿件(36)，该贯穿件沿着贯穿轴线(B)延伸穿过容器上封头(14)以允许控制杆驱动机构(32)的控制轴(34)穿过容器上封头(14)并到达核反应堆(2)的对应的控制引导管(30)，贯穿件(36)包括延伸穿过容器上封头(14)的贯穿管(38)和在贯穿管(38)内并与贯穿管(38)同轴地延伸的热套筒(40)，热套筒(40)和贯穿管(38)之间具有轴向间隙，其中核反应堆封头还包括附接到热套筒(40)的下端上用于与对应的控制杆引导管(30)的上端保持最小间距的间隔件(60)。

摘要： 一种原子核的链式反应式永磁能发电机。它是由许多在同一转轴上的惯性轮，电动机，发电机三部分组成的发电机组连接而成。原子核的链式反应式永磁能发电机，是利用组成它的许多，发电机组上的，电动机中的永磁能，并借助惯性轮及少量的电能，从而带动电动机同轴上的发电机发电的。像原子核裂变一样，可在短时间内发出巨大的电能，为工农业生产发出取之不尽的电能来。

摘要： 原子核外电子反应发动机涉及有机座、填充物体、内磁轮磁体、联接杆、支撑杆、环状封闭箱、外磁轮磁体箱、中心轴和轴承、和外磁轮磁体组成,所述的内磁轮是一个由磁体强制围成能绕中心轴转动的空心圆柱形磁筒,外磁轮由八个磁体强制封闭固定在一起,围成一个正四柱体空间,内磁轮在外磁轮内绕固定中心轴转动。本发明的主要用途就是将各种物质元素原子内电子的能量转化为机械动能,为地面交通、航空航天等运动设备提供超高速运行的发动机,以及生产合成新的高能或低能物理化学材料。

摘要： 本发明是一种高效利用自然资源的,原子核的链式反应式发电机。它是由原动机和n个发电机组组成。原动机是现有发电机组。发电机组由电动机和在其同轴上的细长圆柱形发电机构成。细长圆柱形发电机的装机容量大于电动机的功率,其直径小于电动机的直径。每组发电机组之间相互用导线连接,原动机又与第一组发电机组连接。

摘要： 一种原子核安全壳结构中的永久性池腔密封装置，其包括：环形内密封圈，其安装在原子核反应器上；环形外密封圈，其安装在燃料更换池底板上；环形密封板，其外周边密封地连接至所述支撑圈上，而其内周边设置在所述内密封圈的上方并且紧邻着所述内密封圈；数个支撑臂，其设置在所述密封板的下方，从燃料更换池腔的侧壁径向延伸，在密封板的底侧的一中间横跨位置上连接至密封板上；和环形挠性圈，挠性圈具有J形的横截面，完全设置在所述密封板的下方，挠性圈密封地焊接到密封板的底侧的一个周边上和内密封圈的另外一个周边上。根据本发明，密封板的内部悬伸于J形挠性圈之上，可防止坠落物落在其上；仅在需要时拆下普通反应堆工作所使用的出入孔盖。

摘要： 在一个燃料单一循环的轻水慢化型原子核反应堆中，反应堆堆芯被隔板分隔成中心区和外围区。中心区的氢原子数与轴原子数的比值（γＨ／Ｕ）小于外围区中的这一比值。第一种燃料组件布置在中心区（高转换区）。中心区中的第一种燃料组件移到外围区（燃烧区）中作为第二种燃料组件。在高反应区中的燃料棒使用寿命的前半期。钚的生产增加、铀的用量减少。在燃烧区中的燃料棒使用寿命的后半期。取出时的燃耗值增加。

摘要： 在一个燃料单一循环的轻水慢化型原子核反应 堆中，反应堆堆芯被隔板分隔成中心区和外围区。中 心区的氢原子数与铀原子数的比值(γH/U)小于外 围区中的这一比值。第一种燃料组件布置在中心区 (高转换区)。中心区中的第一种燃料组件移到外围 区(燃烧区)中作为第二种燃料组件。在高反应区中 的燃料棒使用寿命的前半期，钚的生产增加、铀的用 量减少，在燃烧区中的燃料棒使用寿命的后半期，取 出时的燃耗值增加。