压铸镁合金

摘要： 针对压铸Mg-Al-Mn系压铸镁合金硬度和耐腐蚀性能较差且测试结果分散度较大的问题,根据组织决定性能的原则,对显微组织与合金硬度及耐蚀性的影响规律进行研究.研究表明压铸镁合金显微组织存在严重的成分偏析问题.β相富集导致了合金试样横截面上边缘区域硬度及耐蚀性较好,而试样横截面其他区域的硬度相对较差.而晶粒尺寸不同带来的β相连续性差别也导致了合金具有不同的耐腐蚀性能,β相富集连续的组织耐腐蚀性能较好,β相较少不连续的组织耐腐蚀性相对较差.

摘要： 镁合金与传统的合金相比质量更轻,强度高,减震效果也更好,同时还具有一定的防辐射效果,随着科技的不断发展,镁合金在我们日常生活中得到了广泛的应用,其中汽车行业就凭借着镁合金的优点得到了更加广阔的发展空间,本文对压铸镁合金的技术和当前发展趋势进行分析,为汽车零件的制作和改良提供帮助.

摘要： 随着社会发展,乘客对汽车的安全性能需求不断增大以及需要更为完善的车载电子系统,新一代汽车为了满足乘客需求导致其重量不断增加,然而汽车重量增加的同时会加剧污染排放,所以汽车生产要在满足客户需求的同时使用轻合金来减少重量,如目前使用的镁合金。镁合金在汽车零件上的应用,将提高汽车对燃料的利用率以及汽车的操控性能,同时减少汽车重量。

摘要： 日前,由青海省科技厅组织实施的重大科技专项“高性能镁合金压铸件开发关键技术研究与示范”启动会在青海省西宁市召开。据悉,该项目以产学研合作方式,重点解决水氯镁石直接电解金属镁的纯净化问题、开发可热处理强化压铸镁合金和研发高真空度压铸镁合金产业化技术,项目总经费2.7亿元,其中财政专项经费1500万元,实施期4年,共设置电解镁高纯化技术研发、可热处理高强高韧压铸镁合金的设计与制备、镁合金高真空压铸技术研发3个课题。

摘要： 镁合金不仅在质量、比强度、比刚度、导热性和减震性上非常优越,而且还易于回收,因此,被广泛应用于电子、航空、汽车等行业.然而,压铸镁合金在应用过程中容易出现腐蚀现象.论文分析了镁合金压铸技术,再讨论了镁合金的腐蚀的几种类型,重点是针对影响压铸镁合金腐蚀的相关因素进行了讨论,希望具有借鉴意义.

摘要： FLOW-3D simulation software for die-casting process car steering wheel skeleton is designed and optimized to determine the optimum casting process parameters;using optical microscopy,scanning electron microscopy analysis of the organizational structure of the steering wheel skeleton.Determine the best framework for the die casting process parameters by orthogonal experiment method:pouring temperature 700°C,die-type temperature 220°C,injection speed 2.34m/s.Under this argument,casting good shape, and actual results and simulation results are basically consistent.Skeleton dense,with good ductility.%利用FLOW-3D模拟软件对汽车方向盘骨架的压铸工艺进行了设计与优化，确定了较优的压铸工艺参数；利用金相显微镜、扫描电镜分析了方向盘骨架的组织结构。采用正交实验法确定骨架最佳的压铸工艺参数：浇注温度700°C、压铸型温度220°C、压射速度2.34m/s。在此工艺参数下，压铸件成型良好，实际结果与模拟结果基本吻合。骨架组织致密，具有良好的塑性。

摘要： 对 AZ91D 压铸镁合金进行 GTAW 焊接，对一组试样熔池施加介入性机械搅拌，另一组试样则无机械搅拌；焊后对两组试样分别用光学显微镜和扫描电镜观察焊缝气孔形貌和分布、焊缝微观组织，并采用基于 Matlab 软件二次开发的图像分析程序识别和计算焊缝气孔率。结果表明，介入性机械搅拌除改善焊缝成形外观、细化焊缝微观组织外，明显降低了焊缝气孔尺寸和焊缝气孔率；降低气孔率的主要机理应该是搅拌加强了熔池金属液流动和气泡的运动，使气泡上浮和逸出速度加快。%Two groups of die cast AZ91D magnesium alloy were welded by gas tungsten arc welding (GTAW). Interventional mechanical stirring was used to stir the welding pool in one group,and was not used in the other group.The porosity and the microstructure in the welding joint were investigated by optical microscopy (OM) and scanning electron microscopy (SEM).The porosity ratio was identified and calculated by a program based on the Matlab software.The results indicate that the interventional mechanical stirring decreases the ratio and the size of the porosity,with an effect of improving the appearance and the microstructure of the weld joints, the main reason of which was that the interventional mechanical stirring promotes the flow of liquid metal and the motion of bubbles,resulting in accelerating the float and escape of bubbles.

摘要： The base metals of die casting AM60B magnesium alloy were welded by GTAW without fill-ing material after heat treatment at different temperatures and cooling to room temperature.The dis-tribution and morphology of pores in the sections of welds were observed by scanning electron micros-copy,the sizes of the pores in the welds were measured by the particle size analysis software of Nano measurer 1.2,and the weld porosity was distinguished and calculated by a secondary developed image analysis program based on Matlab.The results indicate that:the pores are mainly distributed in the fusion zone and near the fusion line.Compared with the weld without heat treatment before welding, both the porosity and the sizes of pores in the welds with heat treatment before welding decrease. With the increase of the heat treatment temperatures before welding,both the porosity and the sizes of pores after welding increase.%在不同温度下对压铸 AM60B 母材进行焊前热处理，待冷至室温后对其实施不填丝 GTAW 重熔焊接。焊后用扫描电镜对焊缝截面的气孔分布及形貌进行观察，并用粒径分析软件 Nano measurer 1．2测量焊缝中气孔尺寸，用基于Matlab 二次开发的图像分析程序识别和计算焊缝气孔率。结果表明：焊缝气孔主要分布在焊缝熔融区及熔合线附近；与未经焊前热处理母材对应的焊缝相比，经焊前热处理后所得焊缝中的气孔率及气孔尺寸均降低；随着焊前热处理温度升高，焊后气孔率及气孔尺寸均逐渐增加。

摘要： 对压铸AZ91D镁合金进行TIG自熔焊接,研究焊接电流对压铸镁合金气孔的影响,探讨焊缝中不同区域的气孔形貌特点及形成机理.结果表明:焊接气孔主要集中在焊缝近表面和熔合线附近;焊接接头的凸起面积、熔化区面积以及气孔率均随着焊接电流的增大而增加.在焊缝近表面主要是氢致气孔,其H主要来自母材;在焊缝中心,气泡受向上的流体力和浮力作用,气孔问题并不严重;在半熔化区,气泡受阻碍其上浮运动的流体力作用,且液态金属黏度较大,气泡很难上浮逸出到熔池表面,从而滞留在半熔化区成为大气孔.

摘要： Mg-9Al-1Zn-0.2Mn alloy (mass fraction, %) prepared by cold chamber die casting was heat treated by different solution treatment technologies and then aged at 150 °C/5 h. The effect of solution treatment on the microstructure and hardness of the die-casting alloys was investigated using X-ray diffraction, optical microscope, scanning electron microscopy and Vickers hardness testing. The results show that theβ-Mg17Al12 phases distributed along the grain boundary can dissolve intoα-Mg matrix through the solid-solution treatment.With increasing temperature and time of solid-solution treatment,theβ-Mg17Al12 phase existed continuously as netlike in the grain boundaries ofα-Mg phase decreases and precipitates at the inner ofα-Mg crystal instead of in grain boundaries. However, the crystal grain of die-casting alloy will be coarsed and over sintering if the solution temperature is too high or the solution time is too long. The aging treatment after solid-solution treatment make β-Mg17Al12 phases occur with discontinuous and continuous precipitation from oversaturatedα-Mg solid solution, and thus increase the hardness of the die-casting alloys.%采用不同的固溶处理工艺对冷室压铸法制备的 Mg-9Al-1Zn-0.2Mn(质量分数)合金进行热处理，随后在150°C/5 h条件下进行时效处理，通过X射线衍射、金相显微镜与扫描电镜观察及硬度测试，研究固溶处理工艺与时效对合金显微组织与硬度的影响。结果表明，固溶处理可使压铸态合金晶界处的β-Mg17Al12相充分分解并溶入到α-Mg基体中。提高固溶温度和延长固溶时间，均可减少以连续网状形态分布于α-Mg枝晶间的β-Mg17Al12硬脆相，使其由晶间析出转变为α-Mg晶内析出。但固溶温度过高或固溶时间过长都导致α-Mg基体组织粗化，并发生过烧现象。固溶处理后的时效过程中，β-Mg17Al12相从过饱和固溶体中以不连续和连续2种方式析出，从而提高合金的硬度。

摘要： 本文对镁合金产业的国家标准《压铸镁合金》进行了解读。从适用范围、合金牌号、技术要求等方面对该国家标准进行了论述。同时简要介绍了标准的特点及应用情况。

摘要： 在简述镁合金熔铸物化特性及高品质压铸对镁合金熔体要求的基础上,介绍了当今压铸镁合金熔化浇注设备的工作原理、技术要求和设计理念,评介了镁合金熔炉特性对安全生产、熔体冶金品质、使用性能的影响,为镁压铸厂掌握镁合金熔化浇注技术原理、强化安全生产管理、合理选用相关设备提供参考。

摘要： 综述了近年来国内外在压铸镁合金AZ91微弧氧化研究的进展和现状,着重介绍包括磷酸盐体系、硅酸盐体系、铝酸盐体系和复合溶液体系在内的不同电解液体系下影响压铸镁合金AZ91微弧氧化陶瓷膜性能的因素,并总结了今后压铸镁合金AZ91微弧氧化研究工作重点。

摘要： 由于汽车工业需要降低尾气排放并降低能源消耗，镁合金成为当前大力开发的轻质结构材料。本文研究了添加不同重量百分比(0.45wt.％到1.04wt.％)的混合稀土对AZ91D压铸镁合金的显微组织和力学性能的影响。在常规冷室压铸条件下，在AZ91D镁合金中逐次增加镁基混合稀土中间合金的添加量，压铸了含不同重量百分比混合稀上的镁合金试样。结果表明：尽管在压铸过程中发生不平衡的快速凝固过程，但是随着混合稀土添加量增加，压铸镁合金的显微组织得到细化，并在晶界和晶粒内生成Al-RE化合物.稀土元素起到了固溶强化、晶界强化和弥散强化的作用。密度及硬度的测试结果显示由于压铸模具形状及稀土镁合金熔液充型能力的影响在充型过程中形成微小空洞以及组织偏析，严重影响压铸镁合金力学性能。室温和高温下拉伸实验结果表明加入混合稀土改善了AZ91D压铸镁台金的常温及高温力学性能。

摘要： 在不同温度下对压铸AM60B母材进行焊前热处理,待冷至室温后对其实施不填丝GTAW重熔焊接.焊后用扫描电镜对焊缝截面的气孔分布及形貌进行观察,并用粒径分析软件Nano measurer1.2测量焊缝中气孔尺寸,用基于Matlab二次开发的图像分析程序识别和计算焊缝气孔率.结果表明:焊缝气孔主要分布在焊缝熔融区及熔合线附近;与未经焊前热处理的焊缝相比,经焊前热处理后所得焊缝中的气孔率及气孔尺寸均降低;随着焊前热处理温度升高,焊后气孔率及气孔尺寸均逐渐增加.

摘要： 本文对压铸AZ91D镁合金进行了TIG自熔焊接,研究了焊接电流对压铸镁合金气孔倾向的影响,探讨了焊缝中不同区域的气孔形貌特点及形成机理.结果表明:焊接气孔主要集中在焊缝近表面和熔合线附近;焊接接头的凸起面积、熔化区面积,以及气孔率均随着焊接电流的增大而增加.分析认为,在焊缝近表面主要是氢致气孔,其主要来自母材;在焊缝中心,气泡受到向上的流体力和浮力作用,气孔问题并不严重;在半熔化区,气泡受阻碍其上浮运动的流体力作用,且液态金属粘度较大,增加了气泡上浮逸出的难度,导致气泡滞留成为大气孔.

摘要： 采用电火花堆焊方法对压铸态镁合金AZ81进行了局部堆焊试验,分别使用扫描电镜(SEM)、X射线能谱仪(EDS)对堆焊接头的微观组织结构及界面元素分布进行了研究.结果表明:接头界面处能实现良好的冶金结合,热影响区极小,但存在部分界面未熔合现象;堆焊区组织晶界和晶粒内部几乎无析出相,堆焊区为大过冷熔体急冷生成的细小且过饱和组织,其中分布有近似雪花状和花瓣状的细小枝晶;堆焊缺陷主要为宏观分层和疏松孔隙.

摘要： 采用正交试验法设计了以磷酸盐.高锰酸盐为基础的无铬转化处理液工艺优化试验，讨论了工艺水平对转化膜及其有机涂层性能的影响，并通过SEM、EDS等方法分析了优化工艺转化膜的微观形貌和化学成分。研究表明：以磷酸.高锰酸为基础液的最佳处理工艺，即znSO4为3g／l、NaF为3g／l、PH值为3、温度为25°C，经过转化处理后，其后续有机涂层的耐蚀性能提高10倍以上;转化液PH值对膜层及其有机涂层性能有着决定性的影响，在试验参数范围内，转化膜厚度及后续有机涂层耐蚀性能随PH的减小而大大提高;在优化工艺条件下，转化膜表面由粗糙的沟壑及网状裂纹组成，沟壑底部和顶部膜层化学成分差异明显，前者不含锰盐。

摘要： 在50-250Hz的交流方波电流下,对压铸态AM60B镁合金进行了GTAW自熔焊接.焊后用扫描电镜对焊缝截面的气孔分布及形貌进行观察,并用基于Matlab二次开发的图像分析程序识别和计算焊缝气孔率.结果表明:随着方波电流的交流频率增加,开口于焊缝表面的孔洞缺陷的数量和尺寸增加,焊缝表面成形有变差的趋势;焊缝气孔率呈现出先降低后增加的趋势.

摘要： 在50-250Hz的交流方波电流下,对压铸态AM60B镁合金进行了GTAW自熔焊接.焊后用扫描电镜对焊缝截面的气孔分布及形貌进行观察,并用基于Matlab二次开发的图像分析程序识别和计算焊缝气孔率.结果表明:随着方波电流的交流频率增加,开口于焊缝表面的孔洞缺陷的数量和尺寸增加,焊缝表面成形有变差的趋势;焊缝气孔率呈现出先降低后增加的趋势.

摘要： 本发明提供一种在不导致室温强度降低的条件下，可以提高高温蠕变性能的压铸用镁合金、及使用该合金的镁压铸制品。使用压铸用镁合金制造镁压铸制品，其中压铸用镁合金是对于铝6.0～11.0重量％、锌0.1～2.5重量％、锰0.1～0.5重量％的AZ91系合金，添加硅：0.1～1.5重量％、含有稀土单质的混合稀土金属：0.1～1.2重量％、锆：0.2～0.8重量％中的至少一种，做成AZ91系基体合金，在该AZ91系基体合金中，添加锑0.1～1.5重量％和钙0.05～3.5重量％中的至少一种、和锶0.1～2.5重量％，其他成分为不可避免的成分。

摘要： 本发明涉及压铸模具技术领域，尤其一种包覆镁合金的铜压铸复合柱翼型对流散热器压铸模具，为深腔压铸模具，具有合在一起形成模具型腔的动模和静模组成的模主体，模主体上固定有模温机，动模和静模的模具型腔分别具有五条对称设置的成型薄壁翼片的深长翼片槽，静模的模具型腔内水平设置有二排铜管支撑定位卡箍，铜管支撑定位卡箍与静模固定连接，喷射口设置在模具型腔头端，模具型腔后端设置有抽气口。利用本发明制备的镁合金和铜压铸复合柱翼型对流散热器，重量轻，强度好，装饰性好，成本低，具有高散热性，热流均匀，无燥热现象，耐腐蚀性能好，强度高，坚固耐用，内置水道嵌件和本体一次压铸包嵌，本体和内置水道嵌件结合可靠，使用寿命长。

摘要： 一种用于在由黄铜、青铜、铝合金、镁合金和轻合金等制成的物体的半固体状态下进行压铸的设备(1)，该设备包括：上模具部分(3)，其适于与下模具部分(2)相配合，上模具部分(3)与下模具部分(2)之间的配合形成铸造腔体(4)；炉(7)，其布置在下模具部分(2)的下方并设置有与铸造腔体(4)连接的用于进给液态金属(8)的管道(9)，上模具部分(3)设置有腔体，锻造活塞(5)可在该腔体中自由地移动，活塞在内部容纳流量控制柱塞(6)，其中，该设备包括在上模具部分(3)与下模具部分(2)之间、周向地围绕待铸造的部件的真空通道(10)，该真空通道通过至少一个排气通道(12)连接至铸造腔体(4)。

摘要： 本申请涉及一种汽车配件用铝镁合金压铸件及其压铸方法，属于汽车压铸件领域，汽车配件用铝镁合金压铸件包括铝镁合金内芯，呈圆饼状设置，中部开设有安装孔；陶瓷层，覆盖于铝镁合金内芯的外表面；辐条，设置于铝镁合金中。铝镁合金压铸件压铸方法包括压制成型、压坯装配、粉末烧结、蒸汽处理、合金压铸、机械加工和QC质检。本申请改善灰铸铁的刹车盘耐磨性较差的情况。

摘要： 镁合金真空高压压铸模具抽真空系统及其压铸方法，要得到更高品质的铸件，满足高尖端技术场合的需要，最好是在真空状态下生产，因此要解决镁合金易燃问题和气孔缺陷，提高铸件的质量及成品的生产率必须要高压真空压铸模具。本发明的组成包括：浇注系统，所述的浇注系统通过排气管道(1)连接迷宫系统(2)，所述的浇注系统包括压室(3)，所述的压室连接所述的迷宫系统的直浇道(4)，所述的直浇道连接横浇道(5)，所述的横浇道连接内浇口(6)，所述的内浇口连接所述的排气管道，所述的内浇口上包括溢流系统(7)，所述的迷宫系统连接真空阀(8)。本发明用于镁合金压铸生产。

摘要： 本实用新型公开了一种镁合金压铸方向盘骨架的压铸夹持冶具，涉及制造冶具技术领域，该镁合金压铸方向盘骨架的压铸夹持冶具，包括转动电机，所述转到电机的输出轴固定安装有联轴器，所述联轴器远离转到电机的一端固定安装有旋转主轴，所述旋转主轴远离联轴器的一端固定安装有旋转轮盘，所述旋转轮盘远离旋转主轴的一端固定连接有旋转托盘。该镁合金压铸方向盘骨架的压铸夹持冶具，旋转轮盘旋转带动旋转托盘旋转，旋转托盘旋转能够通过其顶面的压铸槽将压铸支架和压铸配件运送到压铸机的内部进行压铸，通过若干个压铸槽的不断轮换，从而极大的提高了压铸的效率，能够实现流水式生产，提高了生产的效率，降低了工人的工作难度。

摘要： 一种将普通压铸机改造成镁合金压铸机压铸镁合金的方法，其冲头直径按式(1)计算，d2＝vd1 n＝2.5～3.1式中d1为压铸机原冲头直径；d2为改造后的压铸机冲头直径；V为压铸机的压射速度，其使用方法按式(2)确定：t＝0.0346((tm-tf+2.5S)/(tf-td))δ，式中：t充型时间，tm浇注温度，tf最小流动温度，td铸型预热温度，S最大的不间断浇注的固体块含量，δ铸件平均壁厚，其中浇注温度选为650°C～690°C，铸型预热温度选为180°C～240°C，本发明生产成本低，操作方便。

摘要： 一种抗高温蠕变的压铸镁合金及其压铸方法，镁合金的成分及质量百分比为：Al 8.5～9.5%，Zn 0.6～0.9%，Zr 0.1～0.3%，B 0.05～0.15%，Cr 0.05～0.1%，Yb 0.01～0.02%，Se 0.05～0.15%，Fe≤0.05%，余量为Mg和不可避免的其它杂质。压铸方法包括配料、熔化镁合金液、压铸成形和固溶时效处理。本发明在优化Al、Zn主合金元素的基础上，通过多元微合金化处理，细化α‑Mg晶粒，变质富Fe相和Mg17Al12、MgZn2相，提高压铸镁合金的强度、耐热性能和抗高温蠕变性能，适合于压铸汽车、摩托车、电子电器等用镁合金零部件。

摘要： 一种将普通压铸机改造成镁合金压铸机压铸镁合金的方法，其冲头直径按式(1)计算，n＝2.5～3.1式中d1为压铸机原冲头直径；d2为改造后的压铸机冲头直径；V为压铸机的压射速度，其使用方法按式(2)确定：t＝0.0346((tm－tf+2.5S)/(tf－td))δ，式中：t充型时间，tm浇注温度，tf最小流动温度，td铸型预热温度，S最大的不间断浇注的固体块含量，δ铸件平均壁厚，其中浇注温度选为650°C～690°C，铸型预热温度选为180°C～240°C，本发明生产成本低，操作方便。

摘要： 一种抗高温蠕变的压铸镁合金及其压铸方法，镁合金的成分及质量百分比为：Al 8.5～9.5%，Zn 0.6～0.9%，Zr 0.1～0.3%，B 0.05～0.15%，Cr 0.05～0.1%，Yb 0.01～0.02%，Se 0.05～0.15%，Fe≤0.05%，余量为Mg和不可避免的其它杂质。压铸方法包括配料、熔化镁合金液、压铸成形和固溶时效处理。本发明在优化Al、Zn主合金元素的基础上，通过多元微合金化处理，细化α‑Mg晶粒，变质富Fe相和Mg17Al12、MgZn2相，提高压铸镁合金的强度、耐热性能和抗高温蠕变性能，适合于压铸汽车、摩托车、电子电器等用镁合金零部件。