MnS

摘要： 在电气设计配置中必须合理选择开关柜,本文介绍了MNS型抽屉式低压开关柜的结构特点,从基本要求、进出线方式、组件配置等方面探讨了低压开关柜在电厂项目中的应用。

摘要： 在Φ480 mm铸坯轧至Φ38 mm材的46MnVS钢中含0.0059%Te(Te/S=0.098)钢MnS夹杂物平均等效直径和平均面积分别较未加Te(0Te)钢增大27%和72%,长宽比为1~3的球状或椭球状夹杂物数量增加了21%,硫化物评级由细系3.0级改质为细系2.0级;Te会固溶于MnS中形成(Mn,Te)S,使钢中硫化物粗化并球化,使轧材中椭球状和纺锤状硫化物增加;Te改质后MnS夹杂物HV10显微硬度值由142.2增至152.1,提高了MnS抵抗轧制变形的能力。

摘要： MNS抽屉式开关柜具有设计紧凑、组装灵活、更替方便等优点,在低压供配电系统中起着重要作用。为了提高低压供配电设计效率,采用将负荷分类和划分盘柜区域的方法,形成了8种组盘策略。该研究成果应用于珠江三角洲水资源配置工程罗田泵站低压站用电设计,可为同类型水利工程的厂(站)用电设计提供借鉴。

摘要： 通过实验室加热试验和热力学计算研究了碲处理含硫钢加热过程中MnS-MnTe夹杂物的演变,得出含硫钢加热过程中MnS-MnTe类夹杂物变化的规律与机理。随着钢中碲含量和Te/S质量比的升高,MnS-MnTe类夹杂物的平均直径增大,平均长径比降低。加热处理后,钢中MnS和MnTe充分生长和析出,碲处理对MnS夹杂物的改性效果相比起热处理前更为明显。随着钢中Te/S质量比的增大,夹杂物的平均直径更大、数密度更低、面积分数更高。随着钢中Te/S质量比的升高,MnS-MnTe类夹杂物中树枝状的Ⅱ类比例降低,球形的I类和块状的Ⅲ类比例升高。在当前试验条件下,当钢中Te/S质量比达到0.33时,钢中MnS开始析出温度低于钢液开始凝固温度,有利于抑制共晶反应中在晶界处Ⅱ类MnS的生成。当Te/S质量比大于1.35后,钢中出现较多球形的纯MnTe夹杂物。

摘要： 目的分析护理硕士专业学位研究生临床能力阶段性评价指标权重,为构建阶段性临床能力考评体系提供依据。方法以我国学者经循证后构建的护理硕士专业学位研究生临床能力评价指标体系为框架,按基础、中期、毕业3个水平分别构建递阶层次结构,计算不同水平的各指标权重值;同时对9名临床教师进行半结构式访谈,并使用Colaizzi 7步分析法对访谈结果进行整理分析。结果层次分析法结果显示,基础水平一级指标知识(0.366)及态度(0.366)的权重占比较为相似,均大于技能(0.268)。中期与毕业水平中均为技能权重占比最高,但毕业水平中一级指标权重的分布更为平均,依次为技能(0.365)、态度(0.329)、知识(0.306)。质性研究共提炼3个主题。主题1:基础水平考核应注重基础知识与技能。主题2:中期水平考核应以实践能力评价为核心。主题3:毕业水平考核应注重能力评价的全面性。结论不同水平的临床能力评价指标权重值存在显著差异,提示在构建阶段性考核方案应有所侧重,注重引导学生逐步提升临床能力、胜任专业领域内的相关工作,更好地实现以评促学、以评促教。

摘要： 不锈钢中MnS夹杂物极易诱发点蚀,严重恶化钢的耐腐蚀性能,实施MnS夹杂调控技术或改性技术是提高不锈钢耐腐蚀性能的有效途径。以S32550双相不锈钢为研究对象,在实验室条件下采用真空感应炉冶炼不同Ce、Ti含量的试验钢,通过JSM⁃6510型扫描电子显微镜、周期腐蚀失重实验、交流阻抗测试、Tafel极化曲线测试等检测方法,研究了微量Ce和Ti对不锈钢中MnS夹杂物的变性效果以及对不锈钢耐腐蚀性能的影响。结果表明:向钢中加入0.047%(质量分数,下同)Ce后,S32550钢中夹杂物由MnS变为Mn⁃S⁃Ce⁃O复合夹杂,夹杂物尺寸由14μm左右减小为3μm左右,腐蚀速率较未添加Ce时降低了63%;向钢中加入0.051%Ti后,夹杂物由MnS变为Mn⁃S⁃Ti⁃N复合夹杂,尺寸由14μm左右减小为4μm左右,腐蚀速率较未添加Ti时降低了33%;添加0.052%Ce和0.054%Ti后,夹杂物由MnS变为Mn⁃Ce⁃Ti⁃O复合夹杂,尺寸由14μm左右减小到2μm左右,腐蚀速率较未添加Ce和Ti时降低了76%。添加Ce、Ti均能够增大试验钢的容抗弧半径和自腐蚀电位,并降低自腐蚀电流,显著提高S32550钢的耐腐蚀性能,其中Ce的作用效果优于Ti,同时添加Ce和Ti的作用效果较单独添加Ce和Ti时显著。

摘要： 为提供材料设计与冶金过程精确控制依据,研究了一种国外无铅易切削不锈钢组织和性能,并对其冶金过程进行了分析.结果表明:其铁素体基体上分布MnS、MnS+Bi、MnS+Bi+Te三种复合形式的硫化物.当氧含量为0.014％,横截面视场中易切削相面积平均占比为14.5％,数量约2000个/mm2,单个相平均面积达7.0μm2;其平均显微硬度(HV 0.05)为267～280,表层均值较芯部低;为保证良好的易切削性,应严格控制氧含量以确保获得大的易切削相,同时避免使用Al、Ca脱氧.

摘要： 针对厚板生产中探伤不合格且占比最大两种缺陷类型的试样,利用金相、扫描电镜方法对缺陷进行分析.结果表明:位于厚度1/4或3/4位置的探伤不合缺陷,主要是由金属氧化物和小气泡上浮不充分而滞留在钢板内部而引起;而位于厚度1/2位置的探伤不合缺陷,是由钢板厚度1/2位置的偏析、MnS和聚氢引起.通过控制夹杂物、吹氩和H的含量等措施,提升探伤合格率.

摘要： 本文研究了在烧结钢中添加硫化物和氟化钙的烧结特性和切削加工性.通过烧结和在铣床上进行切削加工实验,结果显示,在混合粉中添加改善切削加工性的第二相颗粒,不会对材料的烧结特性产生显著的影响.添加不同改善切削加工性的第二相颗粒,粉末烧结后,其切屑形态有很大差异.添加硫化物或氟化钙,切屑变小,利于从孔中排出.在制粉前加入硫化锰的产品,其加工性最好,钻孔数量达到532个.硫化锰和氟化钙在混料过程中会发生团聚现象,降低了切削加工性.改善硫化锰和氟化钙的分布,将会改善切削加工性.

摘要： 本文研究了在烧结钢中添加硫化物和氟化钙的烧结特性和切削加工性.通过烧结和在铣床上进行切削加工实验,结果显示,在混合粉中添加改善切削加工性的第二相颗粒,不会对材料的烧结特性产生显著的影响.添加不同改善切削加工性的第二相颗粒,粉末烧结后,其切屑形态有很大差异.添加硫化物或氟化钙,切屑变小,利于从孔中排出.在制粉前加入硫化锰的产品,其加工性最好,钻孔数量达到532个.硫化锰和氟化钙在混料过程中会发生团聚现象,降低了切削加工性.改善硫化锰和氟化钙的分布,将会改善切削加工性.

摘要： 本文研究了在烧结钢中添加硫化物和氟化钙的烧结特性和切削加工性.通过烧结和在铣床上进行切削加工实验,结果显示,在混合粉中添加改善切削加工性的第二相颗粒,不会对材料的烧结特性产生显著的影响.添加不同改善切削加工性的第二相颗粒,粉末烧结后,其切屑形态有很大差异.添加硫化物或氟化钙,切屑变小,利于从孔中排出.在制粉前加入硫化锰的产品,其加工性最好,钻孔数量达到532个.硫化锰和氟化钙在混料过程中会发生团聚现象,降低了切削加工性.改善硫化锰和氟化钙的分布,将会改善切削加工性.

摘要： 本文研究了在烧结钢中添加硫化物和氟化钙的烧结特性和切削加工性.通过烧结和在铣床上进行切削加工实验,结果显示,在混合粉中添加改善切削加工性的第二相颗粒,不会对材料的烧结特性产生显著的影响.添加不同改善切削加工性的第二相颗粒,粉末烧结后,其切屑形态有很大差异.添加硫化物或氟化钙,切屑变小,利于从孔中排出.在制粉前加入硫化锰的产品,其加工性最好,钻孔数量达到532个.硫化锰和氟化钙在混料过程中会发生团聚现象,降低了切削加工性.改善硫化锰和氟化钙的分布,将会改善切削加工性.

摘要： 本文研究了在烧结钢中添加硫化物和氟化钙的烧结特性和切削加工性.通过烧结和在铣床上进行切削加工实验,结果显示,在混合粉中添加改善切削加工性的第二相颗粒,不会对材料的烧结特性产生显著的影响.添加不同改善切削加工性的第二相颗粒,粉末烧结后,其切屑形态有很大差异.添加硫化物或氟化钙,切屑变小,利于从孔中排出.在制粉前加入硫化锰的产品,其加工性最好,钻孔数量达到532个.硫化锰和氟化钙在混料过程中会发生团聚现象,降低了切削加工性.改善硫化锰和氟化钙的分布,将会改善切削加工性.

摘要： 对易切钢Y12(成分﹪:0.09~0.13C,0.81~0.90Mn,0.10~0.19P,0.12~0.17S)轧制过程劈头和缠辊问题进行分析,生产试验表明50t DC EAF-LF冶炼时,当Mn/S≥6.2时Y12易切钢成材率可提高2.08﹪.

摘要： 对易切钢Y12(成分﹪:0.09~0.13C,0.81~0.90Mn,0.10~0.19P,0.12~0.17S)轧制过程劈头和缠辊问题进行分析,生产试验表明50t DC EAF-LF冶炼时,当Mn/S≥6.2时Y12易切钢成材率可提高2.08﹪.

摘要： 对易切钢Y12(成分﹪:0.09~0.13C,0.81~0.90Mn,0.10~0.19P,0.12~0.17S)轧制过程劈头和缠辊问题进行分析,生产试验表明50t DC EAF-LF冶炼时,当Mn/S≥6.2时Y12易切钢成材率可提高2.08﹪.

摘要： 本发明提供能够应对使高清晰的平面显示元件的显示品质提升所需的、电极膜或布线膜中低反射的新要求的Cu‑Mn合金膜和用于形成它的Cu‑Mn合金溅射靶材以及Cu‑Mn合金膜的成膜方法。该Cu‑Mn合金膜如下：将金属成分总体视为100原子％时，金属成分含有32～45原子％的Mn、余量由Cu和不可避免的杂质组成，所述Cu‑Mn合金膜的可见光反射率为30％以下，适合为平面显示元件用的电极膜或布线膜。

摘要： 本发明提供了一种Mn基反钙钛矿化合物Mn3Sn1‑xRxC的制备方法，包括：将Mn和Sn研磨后倒入模具；压成型后封装在真空石英管，置于马弗炉中高温烧结后取出，得到Mn3Sn1‑x合金；真空条件下，研磨并与R单质块混合后倒入模具；S122压成型后封装在真空石英管，置于马弗炉中高温烧结后降温；S123真空条件下，取出样品并研磨，倒入模具后重复步骤S122；重复步骤S123，直至样品磨成粉体，得到Mn3Sn1‑xRx合金；将碳粉倒入粉体中，研磨并倒入模具；压成型后封装在真空石英管，置于马弗炉中高温烧结，降温得到Mn3Sn1‑xRxC化合物，R为稀土元素。本方法克服了固相法在反钙钛矿中稀土掺杂的难题。

摘要： 本发明提供α‑MnS纳米粒子和α‑MnS/rGO复合材料的合成方法及应用，包括：将MnCl2·4H2O和硫代乙酰胺加入到乙二醇中，搅拌，超声，然后将溶液转移到聚四氟乙烯内衬不锈钢高压釜中，在190°C条件下密封加热反应6～14h；反应完成后离心，洗涤，干燥，得α‑MnS纳米粒子。当在上述原料中加入氧化石墨烯，可合成α‑MnS/rGO复合材料。本发明通过水热法可一步合成纯的无掺杂的α‑MnS纳米粒子或者α‑MnS/rGO复合材料，不需要经过退火反应。所得的α‑MnS纳米粒子和α‑MnS/rGO复合材料具有良好的三阶非线性光学特性。

摘要： 本发明属于复合材料制备技术领域，公开了一种Na2Mn8O16/Mn2O3复合材料的制备及其电化学性能的测试方法，将KOH和NaOH用去离子水溶解，配成溶液A；将0.5mol/L的CH3COONa溶液倒入1.0mol/L的Mn(CH3COO)2溶液中配成溶液B；将溶液A逐滴加入溶液B；滴加完成后，将混合后的溶液转移到高压釜内，在180°C条件下反应24h，自然冷却至室温后将产物离心分离；将分离后的物质放入管式炉中烘干，空气气氛下500°C煅烧5h，自然冷却即可。本发明通过对材料的结构和形貌进行表征，及对材料进行电化学性能测试，可知该复合材料具有良好的稳定性和优秀的倍率性及循环性能。

摘要： 本发明涉及磁性相变材料技术领域，本发明公开了一种Bi取代的Mn缺位Mn2Sb基合金及其制备方法和应用，Bi取代的Mn缺位Mn2Sb基合金的化学式为：Mn2‑ySb1‑xBix，其中y为Mn原子的缺位量，x表示Bi对Sb的取代量，0

摘要： 本发明提供能够应对使高清晰的平面显示元件的显示品质提升所需的、电极膜或布线膜中低反射的新要求的Cu-Mn合金膜和用于形成它的Cu-Mn合金溅射靶材以及Cu-Mn合金膜的成膜方法。该Cu-Mn合金膜如下：将金属成分总体视为100原子％时，金属成分含有32～45原子％的Mn、余量由Cu和不可避免的杂质组成，所述Cu-Mn合金膜的可见光反射率为30％以下，适合为平面显示元件用的电极膜或布线膜。

摘要： 本发明涉及冶金技术领域，具体涉及一种40Mn热轧钢材的生产方法、40Mn热轧钢材及其用途。该生产方法通过在LF精炼处理后进行钙处理，以及对板坯进行三次轧制，能够通过减少MnS夹杂物析出以及碎化MnS夹杂物的方式，有效降低MnS夹杂物对40Mn热轧钢材的冷加工性能，特别是降低对冷轧冲压性能的影响程度，此外，通过分段冷却的方式控制钢材的组织状态，从而增大钢材微观组织的变形协调能力，显著提升生产得到的40Mn热轧钢材冷加工性能，特别是提升冷轧冲压性能。

摘要： 本发明涉及一种α‑MnS催化剂的制备方法，其包括如下步骤：S1，将均苯三甲酸溶于氢氧化钠溶液中得到第一待处理液，将氯化锰溶于去离子水中得到第二待处理液，混合第一待处理液和第二待处理液，反应得到前驱体；S2，将前驱体在空气氛围下升温至400‑500°C进行煅烧，冷却后研磨得到锰基MOFs；S3，将锰基MOFs和硫代乙酰胺加入到乙醇中搅拌，然后将溶液转移到高压釜中，加热至140‑160°C进行水热反应得到α‑MnS催化剂。本发明还涉及上述的制备方法得到的α‑MnS催化剂及其应用。根据本发明的制备方法得到的α‑MnS催化剂，能够催化活化PMS在较短时间内对左氧氟沙星废水进行有效的降解，降解效率高。

摘要： 本发明公开了一种制备水系锌离子电池用Mn2O3/Mn3O4复合电极材料的方法。(1)将一定摩尔比的四水合氯化锰(MnCl2·4H2O)和蔗糖(C12H22O11)混合并用去离子水在超声波辅助的条件下溶解完全；(2)直接将获得的混合溶液置于马弗炉中在600°C烧结3小时，即可获得Mn2O3/Mn3O4复合电极材料。本发明方法十分简便、高效，制备条件易于控制，非常适用于大规模生产，且制备的Mn2O3/Mn3O4复合材料作为水系锌离子电池正极材料具有较好的循环稳定性和倍率性能。

摘要： 本发明公开一种三维花球状Mn3O4、负载银的Mn3O4及其制备方法和在臭氧降解中的应用，其中过硫酸铵、氢氧化钠、醋酸钾和硝酸锰进行反应后分离得到三维花球状的MnOOH前驱体；将MnOOH前驱体加入到有机醇中进行高温还原反应，得到所述三维花球状Mn3O4。利用Ag+与Mn3O4发生的氧化还原反应在三维花球状Mn3O4表面原位生长引入Ag，制备得到负载银的三维花球状Mn3O4。该制备方法反应温和，制得的Mn3O4具有片状结构的三维花球状，具有较大的比表面积、较多的表面缺陷和良好的催化性能。在Mn3O4表面原位生长引入Ag后，室温下6小时对臭氧的分解可以达到92.5％。