A-TIG焊

摘要： 针对热力管道用钢材Q235B.分析了各类低碳钢单组元活性剂.结合手工A-TIG焊的特点.选择常用氧化物活性剂进行单组元活性剂焊接试验.以综合效果较好的氧化物为组分.通过正交试验分析配制多组元活性剂.同时.对焊接工艺参数进行了规范.试验结果表明.以SiO2、TiO2、Cr2O3及MnO2作为单组元活性剂配制的纯氧化物活性剂.可以将8 mm厚试板焊透.且焊缝成形较好.手工A-TIG焊时.活性剂只有在规范的焊接工艺参数下才能发挥理想的效果.

摘要： 针对热力管道开裂问题频发现象,通过搭建与实际工况相似的试验平台,利用A-TIG焊(Activating flux TIG welding)对热力管道裂纹进行了修复。研制的纯氧化物低碳钢活性剂可以将8 mm厚的Q235试板焊透。修复试验结果表明:在管道无积液情况下,利用A-TIG焊可以修复6 mm壁厚的管道裂纹,调整工艺参数可以修复更大壁厚的管道裂纹,在管道有积液情况下,配合手工焊进行密封焊接,然后进行A-TIG焊可以修复6 mm壁厚的管道裂纹,提高了热力管道裂纹修复的效率和质量。

摘要： 为实现对工业废弃物粉煤灰的剩余价值利用,尝试以粉煤灰作为主要原料制备焊接复合活性剂,并在AZ91镁合金板上进行A-TIG焊.利用焊缝的电特性实时采集、焊接温度场采集、电弧力测试等手段研究活性剂对电弧影响,通过熔池Bi粒子示踪实验探究活性剂对表面张力温度梯度影响.结果 表明:与常规TIG焊相比,粉煤灰复合活性剂可以使焊缝熔深增深1.4倍,熔宽减小,深宽比是常规TIG焊的1.43倍.粉煤灰复合活性剂中氟化物的解离和电离吸热过程、带电粒子的电子扩散和复合过程可以促进电弧收缩,使焊接电压升高,热输入量提高.而活性剂中的氧化物既可以通过对电弧的机械压缩作用强迫电弧收缩,又可以通过电离产生的氧元素实现对熔池液态金属表面张力温度梯度系数的改变,提高熔池中心热输入.A-TIG焊AZ91镁合金熔深增加是电弧收缩理论和表面张力温度梯度改变理论共同作用的结果.

摘要： 以C1,C2和C3作为奥氏体不锈钢A-TIG焊的活性剂,分析了不同活性剂对A-TIG焊微观组织和力学性能的影响.结果 表明,在相同焊接参数下,3种活性剂均能增加焊缝熔深.其中涂敷活性剂C3时,所得焊缝的熔深增加最大,为不涂活性剂的3.11倍.与常规TIG焊相比,3种活性剂均有助于焊缝和熔合线附近晶粒的细化,提高了接头的抗拉强度和硬度.经扫描电镜能谱分析(EDS)发现活性剂中合金元素的加入改变了接头的元素含量,接头出现了A1,B元素.对于涂敷C2,C3活性剂的接头,焊缝和熔合线附近的晶粒细化是由于晶界强化及活性剂元素进入了焊缝,在液相结晶过程中形成化合物或中间相,阻碍位错的移动,增加形核率共同作用的结果.对于涂敷C1活性剂的接头,通过冶金反应,SiO2会略微增加焊缝中的Si含量,促进FA凝固模式的发展,促进δ相的生成.

摘要： 为了分析磁场和活性剂对AZ91镁合金焊缝组织性能的影响规律并探究相应的作用机理,在A-TIG焊接过程中施加纵向交流磁场,采用高速摄影技术观察并拍摄电弧运动形态,对焊缝进行硬度、显微组织和物相组成分析.结果表明,当磁场电流为1.5 A、磁场频率为50 Hz、焊接电流为80 A、涂覆量为3 mg/cm2时,焊缝硬度最大值为68.88 HV.在合适的磁场参数和活性剂配比下,电弧挺度最大,电弧收缩明显,此时电弧的搅拌作用致使晶粒显著细化,且析出相Al12 Mg17明显增多,这对改善焊接接头的力学性能具有积极作用.

摘要： 采用A-TIG焊和TIG焊两种不同的焊接方法对LF6铝合金进行对接焊.A-TIG焊采用小电流,TIG焊采用大电流,通过金相分析、拉伸断口扫描、EDS分析以及电子探针元素分析等一系列手段分析焊接接头在显微组织和力学性能以及元素分布上的差异.试验结果表明:A-TIG焊焊缝处组织与TIG焊相比更为粗大,且焊缝处的硬度也相对更高.A-TIG焊焊接接头的拉伸性能整体高于TIG焊.分别分析A-TIG焊及TIG焊的热影响区和焊缝区的元素,结果表明这两种焊接方法对热影响区及焊缝区域元素的影响几乎没有差别.%Butt welding of LF6 aluminum alloy is carried out by two different welding methods,A-TIG welding and TIG welding.A-TIG welding using small current,but TIG welding using large current,then use metallographic analysis,tensile fracture scan,EDS analysis and electron probe element analysis to analyze the differences between microstructure,mechanical properties and element distribution of welded joints.The test results show that the microstructure of A-TIG welding is thicker than that of TIG welding and the hardness of the weld is higher.The tensile performance of A-TIG welded joint is higher than that of TIG welding.The EDS analysis and the electron probe element analysis respectively on the heat affected zone and weld area of A-TIG welding and TIG welding are carried out respectively.The analysis data show that the influence of the two welding methods on the heat affected zone and the weld area element is almost undifferentiated.

摘要： 采用单组分活性剂 (AlF3 和 LiF)、3组分 (AlF3+30％LiF+10％KF-AlF3)和 4 组分 (AlF3+30％LiF+ 10％KF-AlF3 + 10％K2SiF6)混合组分活性剂进行2219高强铝合金直流正极性活性TIG焊 (DCSP A-TIG),研究4种类型活性剂对焊缝表面成型、焊缝内部质量(气孔)、焊缝熔深、电弧形态、接头组织与力学性能的影响.结果表明:涂覆活性剂有助于去除2219铝合金表面的氧化膜,提高焊缝表面成型质量,涂覆4组分活性剂的DCSP A-TIG焊缝表面成型质量最佳;与变极性TIG焊 (VPTIG)焊缝内部质量相比,DCSP A-TIG焊接方法可显著降低2219铝合金焊缝内部气孔的产生; AlF3单组分活性剂可显著增大焊缝熔深,其电弧形态具有明显的拖弧现象;DCSP A-TIG焊焊缝组织具有与母材相同的组织组成物,电流对A-TIG焊缝组织影响较大,增大焊接电流,会造成接头晶粒组织粗大;涂覆4组分活性剂的DCSP A-TIG接头强度和伸长率最高,与VPTIG焊接头力学性能具有相近的技术指标.2219高强铝合金的DCSP A-TIG焊接方法具有很大的工程应用价值.%Straight polarity direct current method (DCSP A-TIG) was applied to join 2219 high strength aluminum alloy, and the effects of single-component (AlF3, LiF), three-component (AlF3 + 30％LiF+10％KF-AlF3) and four-component (AlF3 + 30％LiF +10％KF-AlF3 +10％K2SiF6) activating flux on weld face forming, weld quality (porosity), arc shape, weld penetration, joint microstructure and mechanical properties were studied. The results show that adding activating flux helps to remove the oxide film on the weld face of the 2219 aluminum alloy, improve the weld surface forming quality; the four-component activating flux of weld face forming is the best; compared with the weld quality of variable polarity TIG welding (VPTIG), DCSP A-TIG welding method significantly reduces the porosity generation in 2219 aluminum alloy weld; AlF3 single-component activating flux obviously increases the weld penetration, which has obvious dragged arc phenomenon; DCSP A-TIG welded seam has the same structure component as the parent metal. Welding current has a greater influence on DCSP A-TIG weld microstructure, increasing current may result in the coarsening of the joint microstructure. The strength and elongation of the DCSP A-TIG welding joint, which are coated with four-component activating flux are the highest, and the mechanical properties are nearly the same as VPTIG welding. The DCSP A -TIG welding method of 2219 high strength aluminum alloy is of great value to the engineering application.

摘要： 板对接手工A-TIG焊是一种通过增加焊接熔深而降低成本的焊接方法,通过一系列试验,解决了试验出现的问题,最终确定了合理的焊接工艺,可以在工程项目中应用.

摘要： 目的 研究涂敷活性剂条件下1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的熔深增加机理.方法 采用B1活性剂,涂敷在1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢表面,进行A-TIG焊试验,分析活性剂对电弧形貌、阳极斑点、电弧电压和焊缝熔深的影响情况.结果 涂敷活性剂后,电弧和阳极斑点都发生了收缩,电弧宽度由4.97 mm变为4.12 mm,减小了17.1％,阳极斑点长轴长度由9.92 mm变为8.22 mm,短轴长度由4.75 mm变为4.35 mm,电弧电压提高了2.7 V,阳极区和弧柱区收缩,提高了弧柱电场强度;相同参数下,涂敷活性剂后熔宽缩小0.62 mm,熔深增加了3.01 mm,显著增加熔深.结论 阳极斑点收缩和电弧收缩是活性剂增加不锈钢A-TIG焊熔深的主要原因.

摘要： 以金属氯化物ZnCl2作为镁合金A-TIG焊的活性剂，研究了ZnCl2活性剂在焊接速度为300mm/min和480mm/min下的“失效”现象，分析了ZnCl2活性剂在不同焊接电流下对电弧电压的影响。结果表明：在焊接速度为330mm/min和480mm/min下，ZnCl2活性剂发生“失效”现象的起始电流值均为220A：发生“失效”现象的主要原因可能是：在其“失效”电流下，涂敷活性剂后的电弧收缩程度大为减弱，造成了活性剂提高焊接熔深能力的显著降低，从而发生了活性剂的“失效”现象。分析认为，焊接电流对ZnCl2活性剂“失效”现象起主要作用，而焊接速度和焊接热输入对其影响不大。

摘要： 以金属氯化物ZnCl2作为镁合金A-TIG焊的活性剂，研究了ZnCl2活性剂在焊接速度为300mm/min和480mm/min下的“失效”现象，分析了ZnCl2活性剂在不同焊接电流下对电弧电压的影响。结果表明：在焊接速度为330mm/min和480mm/min下，ZnCl2活性剂发生“失效”现象的起始电流值均为220A：发生“失效”现象的主要原因可能是：在其“失效”电流下，涂敷活性剂后的电弧收缩程度大为减弱，造成了活性剂提高焊接熔深能力的显著降低，从而发生了活性剂的“失效”现象。分析认为，焊接电流对ZnCl2活性剂“失效”现象起主要作用，而焊接速度和焊接热输入对其影响不大。

摘要： 以金属氯化物ZnCl2作为镁合金A-TIG焊的活性剂，研究了ZnCl2活性剂在焊接速度为300mm/min和480mm/min下的“失效”现象，分析了ZnCl2活性剂在不同焊接电流下对电弧电压的影响。结果表明：在焊接速度为330mm/min和480mm/min下，ZnCl2活性剂发生“失效”现象的起始电流值均为220A：发生“失效”现象的主要原因可能是：在其“失效”电流下，涂敷活性剂后的电弧收缩程度大为减弱，造成了活性剂提高焊接熔深能力的显著降低，从而发生了活性剂的“失效”现象。分析认为，焊接电流对ZnCl2活性剂“失效”现象起主要作用，而焊接速度和焊接热输入对其影响不大。

摘要： 以金属氯化物ZnCl2作为镁合金A-TIG焊的活性剂，研究了ZnCl2活性剂在焊接速度为300mm/min和480mm/min下的“失效”现象，分析了ZnCl2活性剂在不同焊接电流下对电弧电压的影响。结果表明：在焊接速度为330mm/min和480mm/min下，ZnCl2活性剂发生“失效”现象的起始电流值均为220A：发生“失效”现象的主要原因可能是：在其“失效”电流下，涂敷活性剂后的电弧收缩程度大为减弱，造成了活性剂提高焊接熔深能力的显著降低，从而发生了活性剂的“失效”现象。分析认为，焊接电流对ZnCl2活性剂“失效”现象起主要作用，而焊接速度和焊接热输入对其影响不大。

摘要： 以金属氯化物ZnCl2作为镁合金A-TIG焊的活性剂，研究了ZnCl2活性剂在焊接速度为300mm/min和480mm/min下的“失效”现象，分析了ZnCl2活性剂在不同焊接电流下对电弧电压的影响。结果表明：在焊接速度为330mm/min和480mm/min下，ZnCl2活性剂发生“失效”现象的起始电流值均为220A：发生“失效”现象的主要原因可能是：在其“失效”电流下，涂敷活性剂后的电弧收缩程度大为减弱，造成了活性剂提高焊接熔深能力的显著降低，从而发生了活性剂的“失效”现象。分析认为，焊接电流对ZnCl2活性剂“失效”现象起主要作用，而焊接速度和焊接热输入对其影响不大。

摘要： 利用自行研制的不锈钢活性剂对A-TIG焊熔深增加机理进行了研究.用PHOENICS软件模拟了有、无活性剂时氧元素质量分数、电弧收缩效应等对熔池速度场和温度场的影响.计算结果表明,无活性剂时,熔池液态金属从中心流向四周,再从四周流向熔池底部,形成宽而浅的熔池形状.有活性剂时,活性剂中的氧元素质量分数影响熔池中的流体流动方式,氧元素的质量分数影响的符号,从而改变了表面张力的大小和方向;液态金属从熔池边缘流向中心,引起向内的两个涡流,方向相反,两股涡流在熔池上表面中心相遇,合在一起,流向熔池中心底部,形成对该部位的冲击,并将热量传给基体,从而加速了该部位的熔化,形成深而窄的熔池形状,使焊接熔深增加.表面张力梯度的变化是熔深增加的主要原因.电弧收缩影响熔宽,对熔深增加也有一定的影响,但不是主要原因.熔池形状的数值模拟结果与试验结果吻合良好。

摘要： 利用自行研制的不锈钢活性剂对A-TIG焊熔深增加机理进行了研究.用PHOENICS软件模拟了有、无活性剂时氧元素质量分数、电弧收缩效应等对熔池速度场和温度场的影响.计算结果表明,无活性剂时,熔池液态金属从中心流向四周,再从四周流向熔池底部,形成宽而浅的熔池形状.有活性剂时,活性剂中的氧元素质量分数影响熔池中的流体流动方式,氧元素的质量分数影响的符号,从而改变了表面张力的大小和方向;液态金属从熔池边缘流向中心,引起向内的两个涡流,方向相反,两股涡流在熔池上表面中心相遇,合在一起,流向熔池中心底部,形成对该部位的冲击,并将热量传给基体,从而加速了该部位的熔化,形成深而窄的熔池形状,使焊接熔深增加.表面张力梯度的变化是熔深增加的主要原因.电弧收缩影响熔宽,对熔深增加也有一定的影响,但不是主要原因.熔池形状的数值模拟结果与试验结果吻合良好。

摘要： 利用自行研制的不锈钢活性剂对A-TIG焊熔深增加机理进行了研究.用PHOENICS软件模拟了有、无活性剂时氧元素质量分数、电弧收缩效应等对熔池速度场和温度场的影响.计算结果表明,无活性剂时,熔池液态金属从中心流向四周,再从四周流向熔池底部,形成宽而浅的熔池形状.有活性剂时,活性剂中的氧元素质量分数影响熔池中的流体流动方式,氧元素的质量分数影响的符号,从而改变了表面张力的大小和方向;液态金属从熔池边缘流向中心,引起向内的两个涡流,方向相反,两股涡流在熔池上表面中心相遇,合在一起,流向熔池中心底部,形成对该部位的冲击,并将热量传给基体,从而加速了该部位的熔化,形成深而窄的熔池形状,使焊接熔深增加.表面张力梯度的变化是熔深增加的主要原因.电弧收缩影响熔宽,对熔深增加也有一定的影响,但不是主要原因.熔池形状的数值模拟结果与试验结果吻合良好。

摘要： 利用自行研制的不锈钢活性剂对A-TIG焊熔深增加机理进行了研究.用PHOENICS软件模拟了有、无活性剂时氧元素质量分数、电弧收缩效应等对熔池速度场和温度场的影响.计算结果表明,无活性剂时,熔池液态金属从中心流向四周,再从四周流向熔池底部,形成宽而浅的熔池形状.有活性剂时,活性剂中的氧元素质量分数影响熔池中的流体流动方式,氧元素的质量分数影响的符号,从而改变了表面张力的大小和方向;液态金属从熔池边缘流向中心,引起向内的两个涡流,方向相反,两股涡流在熔池上表面中心相遇,合在一起,流向熔池中心底部,形成对该部位的冲击,并将热量传给基体,从而加速了该部位的熔化,形成深而窄的熔池形状,使焊接熔深增加.表面张力梯度的变化是熔深增加的主要原因.电弧收缩影响熔宽,对熔深增加也有一定的影响,但不是主要原因.熔池形状的数值模拟结果与试验结果吻合良好。

摘要： 利用自行研制的不锈钢活性剂对A-TIG焊熔深增加机理进行了研究.用PHOENICS软件模拟了有、无活性剂时氧元素质量分数、电弧收缩效应等对熔池速度场和温度场的影响.计算结果表明,无活性剂时,熔池液态金属从中心流向四周,再从四周流向熔池底部,形成宽而浅的熔池形状.有活性剂时,活性剂中的氧元素质量分数影响熔池中的流体流动方式,氧元素的质量分数影响的符号,从而改变了表面张力的大小和方向;液态金属从熔池边缘流向中心,引起向内的两个涡流,方向相反,两股涡流在熔池上表面中心相遇,合在一起,流向熔池中心底部,形成对该部位的冲击,并将热量传给基体,从而加速了该部位的熔化,形成深而窄的熔池形状,使焊接熔深增加.表面张力梯度的变化是熔深增加的主要原因.电弧收缩影响熔宽,对熔深增加也有一定的影响,但不是主要原因.熔池形状的数值模拟结果与试验结果吻合良好。

摘要： 本发明涉及MIG/MAG焊炬本体(2)、MIG/MAG焊炬手柄(8)和MIG/MAG焊炬(1)。MIG/MAG焊炬手柄(8)配备有与中心通道(33)同轴布置的第二通道(34)以及与第二通道同轴布置的附加的第三通道(35)，其中，在第二通道(34)和第三通道(35)之间设置有连接部分(36)。第一通道(33)具有在接收部分(9)的中心的孔口(37)，第二通道(34)具有在接收部分(9)的外侧面上的孔口(38)，第三通道(35)具有在接收部分(9)的外侧面上的孔口(39)。

摘要： 本发明涉及钨惰性气体(WIG)焊炬主体(2)、WIG焊炬手柄(8)以及WIG焊炬(1)。为了在均用于气冷式和水冷式WIG焊炬(1)的WIG焊炬主体(2)和WIG焊炬手柄(8)之间建立容易实施的可插接连接，规定：气体通道(10)在布置于插入元件(7)的壳侧上的入口(16)中终止于插入元件(7)的远端(11)的前面，并且在插入元件(7)的远端(11)处设置有中心进入孔(19)，该中心进入孔(19)在插入元件(7)的壳侧上的返回开口(21)中终止于插入元件(7)的远端(11)的前面。在WIG焊炬手柄(8)中，设置有与中央通道(33)同轴布置的第二通道(34)以及与第二通道同轴布置的附加第三通道(35)，其中，在第二通道(34)和第三通道(35)之间设置有连接件(36)。第一通道(33)在接收部件(9)的中心具有孔(37)，第二通道(34)在接收部件(9)的壳侧上具有孔(38)，并且第三通道(35)在接收部件(9)的壳侧上具有孔(39)。

摘要： 一种用于电弧焊炬、等离子焊炬或者等离子割炬的耐磨部件，其特征在于，耐磨部件或者耐磨部件的至少一个部分或者至少一个区域由银和锆的合金、银和铪的合金或者银和锆及铪的合金制成。

摘要： 本发明涉及MIG/MAG焊炬本体(2)、MIG/MAG焊炬手柄(8)和MIG/MAG焊炬(1)。MIG/MAG焊炬手柄(8)配备有与中心通道(33)同轴布置的第二通道(34)以及与第二通道同轴布置的附加的第三通道(35)，其中，在第二通道(34)和第三通道(35)之间设置有连接部分(36)。第一通道(33)具有在接收部分(9)的中心的孔口(37)，第二通道(34)具有在接收部分(9)的外侧面上的孔口(38)，第三通道(35)具有在接收部分(9)的外侧面上的孔口(39)。

摘要： 本发明涉及钨惰性气体(WIG)焊炬主体(2)、WIG焊炬手柄(8)以及WIG焊炬(1)。为了在均用于气冷式和水冷式WIG焊炬(1)的WIG焊炬主体(2)和WIG焊炬手柄(8)之间建立容易实施的可插接连接，规定：气体通道(10)在布置于插入元件(7)的壳侧上的入口(16)中终止于插入元件(7)的远端(11)的前面，并且在插入元件(7)的远端(11)处设置有中心进入孔(19)，该中心进入孔(19)在插入元件(7)的壳侧上的返回开口(21)中终止于插入元件(7)的远端(11)的前面。在WIG焊炬手柄(8)中，设置有与中央通道(33)同轴布置的第二通道(34)以及与第二通道同轴布置的附加第三通道(35)，其中，在第二通道(34)和第三通道(35)之间设置有连接件(36)。第一通道(33)在接收部件(9)的中心具有孔(37)，第二通道(34)在接收部件(9)的壳侧上具有孔(38)，并且第三通道(35)在接收部件(9)的壳侧上具有孔(39)。

摘要： 本发明的目的在于针对现有技术结构的焊带由于焊带上作为焊材的镀锡层很薄，焊接时在焊接部位易产生虚焊、焊接面积不足等缺陷，提供一种焊带用焊片、组合式焊带及组合式焊带串，本发明结构的焊带用焊片，其包括焊片外皮和助焊剂芯，所述焊片呈薄片状；本发明的组合式焊带，包括焊带基体和所述的焊片，所述焊带基体表面至少具有一个焊接区，所述焊片位于焊接区内与所述焊带基体表面固定连接，采用本发明结构的焊片在芯部设置有助焊剂芯，焊片外皮用于充作焊材，可提供焊接所需的材料和助焊剂芯，使焊接操作简便，易于焊接，采用本发明结构的组合式焊带，焊接时，焊片熔化充当焊材，焊接时焊材材料充足且有助焊剂芯助焊，可以获得饱满的焊接区。

摘要： 本发明涉及一种铁路铝热焊焊筋探伤方法及铁路铝热焊焊筋探伤装置，铁路铝热焊焊筋探伤方法包括如下步骤：在钢轨试件的表面涂抹耦合剂；涂抹后，将超声探头置于轨头的侧面，并与耦合剂进行耦合；所述超声探头为斜探头，且所述超声探头的K值的范围为0.85

摘要： 本发明公开了焊剂回收装置，涉及埋弧焊领域，其包括给焊剂回收提供一个负压的吸风仓以及储存焊剂的储存料斗，所述吸风仓以及储存料斗之间装置有电磁分离仓，所述电磁分离仓分别与储存料斗以及吸风仓的吸风口相通连接，所述吸风仓、电磁分离仓以及储存料斗装置为一体，所述电磁分离仓上连接焊剂回收管道，所述焊剂回收管道分别连通所述回收枪，所述电磁分离仓中设有电磁铁以及带动所述电磁铁做进出电磁分离仓运动的滑移机构，所述电磁分离仓外壁设有铁屑盒。本发明具有及时去除铁屑，提高焊剂利用率的优点。

摘要： 本实用新型针对现有技术结构的焊带由于焊带上作为焊材的镀锡层很薄，焊接时在焊接部位易产生虚焊、焊接面积不足等缺陷，提供一种焊带用焊片、组合式焊带及组合式焊带串，本实用新型结构的焊带用焊片，其包括焊片外皮和助焊剂芯，所述焊片呈薄片状；本实用新型的组合式焊带，包括焊带基体和所述的焊片，所述焊带基体表面至少具有一个焊接区，所述焊片位于焊接区内与所述焊带基体表面固定连接，采用本实用新型结构的焊片在芯部设置有助焊剂芯，焊片外皮用于充作焊材，可提供焊接所需的材料和助焊剂芯，使焊接操作简便易于焊接，采用本实用新型组合式焊带，焊接时，焊片熔化充当焊材，焊接时焊材材料充足且有助焊剂芯助焊，可以获得饱满的焊接区。

摘要： 本实用新型公开了焊剂回收装置及横焊埋弧焊装置及立焊埋弧焊装置，焊剂回收装置包括给焊剂回收提供一个负压的吸风仓以及储存焊剂的储存料斗，所述吸风仓以及储存料斗之间装置有电磁分离仓，所述电磁分离仓分别与储存料斗以及吸风仓的吸风口相通连接；横焊埋弧焊装置，其包括横焊埋弧车、上述焊剂回收装置、安装于所述横焊埋弧车下端的焊枪以及安装于所述横焊埋弧车下端且位于所述焊枪一侧的回收枪；立焊埋弧焊装置，包括立焊埋弧车和上述焊剂回收装置，本实用新型具有及时去除铁屑，提高焊剂利用率的优点。