励磁电流

摘要： 三级式同步电机在航空、大型发电厂等领域应用广泛。三相交流励磁系统的非线性、多变量、强耦合特性使主电机励磁电流与励磁系统输入量(电压、电流以及转速)之间的数学关系不易确定,励磁电流的估算较为困难。传统励磁电流估算方法依赖励磁机转子位置信息,当转子位置无法有效测定时,主电机励磁电流将无法估算。通过分析励磁系统内部运行机理,研究不依赖转子位置信息条件下的励磁电流的估算问题,并对所提出的估算技术进行验证。

摘要： 电流互感器一次侧电流增大达到饱和后,二次侧电流变化曲线由线性进入非线性,互感器输出误差将大大增加。但针对电流互感器饱和时的二次输出误差有多大,是否大到使电流保护不能正确动作的程度。本文通过对实际案例实验结果和理论分析,阐明电流互感器严重饱和时的曲线特性,并通过CT伏安特性分析保护用电流互感器饱和输出电流对电流保护的影响。

摘要： 混合励磁磁通切换电机(HEFSM)具有永磁磁通切换电机和混合励磁同步电机的优点,通过调节励磁电流实现了调节气隙磁场的目的,这类电机在工业界尤其是电动汽车领域有着广泛的应用前景。该文提出一种针对HEFSM全速范围的优化最大转矩铜耗比(MRTC)控制策略。在低速恒转矩区域,采用优化的励磁电流来提高带负载能力,使铜耗最小,相比励磁电流与电枢电流随机组合策略和零励磁电流控制策略具有更快的响应速度。在恒功率范围,建立电机铜耗的目标函数,以转矩、电流、电压和转速等为约束条件。优化后的负励磁电流和d轴电流不仅可以获得较高的转速和产生磁阻转矩,而且在一定的转矩值下,铜耗最小,实现了转矩与铜耗的最大比值,在扩展电机转速范围的同时提高了效率。最后搭建基于dSPACE1103的电机系统实验平台,验证所提出的控制策略的可行性和有效性。

摘要： 采用摆动电弧GTAW对2205双相不锈钢进行了自熔焊接.研究了不同励磁电流下焊缝截面的特征以及其对焊缝组织的影响.结果表明,摆动电弧可以促进接头的熔合,但随着励磁电流增加,熔合效果逐渐变差.摆动电弧可促进2205双相不锈钢焊缝中奥氏体的析出并可使铁素体得到细化,在励磁电流1 A下,效果最佳.奥氏体含量的增加缓解了由于相比例失衡所致的硬度值升高,使得焊缝硬度更加接近母材.

摘要： 针对轮胎式龙门起重机(RTG)大车机构在直线行走时产生横向偏差的问题,文章提出一种自动纠偏方法。该方法通过激光测距仪测量并计算出横向偏差,由直流驱动器通过PLC来控制励磁单元的励磁电流大小,减少位置落后侧直流电机的励磁磁通,提高其速度,实现大车机构的纠偏功能。

摘要： 基于MOSFET的串联谐振双有源桥(DAB)变换器可同时实现所有功率器件的零电压开通(ZVS)和零电流关断(ZCS),具有效率高的优点,被广泛应用于电力电子变压器(PET)隔离DC-DC环节。然而,在采用隔离变压器的DAB中,由于MOSFET寄生电容的存在,在死区时间内器件寄生电容与隔离变压器漏感会产生高频振荡,增加了通态损耗。该文建立死区时间内串联谐振DAB的等效电路,分析死区时间内高频振荡电流幅值与关断时刻电流的数学关系。为抑制高频振荡,提出基于开关频率微调的振荡抑制方法。实验结果表明了理论分析的正确性和高频振荡抑制方法的有效性。

摘要： 针对电力网变压器直流偏磁问题,本文基于一台单相变压器,对其空载运行时的直流偏磁问题进行了仿真及实验研究。对比不同直流偏磁下的励磁电流及谐波波形,对直流偏磁下偶次谐波增大原因进行了分析研究。对比仿真及实验结果,其变化趋势一致,验证了仿真的正确性和可靠性,为研究大型电力变压器直流偏磁现象奠定了基础。

摘要： 异步电机由于具有低成本、可靠性高等优点,得到了广泛的应用。然而,当异步电机需要运行至额定转速以上时,就需要采用弱磁控制方法。笔者建立了异步电机的数学模型,分析了异步电机弱磁升速原理,并提出了一种基于速度函数和电压环的励磁电流给定方法,通过仿真验证了所提方法的有效性。仿真结果表明:本方法通用性较强,各运行区间电流过渡平稳,对提高异步电机转矩输出能力具有显著改善作用。

摘要： 提出一种基于低频激励下的变压器空载特性测量方法,提出了相应的折算补偿算法,并试验证明其可行性。

摘要： 为进一步提升副井提升机运行的安全性和可靠性,降低其应用的故障率、耗电量和维护成本等,在研究提升机电气控制系统四象限运行和调速要求的基础上,以DCS600全数控晶闸管整流装置为核心,完成提升机直流调速系统的设计,确定了K_(p)和K_(i)值,并进行直流调速系统的节能效果和可靠性验证.

摘要： 直流偏磁现象对变压器正常生产运行可产生一定影响.本文通过借助于有限元仿真软件,模拟了三相组式变压器产生直流偏磁现象后励磁电流的波动情况,并通过对比不同硅钢牌号制造变压器励磁电流的波动情况,分析硅钢材料对变压器直流偏磁的影响因素，得到了以下结论：(1)硅钢材料的磁感强度对变压器励磁电流存在直接的影响，磁感强度越高，励磁电流越小。(2)随附加的直流电压值的变化，变压器的励磁电流波形出现相应的畸变：直流电压值越大，变压器励磁电流波形的幅值和畸变程度越大。(3)同一模型的三相组式变压器，施加直流偏磁，变压器的励磁电流变化与硅钢材料的磁感大小有关，基本与铁损无关。(4)变压器抗直流偏磁的能力和物理模型实际验证有待日后进一步研究。

摘要： 无功功率比较抽象,它是用于电路内电场与磁场的交换,并用来在电气设备中建立和维持磁场的电功率同时起到传输有功功率的作用.基于赣能股份有限公司居龙潭水电厂机组运行情况,分析在大系统中小型水电厂机组运行时,机组励磁电流、有功功率及系统电压对机组无功影响,以及每个差数与无功之间的相互关系.通过分析并结合自身运行情况对电厂无功做好调节,使得机组能长时间安全高效运行.

摘要： 本文阐述了便携式磁粉检测仪的概况,其电源电压由较低的安全电压变为了较高的市电压或者逆变为较高电压.忽视了电磁轭是一个大电感负载,并在使用中要频繁断开励磁电流的特点.可产生远高于电源电压的过电压,给设备和人员的安全带来隐患,值得设计、制造、使用者重视.文中还建议了消除过电压的两种方法,供参考.采取了抑制过电压措施的电磁轭,用于交流220伏电压进行磁粉检测,还是可取的.

摘要： 为进一步优化正-反激组合变换器传输功率分配比率,使其在较大功率场合得到应用,对一种单管单变压器结构正-反激组合变换器的能量传输模式及功率传输特性进行研究.通过变压器的励磁电流是否出现断续,将变换器划分为励磁电流连续导电模式(magnetizing current continuous mode,MCCM)和励磁电流断续导电模式(magnetizing current discontinuous mode,MDCM),并对上述两种模式下的能量传输模式与功率传输特性进行分析,得到了动态范围内正激期间传输功率P1和反激期间传输功率P2随输入电压及负载电阻变化的比例变化关系与正激期间传输最大功率P1,max的表达式,指出,由于电感L只能工作在电流断续模式,导致正激期间传输功率P1受到限制,当变换器进入MCCM后,随着输出功率的进一步增加,P1恒定不变,余下的功率依靠反激期间传输功率P2补足,因此,在较大功率场合应用时,为防止变压器磁芯饱和,须给变压器磁芯增加气隙,使得磁芯磁化曲线斜率变小.最后,研制出一台480W/100kHz的实验样机,给出了实验波形,验证了理论分析的正确性.

摘要： 为了解决传统转子磁链定向矢量控制算法因受铁损影响而导致的定向失准、性能下降等问题,提出了一种基于铁损模型的异步电机矢量控制策略.该策略直接依据励磁电流进行转差型间接磁场定向矢量控制系统设计,实现磁链和转矩间的解耦控制.依据异步电机铁损数学模型,分析了铁损对传统间接转子磁场定向矢量控制的影响,设计了滑模观测器对励磁电流进行观测.本方案的突出优势在于无论是励磁电流的观测,还是矢量控制系统的实现均无需等效铁损电阻参数,具有较强的工程实用性.仿真和实验结果表明,本方案能够克服传统矢量控制由于忽略铁损引起的磁场定向及转矩控制不准确等问题,改善了系统运行性能.

摘要： 磁流变弹性体吸振器的特点在于可以通过改变励磁电流从而快速、连续和可逆地改变吸振器的固有频率,以实现振动的半主动控制.但是,磁流变弹性体特殊的黏弹性和力磁耦合性能,使得无法获得吸振器固有频率与励磁电流的准确关系.因此,传统的查表式的控制算法不适用于磁流变弹性体吸振器.本文提出了一种基于相位差的磁流变弹性体吸振器模糊控制算法.该算法不依赖磁流变弹性体吸振器励磁电流与固有频率的准确关系.能使得磁流变弹性体吸振器快速、准确地追踪外界激励频率,实现对主系统振动的控制.

摘要： 抽水蓄能电站在我国智能电网中承担着削峰填谷,提高电能质量等重要功能.在机组正常停机过程中,电气制动的应用有效地缩短了停机时间,加快了机组的工况转换速度,延长了机械制动的维修周期及使用寿命.本文以首套国产化容量375MW抽水蓄能机组为例,分析了电气制动的数学模型,采用解析法分析了不同励磁电流下,电气制动过程中的电磁力矩变化趋势,给出了电气制动投入时间及励磁电流值选择的依据,并实测了机组停机过程的转速曲线.另外,本文根据现场的保护布置情况,阐述了针对电气制动过程增加的电流不平衡保护以及其他需要闭锁的保护的逻辑,为电气制动的安全可靠运行提供了相应保障.

摘要： 在Magnet软件平台上构建了单相电力机车牵引变压器模型,用场路耦合有限元法对一台单相电力机车牵引变压器空载性能进行了二维瞬态电磁场仿真研究,计算得到了电力机车牵引变压器铁心磁通密度分布情况、铁芯损耗大小和绕组空载励磁电流的波形.并用简化的二维单相电力机车牵引变压器模型仿真得出漏磁场分布,磁密分布以及额定情况下绕组电动力的分布规律.

摘要： 本文结合理论分析和动模试验研究了变压器和应涌流的产生机理与基本特征,并详细分析了系统阻抗、合闸角、剩磁、系统电压和变压器中性点接地方式等因素对和应涌流的影响.在此基础上,提出了一种基于站域信息共享的并联和应涌流识别方法,该方法通过对比运行变压器和空投变压器励磁电流的波形相关性,有效识别和应涌流,动模试验和现场录波验证了该方法的有效性.

摘要： 利用有限元仿真软件JMAG-Designer建立了一台电励磁双凸极发电机(DSEG)的有限元电磁-热耦合模型,对发电机的恒压调节特性进行了分析,讨论了电机在温度限制下的最大功率输出情况.为了确定发电机的最大输出功率,对电机在绕组绝缘材料临界温度时的各转速下的最大输出功率进行了分析.为验证有限元分析的有效性,研制了样机并搭建了实验平台,实验结果验证了仿真结果的正确性.

摘要： 本发明公开了一种混合励磁电机的励磁绕组双模式切换系统及电流控制方式，包括电枢绕组、励磁绕组、功率变换器和继电器开关，电枢绕组和励磁绕组分别连接不同的功率变换器进行供电，电枢绕组与励磁绕组之间通过控制继电器开关进行连接或者分离，当混合励磁电机无需励磁绕组调磁时，通过控制控制继电器开关，使得励磁绕组与电枢绕组串行连接，此时励磁绕组作为电枢绕组的一部分，能够增大电机输出转矩；当混合励磁电机需要励磁绕组增磁或者弱磁时，通过控制控制继电器开关，使得励磁绕组与电枢绕组分离，两者独立并行工作，从而提高电机输出转矩；并且混合励磁电机中的每相励磁绕组均采用电流断续工作模式，从而降低励磁绕组损耗，提高电机工作效率。

摘要： 本发明涉及励磁电流切换方法和励磁电流切换装置，能够大幅度地抑制步进电动机停止时的衰减振动的不均。励磁电流切换装置(100)具备：控制器(11)、指令脉冲发生器(12)、电动机驱动器(13)、和同步电路(15)。在驱动机构(34)内设置同步电路(15)，与励磁电流(A)的上升同步地生成指令脉冲信号(22)，将指令脉冲信号(22)的上升作为起点设定起动期间(T1)，因此总是能够在起动期间(T1)内将至开始励磁电流(AB)的生成为止的间隔作为一定。因此，起动、加速和减速的各期间内的励磁电流的总量分别变为一定，能够大幅度抑制步进电动机停止时的衰减振动的不均。

摘要： 本发明公开了一种凸极电机转子励磁电流与定子激磁电流统一控制方法，通过双凸极同步电机反应理论得到电励磁凸极同步电机在d?q坐标系下的气隙磁链；引入非线性控制器，得到气隙电流期望值

摘要： 本发明包括：励磁电流检测部(110)，所述励磁电流检测部(110)检测励磁绕组中流过的励磁电流；励磁电流控制部(100)，所述励磁电流控制部(100)根据励磁电流检测值运算向励磁绕组通电的占空比，并使用开关元件进行励磁绕组的通电控制；以及，励磁电流修正部(120)，所述励磁电流修正部(120)根据励磁电流的控制状态推算励磁电流变为0A的时刻，指定在所推算的时刻由励磁电流检测部检测出的励磁电流检测值作为励磁电流修正值，通过将励磁电流检测值与励磁电流修正值相减来算出修正后的励磁电流值，励磁电流控制部根据由励磁电流修正部算出的修正后的励磁电流值进行通电控制。

摘要： 本发明涉及励磁电流切换方法和励磁电流切换装置，能够大幅度地抑制步进电动机停止时的衰减振动的不均。励磁电流切换装置(100)具备：控制器(11)、指令脉冲发生器(12)、电动机驱动器(13)、和同步电路(15)。在驱动机构(34)内设置同步电路(15)，与励磁电流(A)的上升同步地生成指令脉冲信号(22)，将指令脉冲信号(22)的上升作为起点设定起动期间(T1)，因此总是能够在起动期间(T1)内将至开始励磁电流(AB)的生成为止的间隔作为一定。因此，起动、加速和减速的各期间内的励磁电流的总量分别变为一定，能够大幅度抑制步进电动机停止时的衰减振动的不均。

摘要： 一种电磁流量计的励磁电路及其励磁电流控制方法，涉及电磁流量计技术领域，所解决的是现有电路不能实时检测和调整励磁电流大小的技术问题。该电路包括传感线圈、主控制模块，所述主控制模块包括微控制器、增益放大器、AD转换器；所述微控制器具有两个PWM信号输出脚；所述传感线圈的一端接到微控制器的第一PWM信号输出脚，另一端串接一采样电阻到微控制器的第二PWM信号输出脚；所述增益放大器的两个差分信号输入端分别接到采样电阻的两端，增益放大器的两个差分信号输出端分别接到AD转换器的两个模拟信号输入端，AD转换器与微控制器通过数据总线相连。本发明提供的电路及方法，能有效消除励磁电流波动对流速信号测量影响。

摘要： 本发明公开了一种凸极电机转子励磁电流与定子激磁电流统一控制方法，通过双凸极同步电机反应理论得到电励磁凸极同步电机在d-q坐标系下的气隙磁链；引入非线性控制器，得到气隙电流期望值

摘要： 本发明公开了一种宽转速负载范围电励磁双凸极电机励磁电流与电枢电流协同优化控制方法，属于电机控制领域。建立包含铁损与铜损的电励磁双凸极电机的有限元损耗计算模型，获得不同转速及转矩工况下损耗最小的励磁电流与电枢电流组合；将转速外环输出作为转矩给定，结合电机当前转速，获得当前工况下的励磁电流与电枢电流给定分别值；结合实时转子位置信息，通过不对称半桥变换器及全桥变换器对电励磁双凸极电机进行励磁电流与电枢电流的闭环控制，本发明提出的电励磁双凸极电机励磁电流与电枢电流协同优化控制方法，能够在宽转速负载范围内降低电机损耗，提高系统效率。

摘要： 本发明包括：励磁电流检测部(110)，所述励磁电流检测部(110)检测励磁绕组中流过的励磁电流；励磁电流控制部(100)，所述励磁电流控制部(100)根据励磁电流检测值运算向励磁绕组通电的占空比，并使用开关元件进行励磁绕组的通电控制；以及，励磁电流修正部(120)，所述励磁电流修正部(120)根据励磁电流的控制状态推算励磁电流变为0A的时刻，指定在所推算的时刻由励磁电流检测部检测出的励磁电流检测值作为励磁电流修正值，通过将励磁电流检测值与励磁电流修正值相减来算出修正后的励磁电流值，励磁电流控制部根据由励磁电流修正部算出的修正后的励磁电流值进行通电控制。

摘要： 本实用新型涉及一种集励磁电流与励磁电压一体的励磁变送器。其特征在于包括励磁电压变送器单元和励磁电流变送器单元，励磁电压变送器单元能将正负极性的直流励磁电压转换为1-5V直流电压或4-20mA直流电流，励磁电流变送器单元能将信号电压为0-75mV的直流励磁电流转换为1-5V直流电压或4-20mA直流电流，且励磁电压变送器与励磁电流变送器集成为一体。与现有的两个独立的变送器相比，体积小、耗能低、可靠性好、安全系数高，特别是励磁电压变送器正负极性都适用，在励磁电压为负时，也能测量励磁电压，而且对应不同发电机的励磁电压，一台变送器就可以完成测量，非常方便。