功率系数

摘要： 叶片构造形式是影响垂直轴风力机气动特性的重要因素。针对垂直轴风力机功率系数较低的问题,提出了一种新型的C型叶片。基于计算流体力学(CFD)高精度模拟工具,从扭矩系数、切向力系数、法向力系数、推力系数和升阻力系数等方面分析了风力机实度和叶尖速比保持不变时,C型叶片和初始安装角对垂直轴风力机的影响。结果表明:当突出度为15 mm时,功率系数C_(P)取最大值,约为16.45%;正安装角有利于减小风力机推力幅值并延长风力机使用寿命;合适的安装角可减小阻力系数,获得更佳的气动特性。

摘要： 为提高垂直轴风力机的运行特性,并为垂直轴风力机流场设计提供方法,对带有弯曲型全向导叶(导叶1)和直板型全向导叶(导叶2)的NACA0021翼型三叶片垂直轴风力机进行数值模拟,采用滑移网格技术,通过与文献实验值对比,确定合适叶轮的旋转区域计算模型。计算结果表明:全向导叶可增大风力机的平均力矩,最大风能利用率为0.453,提高风力机的气动性能;另外,全向导叶影响风力机旋转区域的流场,促使力矩有较大波动;导叶1的速度尾流场范围较大,导叶2的速度尾流恢复速度较快。

摘要： 为了提高垂直轴风力机的功率系数,设计一种能将任意方向的自然水平风转变成沿环形顺时针流动的风的环形聚风装置。分析了该装置将自然风转变为环形流时风的流场。计算有效进风面积,推导了半圆柱形叶片风轮和对称翼型的功率系数公式。研究表明,在不计装置对风的加速作用和忽略轮毂半径的情况下,半圆柱形叶片风轮功率系数最大值35.6%;在给定条件下对称翼型NACA0012的功率系数最高为41.5%;装置用于H型风力机,使得风力机具有确定的攻角及良好的启动性能。

摘要： 在风力机前方安装挡流板可提高H型垂直轴风力机的发电功率,但目前缺少对该结构装置的全面系统研究,且评估安装挡流板时所使用的风能利用系数CP的计算方法并不恰当,以至于某些计算结果突破贝兹极限,导致概念混淆.文章通过对挡流板安装位置及安装角度进行测试,获取了不同位置的风力发电功率随风轮转速的变化关系.结果表明:在一定距离范围内,挡流板与风轮有一最佳距离,挡流板远离风轮时,提高风速的效果差,挡流板距离风轮越近对来流风干扰变大,输出功率反而降低;挡流板的最佳安装角度为90°,安装角小于或者大于90°时,风速变化平缓,输出功率增长减弱,失去聚风作用.考虑到挡流板聚风后叶轮前的风场不均匀,在计算CP时不能取某一个风速值或用平均值代入其定义式,文章提出了采用平均风动能的统计方法计算CP,计算结果表明,增加挡流板可以提高输出功率,但不一定能增加CP值.

摘要： 涡桨发动机在空中起动之前的风车状态会产生一定的风车阻力,严重影响飞机的操纵性和稳定性,因此需进行风车阻力特性的准确计算评估,以化解飞行风险.针对涡桨发动机装机飞行中的风车特性,采用基于标准桨特性图修正原理,建立计算评估方案,并以某型涡桨发动机设计定型试飞为依托,进行不同工况下的试飞验证研究.结果表明:在相同高度,低速风车状态下,风车阻力随着速度增加而增大,而高速风车状态下,风车阻力随着速度增加而减小;随着高度增加,低、高速风车阻力均减小;低速风车状态下,桨叶角基本处于限动位,而转速随着速度增加而增加;高速风车状态下,转速达到平衡转速,桨叶角随着速度的增加而增大.可见,建立的涡桨发动机风车阻力计算方法合理、可行,计算结果精度满足试飞要求,能够为后续涡桨发动机空中起动科目的飞行试验提供技术支撑.

摘要： 由于配电线路在发生单相接地时故障电流小,现有的故障定位方法很难判断出故障位置,因此目前国内大部分地区还是通过调度人员根据经验拉路选线,人工巡线的方法寻找故障位置,耗费了大量的人力物力.为解决该问题,根据单相接地故障发生后的半周期内故障线路故障相相电流突变量远大于非故障相及健全线路的特点,提出一种基于功率系数的单相接地故障区段定位方法,该方法在各种初始电压相位下发生高、中、低阻接地时,都能准确、快速、可靠地进行区段定位,具有原理简单、适应性强的特点.

摘要： 为了提高垂直轴风力机的功率系数,设计一种能将任意方向的自然水平风转变成沿环形顺时针流动的风的环形聚风装置.分析了该装置将自然风转变为环形流时风的流场.计算有效进风面积,推导了半圆柱形叶片风轮和对称翼型的功率系数公式.研究表明,在不计装置对风的加速作用和忽略轮毂半径的情况下,半圆柱形叶片风轮功率系数最大值35.6％;在给定条件下对称翼型NACA0012的功率系数最高为41.5％;装置用于H型风力机,使得风力机具有确定的攻角及良好的启动性能.

摘要： 为了探讨S型水轮机在海洋养殖防护方面的应用,本文对其在尾流场中产生的减流效果进行研究.采用CFD数值计算方法,对S型水轮机的后方流场进行数值模拟,通过速度云图和矢量图研究,分析减流机理,总结速度场变化规律,并进一步研究S型水轮机在不同叶尖速比情况下的减流效果并制定减流特性评价标准.研究结果表明:启动后的S型水轮机拥有很好的减流效果,而且减流有效区域内速度场分布具有一定的规律性;叶尖速比对S型水轮机的减流效果影响很大,最佳工作叶尖速比范围为0.8～1.0,最大相对衰减长度15.6和速度衰减系数0.73在叶尖速比0.8和1.1时得到.

摘要： 通过在风机风轮周围增加聚风罩（Wind duct）或聚风环（Wind-lens）等辅助设备可以显著 提高通过风机叶轮的风速，从而增加风电机组的风能转换效率。对按上述原理开发的扩散体增强 型风电机组（Diffuser-Augmented Wind Turbine，DAWT）功率系数与扩散体几何结构关系的理论 推导表明，DAWT的功率增强效应仅与扩散体的几何形状有关，且随扩散体的长度及扩散体出口 与入口面积比的增加而增大。同时给出了DAWT功率系数的区间估计，相关的数值模拟试验和风洞试验验证了本文的结论。

摘要： 基于多流管、双向多流管理论模型，利用MATLAB编程计算垂直轴风力机的功率系数并与实验值进行对比。研究表明：双向多流管理论模型更适合于垂直轴风力机的设计。以此为基础研究尖速比和实度对直叶片垂直轴风力机功率系数的影响，计算显示：尖速比增加，功率系数先增大后减小，近似成抛物线变化;实度增加，功率系数(效率)先增大后减小，最高效率位置向低尖速比区漂移，高效区范围变小。

摘要： 本文提出了一种在功率台阶下测量反应性功率系数的方法一微扰法，这种测量方法用时短，对反应堆堆芯的干扰小，操作简单，过程安全，可以普遍应用于压水堆物理试验。

摘要： 冲压空气涡轮(Ram Air Turbine)是飞机上的应急动力系统,涡轮叶片是RAT提取功率的核心部件.由于展弦比小、转速高等特性,RAT叶片叶尖绕流严重,导致了较大的功率损失.本文提出了一种叶尖扰流片的设计构想,经过CFD计算验证,表明叶尖扰流片可有效抑制叶尖绕流,改善叶片表面压力分布,提高涡轮扭矩及功率系数.计算结果表明,加装扰流片后的冲压空气涡轮最大功率系数提高了7.63％;绕流片在大尖速比情况下控制效果更佳.

摘要： 本文在内蒙古工业大学B1/K2直流式低速风洞闭口试验段利用粒子图像测速(PIV)技术,对风力机叶尖加装V型平板小翼时叶片和小翼周围的流场进行了二维实验研究。通过加与不加小翼对应流场的对比实验发现,小翼改变了风力机叶尖端部的流场,使叶尖部分的做功能力增强；小翼使原本在叶尖出现的叶尖涡迁移到小翼的迎风段,并且使涡的直径减小,减少了涡引起的能量损失；试验结果与数值模拟计算结果基本相同.

摘要： 本文在内蒙古工业大学B1/K2直流式低速风洞闭口试验段利用粒子图像测速(PIV)技术,对风力机叶尖加装V型平板小翼时叶片和小翼周围的流场进行了二维实验研究。通过加与不加小翼对应流场的对比实验发现,小翼改变了风力机叶尖端部的流场,使叶尖部分的做功能力增强；小翼使原本在叶尖出现的叶尖涡迁移到小翼的迎风段,并且使涡的直径减小,减少了涡引起的能量损失；试验结果与数值模拟计算结果基本相同.

摘要： 本文在内蒙古工业大学B1/K2直流式低速风洞闭口试验段利用粒子图像测速(PIV)技术,对风力机叶尖加装V型平板小翼时叶片和小翼周围的流场进行了二维实验研究。通过加与不加小翼对应流场的对比实验发现,小翼改变了风力机叶尖端部的流场,使叶尖部分的做功能力增强；小翼使原本在叶尖出现的叶尖涡迁移到小翼的迎风段,并且使涡的直径减小,减少了涡引起的能量损失；试验结果与数值模拟计算结果基本相同.

摘要： 本文在内蒙古工业大学B1/K2直流式低速风洞闭口试验段利用粒子图像测速(PIV)技术,对风力机叶尖加装V型平板小翼时叶片和小翼周围的流场进行了二维实验研究。通过加与不加小翼对应流场的对比实验发现,小翼改变了风力机叶尖端部的流场,使叶尖部分的做功能力增强；小翼使原本在叶尖出现的叶尖涡迁移到小翼的迎风段,并且使涡的直径减小,减少了涡引起的能量损失；试验结果与数值模拟计算结果基本相同.

摘要： 本文在内蒙古工业大学B1/K2直流式低速风洞闭口试验段利用粒子图像测速(PIV)技术,对风力机叶尖加装V型平板小翼时叶片和小翼周围的流场进行了二维实验研究。通过加与不加小翼对应流场的对比实验发现,小翼改变了风力机叶尖端部的流场,使叶尖部分的做功能力增强；小翼使原本在叶尖出现的叶尖涡迁移到小翼的迎风段,并且使涡的直径减小,减少了涡引起的能量损失；试验结果与数值模拟计算结果基本相同.

摘要： 根据本发明的确定二次电池的电阻系数的方法，当二次电池具有特定温度和充电状态时，将从根据充电电流的大小的变化的充电终止I‑V曲线与设置为充电上限的边界线相交的交叉点的电流值计算的关于充电初始I‑V曲线的一次微分值确定为与二次电池的温度和充电状态对应的电阻系数。此外，根据本发明的用于估计充电功率的装置和方法估计与二次电池的温度和充电状态对应的充电功率，同时使用根据二次电池的温度和充电状态预定的电阻系数对二次电池充电。

摘要： 本发明公开了一种基于标准风速?功率曲线的风机性能测定方法，包括以下步骤：S1，采集多个不同风机的多组风速?输出功率数据；S2，根据所述的多组风速?输出功率数据构建各个风机的风速功率曲线；S3，将各个风机的风速功率曲线拟合成标准风速?功率曲线；S4，根据所述的标准风速?功率曲线，实现对不同风机的性能测定。本发明通过将不同风机的风速功率曲线拟合成标准风速?功率曲线，从而可以实现了对不同品牌不同型号的风机性能进行统一测定、对比，从而有利于发电机组获得最大的发电效率。

摘要： 本发明实施例公开了一种功率放大设备及获取功率调整系数的方法。根据本发明一个实施例的功率放大设备包括：功率控制模块，配置为对输入信号进行功率调整；功率放大模块，配置为对功率控制模块进行功率调整后的信号进行功率放大；以及预失真模块，配置为对功率放大模块的非线性特性进行补偿；其中，所述功率控制模块耦接于所述预失真模块和所述功率放大模块之间；或者，所述预失真模块耦接于所述功率控制模块和所述功率放大模块之间。通过本发明的实施例，有利于使得使发射机在刚开机时也能具有较低旁瓣的频谱。

摘要： 根据本发明的确定二次电池的电阻系数的方法，当二次电池具有特定温度和充电状态时，将从根据充电电流的大小的变化的充电终止I‑V曲线与设置为充电上限的边界线相交的交叉点的电流值计算的关于充电初始I‑V曲线的一次微分值确定为与二次电池的温度和充电状态对应的电阻系数。此外，根据本发明的用于估计充电功率的装置和方法估计与二次电池的温度和充电状态对应的充电功率，同时使用根据二次电池的温度和充电状态预定的电阻系数对二次电池充电。

摘要： 本发明实施例公开了一种功率放大设备、方法及获取功率调整系数的方法。根据本发明一个实施例的功率放大设备包括：功率控制模块，配置为对输入信号进行功率调整；功率放大模块，配置为对功率控制模块进行功率调整后的信号进行功率放大；以及预失真模块，配置为对功率放大模块的非线性特性进行补偿；其中，所述功率控制模块耦接于所述预失真模块和所述功率放大模块之间；或者，所述预失真模块耦接于所述功率控制模块和所述功率放大模块之间。通过本发明的实施例，有利于使得使发射机在刚开机时也能具有较低旁瓣的频谱。

摘要： 本实用新型公开了一种功率放大器温度功率补偿系数测试装置，包括信号源、开关与衰减网络单元、温度检测装置、温箱、功率检测单元、补偿系数测试单元补偿系数测试单元和单片机；只需基带信号处理器直接调用对应的补偿系数，不必添加任何额外电路，不影响信号的线性和稳定性，实现功率的及时测试；本申请温箱设置有凸起，更准确实现温箱中温度对功率放大器的影响，避免功率放大器局部温感滞后。

摘要： 本发明公开了一种基于功率系数补偿的直流微电网功率均分控制方法及系统，该方法包括以下步骤：步骤1，计算各分布式微源的功率系数；步骤2，计算定时器定时时间；步骤3，启动定时器，计时先终止的分布式微源将最大功率系数发送至其他分布式微源；步骤4，接收到最大功率系数的分布式微源重置定时器时间；步骤5，根据最大功率系数计算功率补偿值；步骤6，将功率补偿值输入功率输出控制部分，调节各分布式微源的功率输出；本发明通过计算最大功率系数，能够对微电网中各分布式微源的功率输出实现均分，有利于微电网的稳定运行，本发明微电网的通信线路仅需传输最大功率系数，通信线路的负担和设计复杂度降低。

摘要： 本发明公开了一种用于验证核反应堆功率量程功率系数Gk标定值的方法，系数Gk用以修正RPN系统由于核反应堆的堆芯燃耗加深和功率分布所导致的偏差，RPN系统具有四组通道，每组通道的功率量程分为多节电离室，用于验证核反应堆功率量程功率系数Gk标定值的方法包括以下步骤：步骤一：标定第一Gk值；步骤二：保持堆芯平稳运行的情况下，计算得出实际反应堆核功率值P

摘要： 本发明公开了一种基于功率系数补偿的直流微电网功率均分控制方法及系统，该方法包括以下步骤：步骤1，计算各分布式微源的功率系数；步骤2，计算定时器定时时间；步骤3，启动定时器，计时先终止的分布式微源将最大功率系数发送至其他分布式微源；步骤4，接收到最大功率系数的分布式微源重置定时器时间；步骤5，根据最大功率系数计算功率补偿值；步骤6，将功率补偿值输入功率输出控制部分，调节各分布式微源的功率输出；本发明通过计算最大功率系数，能够对微电网中各分布式微源的功率输出实现均分，有利于微电网的稳定运行，本发明微电网的通信线路仅需传输最大功率系数，通信线路的负担和设计复杂度降低。

摘要： 本发明公开了一种用于验证核反应堆功率量程功率系数Gk标定值的方法，系数Gk用以修正RPN系统由于核反应堆的堆芯燃耗加深和功率分布所导致的偏差，RPN系统具有四组通道，每组通道的功率量程分为多节电离室，用于验证核反应堆功率量程功率系数Gk标定值的方法包括以下步骤：步骤一：标定第一Gk值；步骤二：保持堆芯平稳运行的情况下，计算得出实际反应堆核功率值P