剪力滞效应

摘要： 在预应力混凝土连续箱梁桥悬臂施工过程中,剪力滞效应对主梁结构有极大的影响。以某单箱单室和某单箱双室截面预应力混凝土连续箱梁桥为工程背景,建立FEA实体模型对悬臂施工过程进行模拟,对比分析单箱单室和单箱双室截面箱梁在挂篮、混凝土浇筑、预应力张拉工况下的剪力滞效应,并对最大悬臂阶段悬臂根部有效分布宽度与规范进行对比分析。结果表明:实测数据与有限元计算结果基本一致,验证了有限元分析的有效性;预应力张拉能够有效降低主梁的剪力滞效应;随悬臂长度的增加,剪力滞效应在悬臂端部变大且变化幅度增大;中腹板的设置能有效降低单箱双室箱梁的剪力滞效应;设计施工时按照规范计算截面有效宽度能够有效保证结构的安全,但单箱双室截面箱梁在挂篮工况下有限元计算值略大于规范计算值,在施工时应着重注意。

摘要： 为了研究双线混凝土U型梁的剪力滞效应,对U型梁截面进过合理简化,选取轴力自平衡的余弦函数定义了翘曲位移函数。在考虑剪滞效应和剪切效应的基础上,构建了双线混凝土U型梁的总应变能函数。利用势能驻值原理,推导出了简支、悬臂和连续双线混凝土U型梁分别在均布荷载和集中荷载作用下的剪力滞系数解析解。以某实际工程双线混凝土U型梁为例,对解析法和有限元模型计算得到的剪力滞系数进行对比分析。计算双线混凝土U型梁道床板的有效分布宽度,并基于有限元模型的计算结果,对理论解的有效分布宽度进行系数修正。研究结果表明:剪力滞系数的理论计算结果与有限元模型计算结果的最大偏差不超过±10%,表明所推导解析解的精度较高;双线混凝土U型梁在均布荷载和集中荷载作用下,跨中截面的剪力滞变化规律相同,均在主梁和道床板交界处剪力滞系数最大,随离交界处距离的增大而减小;相比均布荷载作用,集中荷载作用下的剪力滞效应更明显,需在实际工程中重点考虑;在双线混凝土U型梁道床板有效分布宽度的计算中,引入修正系数1.05对解析计算结果加以修正,以得到更精确的结果。基于理论推导所得的双线混凝土U型梁剪力滞效应变化规律,以及对道床板有效分布宽度提出的修正系数,可为同类型桥梁的设计计算提供参考依据。

摘要： 为分析波形钢腹板组合工字梁的弯曲振动频率及其动力反应特性,综合考虑剪切变形、转动惯量、剪滞翘曲应力自平衡和腹板褶皱效应等多重因素的影响,对组合工字梁上、下翼板设立2个不同的纵向翘曲动位移差函数,基于能量变分法和Hamilton原理建立该类结构的弹性控制微分方程和自然边界条件,获得相应广义位移的闭合解,结合数值算例计算了不同边界条件下组合工字梁的固有频率,详细分析了剪力滞效应和翘曲应力自平衡对组合工字梁振动特性的影响。研究结果表明:该闭合解计算结果与ANSYS有限元值吻合良好,且计算精度明显提高;剪力滞效应降低了组合工字梁的竖向刚度,其影响随频率阶数的升高而增大,随跨宽比的增大而减小;与简支组合梁相比,两端固支组合梁的频率值受剪力滞效应的影响更大;翘曲应力自平衡对组合工字梁自振频率的贡献值小于5%,对翼板动应力幅值的影响可达10%以上;在进行该类结构动力特性分析时平截面假定不再适用。

摘要： 钢板梁桥翼缘板受剪力滞效应和局部稳定的影响,其纵向应力沿横向分布是不均匀的。结合工程实例,若按初等梁理论计算平均应力结果偏小,存在安全隐患;采用有限元法模拟计算,可以精确地求得沿横向任意处的弯曲应力及其沿横向的分布情况,但建模过程复杂、工作量大;参照现行规范采用有效分布宽度的方法简化计算,结果偏于保守,可作为工程设计的参考依据。

摘要： 以上海某轨道交通线延伸段U型梁1∶1静载试验为背景,借助Ansys有限元软件建立实体分析模型,并与实验所得数据对比,验证有限元模型的正确性。U型梁剪力滞效应的理论分析方法过于复杂和粗糙,为此利用有限元实体模型,分析U型梁段在跨中弯矩最大和近支座剪力最大两种车辆布置工况下,U型梁1/4跨、1/2跨和3/4跨的剪力滞效应。根据计算分析结果,提出了合理的修正方案。

摘要： 赣深(赣州—深圳)高速铁路剑潭东江特大桥主桥为(136+260+136)m双塔单索面矮塔斜拉桥,结构受力复杂,本文采用有限元分析与现场测试相结合的方法研究其静动力性能。结果表明:双肢薄壁墩水平抗推刚度小,在跨度大、墩身低,主梁应力控制设计的情况下可采用此墩型;采用塔、梁、墩固结的结构体系可有效弥补单索面斜拉桥抗扭刚度的不足;测试截面加载时,中箱室的剪力滞效应比边箱室大,剪力滞系数为1.14~1.24;桥梁横向自振频率实测值略大于计算值,而竖向自振频率实测值约为计算值的1.09倍,表明桥面轨道结构能提高梁体竖向刚度;桥梁动力性能满足动车组在小于或等于设计速度运行时的相关标准要求。

摘要： 为了评价不同翘曲位移函数对薄壁箱梁剪力滞效应的影响,以剪力滞引起的附加挠度来描述纵向翘曲位移,选取了不同幂次抛物线、余弦曲线、悬链线等形式的翘曲位移函数,并对其多参数修正,应用能量变分法推导剪力滞控制微分方程并求得解析解.引入表征解析解与有限元解吻合程度的均方根误差,结合简支箱梁和两跨连续箱梁等算例进行分析,结果表明:按多参数修正后的不同翘曲位移函数计算的箱梁顶底板峰值应力均与有限元解吻合良好;根据均方根误差值,顶板按余弦曲线、二次抛物线或悬链线计算的应力总体差异较小,且与有限元解总体吻合良好,跨中截面和中支承截面的底板分别按五次抛物线、三次抛物线计算的应力与有限元解总体吻合良好;不同翘曲位移函数计算的附加挠度差异明显,但对计入初等梁挠度后的总挠度影响很小.

摘要： 为研究箱梁的剪力滞效应,运用能量变分法和有限元法对比分析了48 m UHPC简支箱梁和C60混凝土简支箱梁在不同荷载工况下,跨中截面和沿梁纵向截面的剪力滞系数分布规律和应力差异。结果表明:变分解和有限元解吻合较好,跨中截面和沿梁纵向截面在工况II下剪力滞效应最明显,在顶板和底板与腹板交接处有最大的剪力滞系数,UHPC箱梁最大剪力滞系数是C60混凝土的0.6%,但UHPC箱梁相比于C60混凝土箱梁截面尺寸减小,使其自重比C60混凝土轻32%;箱梁的最大应力均在工况II下跨中截面,UHPC箱梁的应力大于C60混凝土的应力;相比于各自的极限抗压和抗拉强度,两者压应力均有富余,而拉应力UHPC富余3%,C60混凝土富余-82%。

摘要： 为研究变截面波形钢腹板组合箱梁的剪力滞效应,充分考虑该组合箱梁的结构和受力特点,推导加劲杆等效面积和波形钢腹板剪力流的计算公式,建立剪力滞控制微分方程,并基于给定的边界条件对微分方程进行求解,由此建立用于分析变截面波形钢腹板组合箱梁剪力滞效应的修正比拟杆法。选取两根变截面梁作为数值算例,包括单箱单室悬臂梁和单箱三室悬臂梁,对提出的理论方法进行验证,理论解与数值解吻合良好,表明该理论方法可准确分析变截面波形钢腹板组合箱梁的剪力滞效应,且适用于单箱单室和单箱多室截面形式。在此基础上,分析加劲杆个数对修正比拟杆法计算精度的影响,并探讨宽跨比、梁高比和荷载形式等因素对变截面波形钢腹板悬臂箱梁剪力滞效应的影响规律。结果表明:修正比拟杆法的计算精度对加劲杆个数不敏感,但加劲杆个数越多能更好地反映正应力沿横向的分布规律,建议将混凝土顶、底板分别等效为9根和5根加劲杆;随着宽跨比和梁高比的增加,剪力滞效应会更为突出;荷载形式对剪力滞效应有显著影响,并会改变正、负剪力滞区段分割点的位置。

摘要： 为了揭示翼板横向位移对箱梁剪力滞效应的影响,在箱梁全截面上引入能充分反映剪力滞翘曲特性的中性轴修正系数,选取剪力滞效应引起的附加挠度为广义位移,从翼板剪切变形与附加挠度的几何关系入手,定义了箱梁的翼板横向位移模式,运用能量变分法建立了考虑翼板横向位移影响的箱梁剪力滞效应解析理论.简支和连续箱梁算例分析表明:考虑翼板横向位移的计算结果与有限元数值解吻合更好,进而验证了所提方法的正确性;翼板横向位移对箱梁剪力滞效应有一定的削弱作用,其对附加挠度的影响远大于剪力滞系数;与不考虑翼板横向位移的计算结果相比,考虑后简支和连续箱梁跨中截面顶板肋处的剪力滞系数减小了7.88%和6.81%,跨中截面附加挠度减小了61.81%和71.08%.

摘要： 波形钢腹板组合箱梁桥因其众多优点而受到推广应用,关于其剪力滞效应的研究仍有待深入.本文以运宝黄河大桥为实例,通过建立空间网格模型,分析波形钢腹板和混凝土腹板组合箱梁断面的剪力滞效应.结果表明,组合截面箱梁的顶板表现出明显的正剪力滞、底板表现出较小的正剪力滞,且混凝土腹板处的正剪力滞效应强于波形钢腹板处.各个施工阶段的剪力滞系数表现出一定的变化规律.现有规范的计算方法难以满足波形钢腹板箱梁的剪力滞效应计算,采用空间网格模型是一种较准确的计算方法.

摘要： 波形钢腹板组合箱梁桥因其众多优点而受到推广应用,关于其剪力滞效应的研究仍有待深入.本文以运宝黄河大桥为实例,通过建立空间网格模型,分析波形钢腹板和混凝土腹板组合箱梁断面的剪力滞效应.结果表明,组合截面箱梁的顶板表现出明显的正剪力滞、底板表现出较小的正剪力滞,且混凝土腹板处的正剪力滞效应强于波形钢腹板处.各个施工阶段的剪力滞系数表现出一定的变化规律.现有规范的计算方法难以满足波形钢腹板箱梁的剪力滞效应计算,采用空间网格模型是一种较准确的计算方法.

摘要： 文章基于空间网格模型对箱梁截面的剪力滞效应进行研究,以一座三跨变截面预应力混凝土连续梁桥为例,通过对不同施工工况和结构体系下的剪力滞系数计算,研究影响箱梁截面剪力滞系数的因素和分布规律,为剪力滞效应的计算提供一种有效分析方法,对实际桥梁的设计具有指导意义.通过对最大悬臂状态和成桥状态不同体系和不同施工工况下剪力滞系数的计算，可以得到：不同结构体系的剪力滞系数相差较大，甚至出现完全相反的情况。预应力的设置对剪力滞系数影响较大，通常情况下预应力布置在箱梁腹板上，截面顶板表现为正剪力滞效应。当预应力沿箱梁横桥向分布比较均匀时，截面正应力分布也随之变得均匀。按照实际施工工况模拟分析的情况下，截面底板基本上都表现为负剪力滞效应。混凝土的收缩徐变也会影响截面正应力的分布，随着时间的增长收缩徐变会削弱截面的剪力滞效应，使截面正应力分布趋于均匀。

摘要： 采用大型通用有限元软件ANSYS分析了移动荷载作用下曲线箱梁的剪力滞效应.分别设置了3种不同大小的移动荷载和3个不同的作用位置,研究了荷载移动到曲线箱梁L/2跨时该截面的剪力滞效应分布情况.结果表明:荷载沿箱梁中心线移动时,截面内外侧剪力滞效应分布不均匀;荷载沿外侧腹板移动时,外侧腹板处正剪力滞现象明显,内侧腹板以及翼缘板上负剪力滞现象明显;荷载沿内侧腹板移动时,内侧腹板处正剪力滞现象明显,外侧腹板以及翼缘板上负剪力滞现象明显.移动荷载大小的改变,对曲线箱梁剪力滞效应的分布情况影响较小.但随着移动荷载的加大,局部剪力滞效应会少量地增大.

摘要： Л形主梁在斜拉桥中得到较为广泛的应用,因梁肋与桥面板刚度不同,截面上产生剪力滞效应,应力分布呈现出不均匀特征.规范中缺乏对Л形主梁剪力滞效应计算的相关规定,现有研究主要针对箱梁与T梁桥,对Л形主梁剪力滞效应研究较少.主梁受自重、预应力以及索力综合作用,剪力滞效应较为复杂,是研究中的难点.本文以某斜拉桥为例,采用有限元方法对Л形主梁在最大双悬臂以及成桥两个关键施工工况下的恒载剪力滞效应展开研究,其方法、思路以及结论可以为同类工程提供借鉴.

摘要： 本文结合某单箱多室波形钢腹板组合梁斜拉桥的实桥施工,通过塔柱主梁施工过程精细模型的有限元计算,结合实桥施工监测数据,研究施工过程中组合箱梁的抗弯特性.研究结果表明:组合梁斜拉桥施工过程中波形钢腹板纵向应力很小,可不计波形钢腹板的抗弯承载力;施工过程中组合梁顶、底板纵向正应力会出现明显的横桥向不均匀分布现象,顶板尤为严重;施工过程中出现的剪力滞效应,随着施工节段加长趋于平缓.

摘要： Ⅱ形梁以其自重轻、桥面宽等特点，在斜拉桥中得到了广泛的应用，但因其宽高比大，剪力滞效应突出，故研究其在压弯作用下剪力滞的计算方法便尤为重要。在截面纵向位移函数中引入截面轴向位移,以描述压弯作用下Ⅱ形梁截面的变形状态.基于能量变分法导出轴向位移、竖向位移和剪力滞位移之间相互耦合的控制微分方程组,求得压弯作用下Ⅱ形梁的位移解及其相应的边界条件.结合ANSYS软件,利用实体单元和导出的位移解及其边界条件分别对简支梁和悬臂梁进行分析,验证其有效性和可靠性.结果表明:剪力滞效应使得Ⅱ形梁中性轴和形心轴相互分离,截面不再绕形心轴转动;在弯曲作用下,剪力滞使简支梁截面弯曲刚度减小,悬臂梁固定端一侧1/4跨度内截面弯曲刚度减小,悬臂梁自由端一侧3/4跨度内截面弯曲刚度增加;在压弯作用下,轴向压力引起的剪力滞使简支梁梁端附近截面弯曲刚度减小,悬臂梁自由端一侧截面弯曲刚度增加.

摘要： 本文以某实际波纹钢腹板箱梁桥为背景,利用实用精细化分析——空间网格模型,按照日本现行的《波形钢腹板预应力混凝土桥设计、施工规范》对其进行了应力及变形验算.同时利用空间网格模型对该桥的弹性稳定和剪力滞效应等空间效应进行分析.分析结果表明该桥所有验算项目均符合规范要求.空间网格模型充分考虑了混凝土对于截面抗剪的贡献,以及断面上的剪切与扭转的耦合效应,同时对于剪力滞、弹性稳定等桥梁的空间效应有很好体现,为该类桥的精细化设计提供了新思路.

摘要： 活性粉末混凝土(简称RPC)是一种新型复合材料,由于具有高强度、高韧性、高耐久性、低渗透率等优良的力学性能,在国际上引起了高度的重视.其材料性能的有关计算公式和设计参数还有待通过理论分析和试验研究来确定.本文的设计背景为:跨度20mRPC预应力简支T梁,借鉴普通混凝土的设计理论建立ANSYS有限元模型,验证结构设计的合理性,分析了不同工况和不同板厚下RPC预应力T梁顶板应力分布状况.得出如下结论:RPC预应力T梁有效分布宽度从梁端部至跨中逐渐增大,大约在L/5处顶板几乎全翼缘板受力,证明初等梁理论在RPC预应力T梁中仍然适用;RPC预应力T梁有效分布宽度效应出现的范围随荷载的增大而减小;在跨度不变的情况下RPC预应力T梁顶板厚度的变化对效分布宽度的影响不显著等.为RPC预应力T梁在实际应用中拟定板厚提供了依据.

摘要： 活性粉末混凝土(简称RPC)是一种新型复合材料,由于具有高强度、高韧性、高耐久性、低渗透率等优良的力学性能,在国际上引起了高度的重视.其材料性能的有关计算公式和设计参数还有待通过理论分析和试验研究来确定.本文的设计背景为:跨度20mRPC预应力简支T梁,借鉴普通混凝土的设计理论建立ANSYS有限元模型,验证结构设计的合理性,分析了不同工况和不同板厚下RPC预应力T梁顶板应力分布状况.得出如下结论:RPC预应力T梁有效分布宽度从梁端部至跨中逐渐增大,大约在L/5处顶板几乎全翼缘板受力,证明初等梁理论在RPC预应力T梁中仍然适用;RPC预应力T梁有效分布宽度效应出现的范围随荷载的增大而减小;在跨度不变的情况下RPC预应力T梁顶板厚度的变化对效分布宽度的影响不显著等.为RPC预应力T梁在实际应用中拟定板厚提供了依据.

摘要： 本发明属于土木工程和能源基础设施领域，提供一种具有滞回型惯容的剪力墙系统，包括剪力墙结构、滞回惯容结构、以及安装底座，滞回惯容结构包括若干组滞回耗能支撑单元及若干组黏滞自复位惯容单元。本发明建立了双重的自复位机制和多重的能量吸收和耗散途径，通过滞回剪切板和黏滞惯容单元来吸收并耗散结构振动能量；利用摇摆剪力墙的转动效应，减小了摇摆装置所受到的水平作用；设置惯容单元，在不增加剪力墙结构变形刚度的前提下，有效地调整系统惯性特性并控制剪力墙整体变形；提供一种适用有效结构多模态振动控制的摇摆式剪力墙减震耗能体系；建立了多道抗震防线，具有耗能增效、鲁棒性强、易于震后修复等特点，有较好的推广应用价值。

摘要： 本发明公开了一种Π形结合梁剪力滞的处理方法，该方法针对Π形结合梁截面构造特点，合理假设剪力滞翘曲位移模式，并以最小势能原理为基础建立了变分形式的平衡方程，通过引入每节点两个剪力滞自由度的位移插值函数，将连续形的变分平衡方程转化为离散形的有限梁段法，从而求得考虑剪力滞影响的单元刚度矩阵。由此编写相关应用程序，对Π形结合梁斜拉桥施工过程进行精细化分析，本方法能够处理斜拉桥中集中弯矩引起的剪力滞位移边界条件突变，真实的反映了施工过程中主梁截面的受力状态，提高Π形结合梁斜拉桥施工过程的准确性。本发明的力学概念清晰、计算简单，应用前景广阔，是对现行规范中剪力滞处理方法的有益补充。

摘要： 本发明属于土木工程和能源基础设施领域，提供一种具有滞回型惯容的剪力墙系统，包括剪力墙结构、滞回惯容结构、以及安装底座，滞回惯容结构包括若干组滞回耗能支撑单元及若干组黏滞自复位惯容单元。本发明建立了双重的自复位机制和多重的能量吸收和耗散途径，通过滞回剪切板和黏滞惯容单元来吸收并耗散结构振动能量；利用摇摆剪力墙的转动效应，减小了摇摆装置所受到的水平作用；设置惯容单元，在不增加剪力墙结构变形刚度的前提下，有效地调整系统惯性特性并控制剪力墙整体变形；提供一种适用有效结构多模态振动控制的摇摆式剪力墙减震耗能体系；建立了多道抗震防线，具有耗能增效、鲁棒性强、易于震后修复等特点，有较好的推广应用价值。

摘要： 本实用新型公开了一种黏滞流体阻尼器与混凝土剪力墙的连接节点，包括剪力墙本体、加强机构、支撑块和连接机构，所述剪力墙本体之间设置有墙洞，所述墙洞内部两端放置有支撑块，所述支撑块上焊接有第一连接块，所述第一连接块上通过轴活动连接有第一阻尼器，所述支撑块上安装有连接机构，所述连接机构在支撑块上安装有多个，所述支撑块的两侧通过螺栓固定安装有加强机构，且加强机构在支撑块上安装有多个，本实用新型通过转动第二安装螺栓，第二安装螺栓使第四安装块与剪力墙本体分开，然后拿下第一阻尼器，然后通过转动第一安装螺栓，第一安装螺栓就会使支撑块与第五连接块分开，从而对第一阻尼器进行更换，实现了更换方便的目的。

摘要： 本实用新型属于土木工程和能源基础设施领域，提供一种具有滞回型惯容的剪力墙系统，包括剪力墙结构、滞回惯容结构、以及安装底座，滞回惯容结构包括若干组滞回耗能支撑单元及若干组黏滞自复位惯容单元。本实用新型建立了双重的自复位机制和多重的能量吸收和耗散途径，通过滞回剪切板和黏滞惯容单元来吸收并耗散结构振动能量；利用摇摆剪力墙的转动效应，减小了摇摆装置所受到的水平作用；设置惯容单元，在不增加剪力墙结构变形刚度的前提下，有效地调整系统惯性特性并控制剪力墙整体变形；提供一种适用有效结构多模态振动控制的摇摆式剪力墙减震耗能体系；建立多道抗震防线，具有耗能增效、鲁棒性强、易于震后修复等特点，有较好的推广应用价值。

摘要： 本发明涉及一种变截面箱梁剪力滞效应的分析方法，属于桥梁建设技术领域。该方法包括以下步骤：S1：利用比拟杆等效模型将变截面箱梁模型等效为仅承受轴力的理想加劲杆和其间仅传递面内剪力的薄板组成的结构体系，计算理想加劲杆的等效截面积和薄板的等效厚度；S2：根据理想加劲杆与翼板之间的平衡条件和变形协调条件建立剪力滞效应控制方程组；S3：计算变截面梁腹板与顶板交界处的水平剪力流，求解剪力滞效应控制方程组，获取代表翼板中的弯曲正应力的加劲杆轴力；S4：利用加劲杆轴力计算箱梁剪力滞系数。本发明通过分析变截面箱梁顶板和腹板内剪力流沿跨长的分布规律，为主梁进行配筋设计和验算提供依据。

摘要： 本发明公开了一种考虑宽箱梁剪力滞效应的空间梁单元构件方法，主要包括以下步骤：通过引入剪力滞翘曲自由度，根据截面剪力流的传递建立了非对称多室箱形截面的分段翘曲形函数，通过有限单元法得出了Timoshenko空间梁单元的刚度、质量矩阵，基于ANSYS程序的用户可编程功能(UPFs)，利用Uec、Uel单元二次开发接口对所提出的梁单元模型进行编译。本发明弥补了ANSYS程序中的通用梁单元BEAM188、BEAM189不能反映宽箱梁的剪力滞效应，且与精细化实体单元相比，具有建模便捷、计算收敛速度快、存储成本大幅减小等优点。

摘要： 本发明涉及一种变截面箱梁剪力滞效应的分析方法，属于桥梁建设技术领域。该方法包括以下步骤：S1：利用比拟杆等效模型将变截面箱梁模型等效为仅承受轴力的理想加劲杆和其间仅传递面内剪力的薄板组成的结构体系，计算理想加劲杆的等效截面积和薄板的等效厚度；S2：根据理想加劲杆与翼板之间的平衡条件和变形协调条件建立剪力滞效应控制方程组；S3：计算变截面梁腹板与顶板交界处的水平剪力流，求解剪力滞效应控制方程组，获取代表翼板中的弯曲正应力的加劲杆轴力；S4：利用加劲杆轴力计算箱梁剪力滞系数。本发明通过分析变截面箱梁顶板和腹板内剪力流沿跨长的分布规律，为主梁进行配筋设计和验算提供依据。

摘要： 本发明属于桥梁施工控制技术领域，本发明公开了一种箱梁剪力滞效应分析方法，分析方法包括识别模块、采集模块以及处理模块，识别模块用于识别箱梁截面形状及尺寸，识别模块主要通过采集模块采集四个区域的数据；截面识别模块采集到四个区域的数据后上传至处理模块，处理模块主要用于合理的剪力滞翘曲位移模式，并考虑了竖向位移与剪力滞位移间的相互耦合，在箱梁各段采用两个剪力滞自由度，能够适应不同的剪力滞位移边界条件。本发明所提供的分析方法消除箱梁自重对截面上剪应力分布的影响后对识剪力滞现象进行分析，科学地分析箱梁结构在承受施工荷载或使用荷载下的危险工作状况，本发明提供了一种可适用于该分析方法的箱梁结构。

摘要： 本实用新型涉及一种预应力下的有机玻璃箱梁模型剪力滞效应的实验装置，包括有机玻璃箱梁模型、模拟预应力钢筋的钢丝绳、模拟锚具和定位钢丝绳的钢丝绳定位器、模拟施加预应力的钢丝绳收紧器、实现预应力筋连接的钢丝绳紧固夹、预应力施加大小实时测试的S型拉力传感器、箱梁剪力滞效应应变测试系统。其特征在于在有机玻璃箱梁模型上，在拟模拟预应力作用的位置，粘贴有钢丝绳定位器，将钢丝绳通过钢丝绳紧固夹紧固，钢丝绳紧固夹之间串联有钢丝绳收紧器和S型拉力传感器，S型拉力传感器和计算机之间通过静态应变采集仪连接，应变测试元件与静态应变采集仪连接，静态应变采集仪后连接电源控制系统。本实用新型针对有机玻璃箱梁模型，提供了一种有效的预应力加载装置，所测数据能够真实反映预应力作用下箱梁的剪力滞效应，模拟程度高，实用性好，易于实施。