初始温度

摘要： 为量化可燃气体爆燃引起的潜在危险性提供相关的基础数据,设计出在气体燃料加工、储存和运输过程中能够承受爆炸危险的容器.运用20 L球形气体爆炸系统,在不同初始温度(298～373 K)与不同的预混气体(CO、H2、C2H4、C2H6)体积分数(0.4％～2.0％)条件下,获取了甲烷体积分数为7％与11％的甲烷?空气混合物的爆炸压力特性参数.此外,采用CHEMKIN软件,模拟分析了不同体积分数的预混气体在爆炸过程中H·、O· 和·OH自由基摩尔分数的变化趋势,并进行了敏感性分析.结果表明,同一体积分数的预混气体,随初始温度的增加,最大爆炸压力呈线性降低,最大爆炸压力上升速率几乎恒定或下降.同一初始温度,对于甲烷体积分数为7％的甲烷?空气混合物,随着预混气体的体积分数增大到2％,其最大爆炸压力、最大爆炸压力上升速率均呈增大的趋势,而甲烷体积分数为11％的甲烷?空气混合物对应的最大爆炸压力与最大爆炸压力上升速率均呈减小趋势.随着预混气体体积分数的增加,甲烷体积分数为7％的甲烷?空气混合物在爆炸过程中H·、O·和·OH自由基摩尔分数峰值上升.O·和·OH自由基摩尔分数峰值在甲烷体积分数为11％的甲烷?空气混合物中呈下降趋势,H·自由基摩尔分数峰值有所上升.对于甲烷体积分数为7％与11％的甲烷?空气混合物,其影响甲烷的关键基元反应式不变,敏感性系数随预混气体体积分数的增加而减弱.

摘要： 为量化可燃气体爆燃引起的潜在危险性提供相关的基础数据,设计出在气体燃料加工、储存和运输过程中能够承受爆炸危险的容器.运用20 L球形气体爆炸系统,在不同初始温度(298~373 K)与不同的预混气体(CO、H_(2)、C_(2)H_(4)、C_(2)H_(6))体积分数(0.4%~2.0%)条件下,获取了甲烷体积分数为7%与11%的甲烷-空气混合物的爆炸压力特性参数.此外,采用CHEMKIN软件,模拟分析了不同体积分数的预混气体在爆炸过程中H·、O·和·OH自由基摩尔分数的变化趋势,并进行了敏感性分析.结果表明,同一体积分数的预混气体,随初始温度的增加,最大爆炸压力呈线性降低,最大爆炸压力上升速率几乎恒定或下降.同一初始温度,对于甲烷体积分数为7%的甲烷-空气混合物,随着预混气体的体积分数增大到2%,其最大爆炸压力、最大爆炸压力上升速率均呈增大的趋势,而甲烷体积分数为11%的甲烷-空气混合物对应的最大爆炸压力与最大爆炸压力上升速率均呈减小趋势.随着预混气体体积分数的增加,甲烷体积分数为7%的甲烷-空气混合物在爆炸过程中H·、O·和·OH自由基摩尔分数峰值上升.O·和·OH自由基摩尔分数峰值在甲烷体积分数为11%的甲烷-空气混合物中呈下降趋势,H·自由基摩尔分数峰值有所上升.对于甲烷体积分数为7%与11%的甲烷-空气混合物,其影响甲烷的关键基元反应式不变,敏感性系数随预混气体体积分数的增加而减弱.

摘要： 将考虑有限速率反应的涡耗散概念(EDC)模型与13组分34步H_(2)-N_(2)反应机理耦合,研究了不同初始条件对H_(2)-空气湍流扩散燃烧过程的影响。结果表明:空气初始温度和燃料初始温度升高均能使火焰中心轴线上的峰值温度升高和NO质量分数增大;随着空气入口速度的增大,火焰峰值温度上升,NO质量分数增大;随着燃料入口速度的增大,火焰峰值温度下降,NO质量分数减小;不同初始条件下,NO生成以基元反应R22、R31和R32为主,而NO消耗以基元反应R20、R29和R30为主。

摘要： 在工业生产过程中会产生大量多组分危险气体,一定条件下会造成火灾爆炸事故。为了有效预防多组分可燃气体的燃烧爆炸,需要对气体的爆炸极限进行研究。从理论、实验2个方面介绍了近年来国内外学者在多组分可燃气体爆炸极限方面的研究现状和研究成果。通过分析发现,目前的研究主要集中于常温常压下的甲烷、丙烷等烃类二元可燃气体,针对非标况下的三元及以上多组分可燃气体爆炸极限的研究较少,要想有效控制可燃气体爆炸风险,需要对多组分可燃气体的爆炸极限进一步研究。

摘要： 炸药的点火燃烧特性与炸药的安全和使用密切相关,其一直是研究者重点关注的问题之一.普遍认为,凝聚炸药起爆的关键是热点.基于此,本文采用三维离散元方法,以奥克托今(HMX)颗粒为研究对象,探究了HMX颗粒中不同位置和初始温度的热点对其燃烧过程的影响.结果发现,热点的不同初始温度和位置都会对HMX炸药颗粒的燃烧特性造成影响.由于处于炸药内部分散位置的热点表面积较大,其相比集中的热点更有利于HMX炸药颗粒的起爆.并且研究发现,并不是热点的温度越高越有利于炸药的起爆,这也取决于炸药颗粒的含量.本文的研究工作对炸药的实验研究以及军事应用提供了一定的参考.

摘要： 为研究乙炔气体的分解爆炸参数,以电石法制备的乙炔为对象,采用20 L圆柱形爆炸罐,以熔断丝(20 J)作为点火源,通过实验研究了初始温度、初始压力对乙炔分解爆炸相关参数的影响规律.结果表明:初始压力为0.095～0.200 MPa时,乙炔最大分解爆炸压力及最大分解爆炸压力上升速率随初始压力的增大而增大,且初始压力超过0.140 MPa后,增幅变大;初始温度在40～80°C范围内,乙炔临界分解爆炸压力、最大分解爆炸压力及最大分解爆炸压力上升速率随初始温度的升高而减小.

摘要： 为了研究初始温度取值的准确性对混凝土箱梁截面温度场的影响,总结了国内外文献中初始温度取值方法,以深圳市某座混凝土箱梁桥为背景工程,实测了箱梁横截面温度场,并建立有限元模型开展参数分析.分析结果表明,采用连续计算多天的方法减小初始温度取值误差是必要的.采用不同初始温度取值方法并连续计算4d的有限元模型计算温度场与实测值误差均较小.综合考虑数据采集难度、适用范围和计算精度,建议采用零点环温循环法(采用目标日期零点环境温度并循环采用目标日期的环境温度、风速和太阳辐射数据作为边界条件)作为初始温度取值方法开展混凝土箱梁截面温度场研究.

摘要： 基于催化剂颗粒微孔通道流动-反应与经典时滞理论,建立反映冷起动延迟与分解过程平均效应的催化床模型.对某型单组元发动机冷起动过程开展数值试验,并通过地面试验和文献资料数据验证了数值仿真的正确性与有效性.结果表明,催化床和推进剂的初始温度显著影响肼类单组元发动机的冷起动过程,冷起动压力峰与冷起动延迟时间呈现正相关,且都与初始温度近似指数变化关系.液体推进剂进入催化床后的蒸发过程是肼类单组元发动机在冷起动过程中的主导因素.相较于肼-70和无水肼,采用单推-3的单组元发动机具有更好的冷起动特性.

摘要： 葡北油田天然气重力混相驱注气井井筒内发现有水合物形成,严重影响了注气井的注气效率。基于Pipesim建模对注气井水合物形成管段及影响因素进行了分析,研究了通过提高天然气初始温度和采用水套炉加热井口天然气以预防水合物形成的技术可行性。研究结果表明,目前注气条件下,在距压缩机出口300~2000 m的输气管线及井筒深度小于1025 m的范围内具备水合物形成的温压条件;随天然气初始温度和注气速度增加,当井口气体温度低于对应水合物形成最高温度时,输气管线形成水合物段缩短,井筒内形成水合物段先增长后缩短,当井口气体温度高于水合物形成最高温度时,输气管线不形成水合物,井筒内形成水合物段缩短;提高天然气初始温度和采用水套炉加热井口天然气能够使注气压力小于40 MPa、注气速度大于5×104 m^(3)/d的注气井不形成水合物,是有效的水合物预防方法。

摘要： 作为煤矿内部的重大灾害之一,甲烷爆炸的突发性会导致大量的人员和财产损失.本文利用FLACS模拟软件,通过模拟研究了五种初始温度下C2H4、C2H6、H2和CO体积分数分别对甲烷最大爆炸压力和温度的影响.研究表明:随着初始温度的升高,甲烷的最大爆炸温度均呈上升的趋势最大爆炸压力呈下降趋势.当可燃气体体积分数和初始温度最大时,最大爆炸温度最大在正氧平衡下,最大爆炸温度和最大爆炸压力随着可燃气体体积分数的增加而上升,在负氧平衡下则相反.

摘要： 本文通过金相显微镜、扫描电子显微镜、拉伸机等设备研究了固溶初始温度对TP347HFG奥氏体耐热钢组织性能的影响.研究结果表明,固溶初始温度对TP347HFG奥氏体耐热钢的显微组织和力学性能有显著的影响.当固溶最终温度固定在1150°C时,保温时间为9min,随着固溶初始温度的上升,试样的奥氏体晶粒的尺寸逐渐减小,SEM图中的第二相颗粒的尺寸大小、分布情况也由粗大不均匀分布逐渐呈细小弥散分布,继续升高初始温度后试样的第二相变少.试样的力学性能中的抗拉强度及屈服强度呈现先升高后降低再升高降低的趋势,其延伸率呈现先升高后降低的趋势.

摘要： 利用Fluent软件,探究管道内甲烷-空气预混气体的初始温度对其火焰传播的传播速度,火焰前阵面的变化,火焰传播过程中的最高温度,火焰传播过程中最大压力等特性的影响进行研究.研究不同初始温度下,管道内火焰的特性的变化情况.并以此为根据对不同温度下管道甲烷-空气预混气体传播的火灾危险性进行分析.

摘要： 对液氧/煤油火箭发动机推力室内气液两相有反应流动过程实现了三维非定常RANS 模拟，所获得的燃烧室流向平均速度和平均压力与实验相吻合。在初边值条件不施加任何激励和扰动的情况下研究推进剂初始温度为380K 、400K 、450K和485K时燃烧室内的自激压力振荡特性。结果表明，不同的初始温度会影响液滴达到临界状态所需的时间，进而影响燃烧室内的自激压力振荡特性。推进剂初始温度越高，燃烧室中出现准等容燃烧过程的位置越向上游靠近，并与燃烧室声学特性的耦合作用增强，更容易激励燃烧不稳定性。进一步分析压力场随时间的变化过程表明，当推进剂初始温度为485K时，燃烧室最不稳定。

摘要： 随着固态照明的蓬勃发展,高功率发光二极体的应用越来越广.但是高功率发光二极体在使用的时候会产生高热,而且温度对于半导体的光电特性有很明显的效应,如果没有适当的散热设计将会影响其效率及可靠度.本研究使用了三种皆有散热垫且不同结构之碗杯,并以美国国家标准技术研究所(NIST)所开发的稳态热阻量测技术为主轴,将三种碗杯皆以不同驱动电流及初始温度来量测并分析NIST的稳态技术量测结果是否具有重复性及再现性.为了使量测结果更准确,本研究将使用温度控制器及积分球求出光功率,再以能量守恒定律求出热功率,即可算出较现实的热阻值,随后将热功率导入热模拟软体(CFDesign),将三种碗杯进行热模拟且得出理论值.讨论模拟与实际结果在现实中影响热阻值的原因,研究结果显示,初始温度与驱动电流会影响热阻值的改变,且借由模拟和实验趋势吻合的结果,证明散热途径和散热几何结构会造成量测热阻的变异.

摘要： 本文借助气相化学动力学软件CHEMKIN对天然气掺氢HCCI发动机多区模型进行模拟研究,其中为了获得较精确的各区初始温度及质量分数,又利用三维CFD仿真软件AVL FIRE进行缸内三维模拟分析,研究表明:在掺氢率为5％～30％时,随着掺氢率的增加,缸内温度和压力峰值均略有升高,着火时刻有所提前;天然气掺氢HCCI发动机的热效率均高于传统内燃机热效率,但随着掺氢率的增加而微弱降低;缸内NOx和CO排放随掺氢率的增加而增加,当掺氢率达到20％后,CO的摩尔分数急剧降低;HC排放降低;着火是发生在H2O2堆积后短时间内大量分解产生OH基的时刻.

摘要： 单组份液滴以纯水为工质，实验中采用热电偶测量液滴中心温度，红外热像仪采集液滴表面温度。初始环境压力范围为94.5kPa~97kPa，最终环境压力范围为50~3000Pa；液滴的初始温度范围为 7~30°C；初始直径范围为1~3mm。研究在不同最终环境压力、不同液滴初始温度以及不同液滴初始直径条件下，液滴在降压环境下相变过程的温度变化。通过实验得到影响液滴中心温度变化的因素：最终环境压力、液滴初始直径和液滴初始温度。

摘要： 目前热响应试验越来越广泛的应用在地源热泵系统岩土热物性参数的测试中,虽然国家出台了相关的规范对热响应测试进行规范和指导,但在一些具体的操作环节上并未做详细介绍,本文主要针对热响应测试时间、岩土初始温度确定、输出功率控制及参数求解等问题进行分析和探讨.研究发现：在保证一定计算精度的条件下，热扩散系数越小，所需要的测试时间就越长；确定岩土初始温度有埋设传感器及“无功循环法”，一般情况下，两种方法的测试结果偏差不大，但是“无功循环法”更能体现出不同岩土层传热特性对平均温度的影响；在采用热泵机组的设备进行热响应测试时除了要控制输出功率外，还应该采取措施尽量减少环境温度变化对测试的干扰；不同的容积比热容取值仅对钻孔热阻的计算结果有影响，对导热系数没有影响。实际工程中根据地层分布，参考经验数据估算容积比热容的数值即可。

摘要： 本文通过基于详细化学反应机理的一维层流预混火焰数值模拟，研究了不同条件(氢气在合成气中的含量、当量比、压力和温度)下Soret 扩散对合成气层流火焰传播速度造成影响的区别及其原因。研究结果表明：在当量比或者氢气体积含量较大时，由于轻质组分H和H2 含量较大，Soret 扩散对层流火焰速度的影响更为明显。本文基于主反应区与Soret扩散区的耦合情况解释了H和H2的Soret 扩散影响层流火焰速度的区别。另外，本文通过比较不同压力和初始温度下H 自由基的Soret 扩散流量分布情况及其与主反应区的耦合情况，解释了压力与初始温度如何改变Soret 扩散影响合成气层流火焰速度。

摘要： 高速纹影系统结合定容燃烧弹和定压燃烧弹测量了高温(298-398K)高压(0.1-1MPa)下,当量比为0.7-1.6的1,3-丁二烯/空气和1,3-丁二烯/氧气/氦气混合气的层流燃烧速度,并分析了温度和压力对层流燃烧速度的影响.利用实验数据对现有1,3-丁二烯的化学反应动力学模型计算值进行了验证,并通过敏感性分析了基元反应对于层流燃烧速度的敏感性.

摘要： 本申请公开了一种通气过程初始时刻蓄热体温度分布曲线的优化方法，该方法包括：采集大流量高温燃气从预设蓄热器的蓄热体顶部向底部流动过程中多个位置的第一蓄热体温度和不同时刻的第一气流温度，分别根据第一蓄热体温度以及第一气流温度生成第一蓄热体温度分布曲线和第一燃气温度分布曲线；分别确定第一蓄热体温度分布曲线和第一燃气温度分布曲线的第一饱满度，判断第一饱满度是否大于第一预设阈值；若不大于，根据预设的第一优化策略对第一蓄热体温度分布曲线和第一燃气温度分布曲线进行优化调整，直到调整后的温度分布曲线的饱满度大于第一预设阈值为止。本申请解决了现有技术中陶瓷空心砖蓄热加热器的蓄热体预热技术不能满足实际需求的技术问题。

摘要： 公开了一种用于初始化汽车的环境温度的方法，其至少包括以下步骤：获取上一次行驶循环中存储的上一次的经校正的环境温度和能够表征温度传感器在测量环境温度的过程中受干扰热源影响情况的上一次的初始化附加参数；获取温度传感器所测量的当前环境温度并获取当前初始化附加参数；在预定条件下基于上一次的经校正的环境温度、上一次的初始化附加参数、当前环境温度和当前初始化附加参数来初始化环境温度，以获得经校正的初始环境温度。还公开了一种相应的非易失性计算机可读程序载体。此外，还公开了一种用于动态调整初始环境温度的方法和一种相应的非易失性计算机可读程序载体。根据本发明，环境温度能够可靠确定和调整。

摘要： 本发明提供一种温度检测油墨，其能够利用简便的方法实现颜色的初始化，在反应温度以上时，颜色根据时间和温度的累计而发生变化。为了解决上述课题，本发明的温度检测油墨的特征在于，含有温度检测材料和溶剂，温度检测材料具有含有隐色染料、显色剂和消色剂的示温材料内包于微胶囊中的结构或者包含示温材料的相与基质材料相分离的结构，示温材料通过以规定的速度以上从熔解状态冷却至玻璃化转变温度以下在保持消色的状态下凝固，示温材料的玻璃化转变温度为－20°C以上60°C以下，示温材料的熔点为60°C以上250°C以下并且低于上述溶剂的沸点。

摘要： 本发明的实施例公开了一种确定铁素体钢断裂韧性试验的初始试验温度的方法。其中，所述断裂韧性试验用于确定所述铁素体钢的韧脆转变参考温度。所述方法包括：基于所述铁素体钢的试样的冲击试验，获取所述试样的韧脆转变温度；根据所述韧脆转变温度、所述试样的尺寸以及温度特性因子，计算所述初始试验温度的最低温度和最高温度；根据所述最低温度和最高温度，确定所述初始试验温度。其中，不同形状和尺寸的所述试样具有对应的温度特性因子，基于所述试样的形状和尺寸确定所述温度特性因子。本发明的方法可以减小初始试验温度与参考温度之间的偏差，从而在断裂韧性试验中使用较少的试样就可以获得准确的参考温度。

摘要： 本发明公开了一种煤沥青初始软化温度的检测方法；属于煤沥青的分析检验技术领域；具体是将待测定的煤沥青进行粉碎、混合、缩分，得到处理后的样品；将样品平铺后置于50‑60°C的热环境中保持30‑40min；之后煤沥青颗粒之间如果出现粘连现象，则煤沥青样品的初始软化温度为相应的50‑60°C，若无粘连现象，则以5°C/次的速率对热环境进行升温，将样品重新置于热环境中，保持30‑40min，直至出现粘连现象，则出现粘连现象对应的温度即为煤沥青的初始软化温度；本发明通过引入煤沥青初始软化温度，并将其作为一个新的分析指标，来准确把控炼焦所用的煤沥青质量，以确保生产顺行。

摘要： 本实用新型公开了碳酸钙硝化罐的初始热水温度自动提升系统，涉及碳酸钙相关生产设备技术领域。本实用新型包括底座，底座正上方设置有罐体，罐体下侧的左右部位均设置有支撑板架，两个支撑板架之间的底座上端设置有循环泵，罐体下侧固定有出水管道，出水管道下侧通过螺栓固定有三通回流阀，罐体前侧的右部位固定有连接管道，罐体下侧的前后部位均设置有条形弧板，条形弧板靠近罐体的侧壁均活动连接有滑动轮组，支撑板架上侧的左右部位均活动连接有滑动轮组。本实用新型通过循环泵和三通回流阀的工作，保证热水的循环使用，避免对此加水，提高效率和降低能耗，同时将安装杆在安装口内移出，通过滑动轮组提高罐体的移动效率，从而便于拆卸工作。

摘要： 整合了低密封初始温度(SIT)和高熔点(Tm)，此外显示出宽密封窗口，低己烷可溶物和良好的光学性能，如低雾度的聚丙烯组合物。

摘要： 本发明公开一种控制发动机第一次着火循环气缸内气体初始温度的方法，利用发动机电控单元控制加热过程，在节气门开度与试验要求相同的条件下，通过调节喷入进气管内的汽油质量和空气量，用火花点燃气缸内混合气来加热燃烧室，并根据安装在排气道内的温度传感器来计算气缸内的残余废气温度和燃烧室内的热力状态，在达到设定的气缸内残余废气温度和热力状态后，自动将电控单元切换到设定气缸内气体温度下的发动机燃烧过程测试控制模式。

摘要： 整合了低密封初始温度(SIT)和高熔点(Tm)，此外显示出宽密封窗口，低己烷可溶物和良好的光学性能，如低雾度的聚丙烯组合物。

摘要： 本发明提供了一种可以改善冲洗水初始温度的智能马桶盖控制系统，包括：冷水加热模块：用于将水箱中的冷水加热至预设温度，并保持水温在预设范围；空气泵组件控制模块：用于将空气增压，获取增压空气；换向阀组件控制模块：用于将所述增压空气与水流进行混合，并对混合后的空气与水流进行温度控制。本发明可以实现智能马桶加热速度快，并且维持水温在预设范围内。有益效果为：本发明的冷水加热模块实现水温的快速加热，并且保持水温处于预设的水温范围内，整个过程中加热时间短，且能够维持水温恒定，用户无需担心水箱中的温度会随着时间而冷却，由于空气泵的作用，使得所述智能马桶性能稳定，流量大。