Inconel718

摘要： 采用激光选区熔化(selective laser melting,SLM)制备Inconel718合金,研究激光重熔工艺参数(重熔激光功率、重熔扫描速度)对其表面粗糙度、微观组织及力学性能的影响。结果表明:适当提升重熔激光功率可有效改善试样的表面质量、致密度和显微硬度,但过高的重熔激光功率导致孔洞、裂纹增加,晶粒粗化,从而显微硬度降低。在一定范围内,重熔扫描速度的增加会提升试样表面粗糙度和孔隙率,降低显微硬度。重熔激光功率为200 W,重熔扫描速度为960 mm/s时,试样表面粗糙度为2.596μm,孔隙率为0.073%,晶粒尺寸为0.63μm,显微硬度为306.58HV,抗拉强度为1078 MPa,屈服强度为817 MPa,相对最优。

摘要： 镍基高温合金Inconel 718因其具有优异性能而被广泛应用于发动机热端部件,然而其可切削加工性低,切削力大、切削温度高等使得工件质量得不到保障。基于有限元分析软件Deform_3D模拟镍基高温合金Inconel 718的车削过程,研究其车削过程中切削力和切削温度的变化以及切削速度、进给量、背吃刀量对切削力和切削温度的影响规律,结果表明:背吃刀量对切削力影响最大,其次是进给量,切削力随背吃刀量和进给量的增大而增大,随切削速度的增大而减小;切削速度对切削温度的影响较大,切削温度随切削速度和进给量的增大而增大,随背吃刀量的增大先增大而后减小。

摘要： 高温镍基合金在汽车轻量化中应用广泛,但加工过程中刀具极易磨损。针对这一问题,利用DEFORM-3D仿真软件建立不同涂层类型的麻花钻模型,对高温镍基合金Inconel718进行钻削仿真,分别研究了TiAlN涂层、Al_(2)O_(3)涂层、TiAlN/Al_(2)O_(3)复合涂层对钻头磨损的影响,并与普通硬质合金麻花钻进行了对比。研究结果表明:在相同钻削条件下,涂层刀具比无涂层刀具的耐磨性更好,其中TiAlN/Al_(2)O_(3)复合涂层刀具的磨损比无涂层麻花钻减小25%,比TiAlN和Al_(2)O_(3)等单涂层麻花钻均减小20%左右。而且,通过实验发现,TiAlN/Al_(2)O_(3)复合涂层刀具对孔壁质量有一定改善作用。

摘要： 镍基高温合金(Inconel 718)因具有良好的机械性能和抗氧化性能而被广泛应用于航空航天等领域。Inconel 718合金存在加工硬化等问题,使其成为一种难加工材料。残余应力是影响Inconel 718合金工件尺寸稳定性的主要因素之一,采用微量润滑(MQL)进行加工,可有效控制切削温度及切削力,降低残余应力。本研究通过MQL微切削理论、仿真及实验等方法,探讨切削速度、进给量、背吃刀量等因素对残余应力变化的影响,揭示MQL微切削Inconel 718合金残余应力分布变化规律,并基于田口法提出MQL微切削Inconel 718合金残余应力的优化方案,具有一定的科学意义和实用价值。

摘要： 针对某型号Inconel718十二角沉头螺栓加工工艺存在十二角头和沉头锥面难以满足精度要求的问题,通过调整头部热镦成形工艺中的模具尺寸与热镦温度,控制十二角头部成形,并在磨削之前增加一步车削工序,以保证沉头度面的尺寸精度要求。金相检测和力学性能试验结果显示:经过改进的工艺提高了零件的合格率,保证了零件的顺利交付。

摘要： 针对Inconel 718合金材料加工中不断提高的表面质量需求,研究了采用磁性复合流体(Magneticcompound fluid)抛光Inconel718合金材料的加工工艺.根据磁性复合流体抛光原理搭建Inconel718合金抛光实验平台,进行不同抛光方向、抛光时间、抛光转速等工艺参数下的Inconel718合金抛光实验,对工件表面的表面粗糙度、微观形貌进行了测试与分析.实验结果表明:当抛光转速800 r/min,抛光间距3 mm,抛光时间10 min时,Inconel718合金表面粗糙度Ra下降约至0.1μm.

摘要： 目的 建立Inconel 718镍基合金动态再结晶组织演变三维介观尺度计算模型.方法 采用Gleeble-1500型热力模拟试验机进行恒温恒应变速率压缩实验,获得Inconel 718高温合金热变形的真应力-应变曲线,并结合光学显微镜分析热变形后的材料的塑性流动规律与组织演化特征,获得材料参数.结果 基于流变和组织行为的分析,建立了考虑动态再结晶特征的组织演变三维元胞自动机模型.结论 该模型可以较准确地描述材料的热变形行为,追踪热变形过程再结晶晶粒的演变,为实际零件的锻造工艺制定提供宏微观计算依据.

摘要： 在镍基高温合金Inconel 718的铣削过程中,切削参数对铣削过程中切削力、切削温度和切屑形态等影响显著.为了提高工件加工表面质量和加工效率,通过有限元分析软件ABAQUS建立镍基高温合金Inconel 718三维铣削模型,进行Inconel 718镍基高温合金连续铣削仿真分析,重点研究了不同切削条件下切削温度、切削力和切屑形态变化规律.仿真结果表明:铣削温度总是随着主轴转速、每齿进给量和切削深度的增加而增加.切削力会随着主轴转速的增加呈现先增大然后逐渐变小的趋势.切削力随切削深度和每齿进给量的增加呈比例增加.主轴转速与进给速度及切削深度相比,主轴转速对锯齿形切屑形成的影响更为显著.

摘要： 采用BNi2作中间层,在焊接温度1100°C、焊接压力1?MPa的条件下,通过力学性能测试、界面微观组织观察及元素分布等分析,研究了扩散时间对Inconel?718高温合金瞬时液相扩散焊接头组织及性能的影响规律.研究表明:扩散时间的延长可以使中间层元素扩散更加充分,同时减弱扩散区域中析出物的聚集程度,增大接头的结合强度.扩散时间为120?min时接头剪切强度可达到511?MPa,较60?min提升了10.2％,较30?min接头剪切强度提升了22.9％.Inconel?718/BNi2?TLP接头显微硬度皆呈"M"型分布,即在扩散区域硬度值最高,等温凝固区域硬度值最低,母材显微硬度高于等温凝固区域.

摘要： 针对Inconel718高强度螺栓传统加工工艺存在生产效率低、刀具磨损过快和加工余量浪费严重等问题,提出了一种挤细加工新工艺,并设计了相关的模具.最后通过从螺栓的金相组织、硬度、抗拉强度、应力持久和疲劳等几方面进行了试验.实验结果显示,采用新工艺后,生产效率可提高12倍,加工出的螺栓均能满足标准要求,而且还能改善抗拉强度.因此,新工艺完全能替代旧工艺,为产品的批量生产提供了保障.

摘要： 研究了Inconel 718合金经980°C、1000°C及1020°C不同时间保温处理后,其缺口敏感性的变化规律,并采用扫描电镜(SEM)对拉伸断口及显微组织进行了分析.结果发现,经固溶、δ相时效、高温保持及双时效处理的Inconel 718合金,980°C保温1h、6h时合金无缺口敏感性,但持久寿命较低;1000°C保温1h、3h、6h时,合金具有较好的高温持久性能;1020°C保温1h时则表现出了严重的缺口敏感性.Inconel 718合金经长时间高温保持处理后,基体中的δ相部分发生回溶,δ相含量太低是造成其缺口敏感的主要原因.

摘要： 研究了Inconel 718合金经980°C、1000°C及1020°C不同时间保温处理后,其缺口敏感性的变化规律,并采用扫描电镜(SEM)对拉伸断口及显微组织进行了分析.结果发现,经固溶、δ相时效、高温保持及双时效处理的Inconel 718合金,980°C保温1h、6h时合金无缺口敏感性,但持久寿命较低;1000°C保温1h、3h、6h时,合金具有较好的高温持久性能;1020°C保温1h时则表现出了严重的缺口敏感性.Inconel 718合金经长时间高温保持处理后,基体中的δ相部分发生回溶,δ相含量太低是造成其缺口敏感的主要原因.

摘要： 研究了Inconel 718合金经980°C、1000°C及1020°C不同时间保温处理后,其缺口敏感性的变化规律,并采用扫描电镜(SEM)对拉伸断口及显微组织进行了分析.结果发现,经固溶、δ相时效、高温保持及双时效处理的Inconel 718合金,980°C保温1h、6h时合金无缺口敏感性,但持久寿命较低;1000°C保温1h、3h、6h时,合金具有较好的高温持久性能;1020°C保温1h时则表现出了严重的缺口敏感性.Inconel 718合金经长时间高温保持处理后,基体中的δ相部分发生回溶,δ相含量太低是造成其缺口敏感的主要原因.

摘要： 研究了Inconel 718合金经980°C、1000°C及1020°C不同时间保温处理后,其缺口敏感性的变化规律,并采用扫描电镜(SEM)对拉伸断口及显微组织进行了分析.结果发现,经固溶、δ相时效、高温保持及双时效处理的Inconel 718合金,980°C保温1h、6h时合金无缺口敏感性,但持久寿命较低;1000°C保温1h、3h、6h时,合金具有较好的高温持久性能;1020°C保温1h时则表现出了严重的缺口敏感性.Inconel 718合金经长时间高温保持处理后,基体中的δ相部分发生回溶,δ相含量太低是造成其缺口敏感的主要原因.

摘要： 本发明提出了一种不产生裂纹的SLM成形Inconel738合金的热处理方法，用以解决现有SLM成形Inconel738合金使用标准热处理工艺处理后存在宏观裂纹的技术问题。本发明在标准的热处理工艺的基础上增加了去应力退火，将去应力退火的工序设置在固溶处理之前，去应力退火能够使得合金发生静态回复，消除合金内部的位错塞积，进而消除合金内部的残余应力，且固溶处理时温度的提升，能够消除低熔点的γ‑γ'共晶相及小尺寸的一次γ'相，调控一次γ'相的分布、形态及尺寸，冷却过程中析出细小的二次γ'强化相，进而与后续的单时效处理相结合，进一步促进三次γ'强化相的析出，形成一次、二次、三次γ'强化相，进一步提升合金的综合性能。

摘要： 本发明提供了一种腐蚀液、腐蚀液的制备方法及其应用在Inconel625镍合金的腐蚀工艺，属于腐蚀技术领域。一种腐蚀液，其特征在于，由以下浓度物质的水溶液组成：质量分数为65％‑68％的硝酸30‑50ml/L、质量分数为35％‑36.5％的盐酸500‑550ml/L、工业级无水氯化铁130‑160g/L和表面活性剂5‑10ml/L。本发明具有腐蚀Inconel625镍合金难以腐蚀或者效率高、能够控制的优点。

摘要： 本发明公开了一种镍基合金Inconel 601及其制备方法、应用。本发明的镍基合金Inconel 601包括：1.5～1.7％的Al和0.05～0.1％的N，其中百分比均为重量百分比。本发明的镍基合金Inconel 601的抗氧化性较现有技术进一步提升，甚至可达到完全抗氧化性，更适合应用于有高抗氧化性需求的领域。

摘要： 本发明公开了一种提高Inconel 625合金在含氧超临界水中耐腐蚀性的方法，属于材料处理和化学工艺领域。首先对Inconel 625合金进行精细的预处理，然后将预处理后的Inconel 625合金浸没在含4000ppm磷酸钠的去离子水中，使其表面在480°C，26MPa的密闭条件下发生500‑1000小时的化学和电化学反应。完全冷却后，对Inconel 625合金进行乙醇超声清洗，清洗后真空干燥和冷却，制得的Inconel 625合金表面带有耐腐蚀性的致密保护膜。与未经处理的光秃Inconel 625合金相比较，经过本发明处理得到的Inconel 625合金在450°C、26MPa，含5000ppm氧的超临界水中暴露150小时后表现出较小的腐蚀增重。合金表面存在由多层氧化物构成的保护膜，能为Inconel 625合金提供良好的防护，从而提高了Inconel 625合金耐含氧超临界水的高温腐蚀。

摘要： 本发明涉及镍基高温合金强化领域，具体为一种用于修复铬钼合金的纳米强化Inconel718激光涂层性能的方法。该方法包括如下步骤：(1)选用Inconel718镍基粉末和纳米碳化钨作为配置强化粉末的原料；(2)对Inconel718镍基粉末和纳米碳化钨进行球磨混合并且进行筛选；(3)将筛选后的强化粉末干燥，并对待熔覆工件表面进行打磨和清洗等预处理；(4)对所述待熔覆工件的待熔覆面进行激光熔覆，完成后进行精加工。本发明采用具有高硬度的碳化钨颗粒作为强化相，利用纳米碳化钨颗粒分解后析出相在熔覆层中的自带磁场和马拉戈尼对流双重作用下，成功制备出硬度耐磨性较大并且裂纹产生的强化镍基熔覆层。

摘要： 本发明公开一种改善Inconel 718冷轧带、板材性能的热处理工艺，目的在于解决上述现有技术中存在的问题。具体工艺措施：在990°C保温1h，油淬，在730°C保温5h，以56°C/h的速度降到620°C，保温75min,炉冷至220°C出炉。本发明具有下列优点：1、油淬冷却至730°C，保温5h，较传统热处理工艺8h减少了3h，生产效率得到较大提高；2、油淬工艺简单可行，易于操作；3、工艺稳定，材料测量结果重复性、一致性好。

摘要： 本发明公开了一种增材制造Inconel 939镍基高温合金晶粒取向分布的调控方法，包括：采用激光粉末床熔融技术制备Inconel 939合金样品，利用激光能量密度确定成形工艺窗口，使试样相对致密度保持在96％以上；控制激光能量密度在40～100J/mm3，激光扫描采用层内往复扫描、逐层旋转67°，激光功率范围为55～115W，扫描速度范围为550～950mm/s时获得大比例的具有随机取向的等轴晶粒；激光功率范围为135～175W，扫描速度范围为1100～1500mm/s时获得＜001＞取向的柱状晶粒。通过调节工艺参数，获得具备不同晶粒取向分布的Inconel 939合金样块。

摘要： 一种高铝Inconel 625合金及制备方法，按质量百分比计，组分为：Cr 13~5，Fe 5，Nb 4.15，Mo 10，Al 5~9，余量为Ni。制备方法的步骤为：步骤（1）按预设比例称取反应物料，将反应物料置于行星球磨机中球磨；步骤（2）把球磨好的反应物料在压力机上压成直径为80 mm、高度约50 mm饼状坯；步骤（3）将饼状坯放入反应釜中，把引燃剂置于坯体上，充入保护气体洗气后，再充入保护气体保压，继续升温至体系发生自蔓延反应，得到母材合金；步骤（4）将母材合金进行真空感应二次熔炼，得到铸锭；步骤（5）将铸锭在1150°C进行30min固溶处理，水冷。

摘要： 本发明公开了一种含钴的Incone l625‑Co合金及其制备方法，属于增材制造领域，本发明采用等离子电弧焊接机器人双丝增材制造工艺，以304不锈钢板为基板，在送Incone l625焊丝的同时，用另一个相对独立控制的送丝机送Co焊丝，制得含钴的Incone l625‑Co合金，包括如下制备步骤：选取丝材；基板预处理；使用等离子电弧焊接机器人进行增材制造，通过成分调整，最终得到不同Co含量的Co‑Incone l625合金体系；本发明的Incone l625‑Co合金，不仅保留了Incone l625合金良好的耐高温性、抗氧化性、耐腐蚀性以及良好的焊接性以及可加工性等性能，还在一定程度上增加了Incone l625合金中的奥氏体的比例，使得合金的硬度和屈服强度得到一定程度的提升，具有非常大的应用潜力。

摘要： 本发明公开了一种基于SLM制备的超高塑性Inconel 718合金的热处理方法，本发明选取由选区激光熔化成形的Inconel 718合金进行高温均匀化热处理选取温度范围为1120～1180°C；将高温均匀化热处理后的试样进行低温双时效，选取温度范围为660～700°C。该热处理相较与传统均匀化热处理相比，采用了高固溶温度，消除了Laves相，促进强化相析出，同时合金中产生大量退火孪晶，这些退火孪晶能够为位错的通过提供更多滑移系；低温双时效处理生成细小高长径比的γ″‑Ni3Nb强化相，能有效保证合金强度的同时提高合金的塑性，合金在强度几乎不变的同时，塑性相较于传统的热处理有着明显的提升，获得了较好综合力学性能。