IC反应器

摘要： 某企业根据其化机浆废水的水质特点,采用“加酸、预曝气+预酸化+IC反应器+氧化沟+混凝脱色”的工艺对其进行处理。运行结果表明:该组合工艺对化机浆废水具有较好的处理效果。其中,IC厌氧反应器对化机浆废水COD的去除率稳定在66%,对SS的去除率稳定在49.11%;好氧系统的COD去除率约为90%,SS去除率约为61.07%;混凝脱色处理出水COD约为75 mg/L,SS约为23.5 mg/L,处理出水水质满足《制浆造纸工业水污染物排放标准》(GB 3544—2008)的要求。该组合工艺对化机浆废水的处理成本约为6.1元/t。该工程案例可为国内外同类废水处理技术方案和工艺流程的确定,以及设计参数的选择提供实践基础。

摘要： 结合医药行业废水特点与相关废水处理案例,并考虑用户实际需求,将第三代厌氧生物反应器(IC反应器)应用在工业制药废水处理中。工程实践表明,在容积负荷为5.0 kg/(m^(3)·d)的条件下,COD去除率可达50%以上。系统容积负荷宜控制在4.5 kg/(m^(3)·d)~5.0 kg/(m^(3)·d),反应器内温度宜保持在37°C~40°C,pH控制在6.5~7.5,挥发性脂肪酸(VFA)浓度不宜高于10 mmol/L,COD/ρ(SO_(4)^(2-))宜大于10。

摘要： 采用“IC反应器+同步硝化反硝化+气浮”处理中药制药生产废水,处理水量为1270 m^(3)/d。经过190 d的稳定运行,厌氧单元的进水COD平均浓度为12883 mg/L,出水COD平均浓度为2577 mg/L,平均COD去除率为80%。同步硝化反硝化单元的平均进水TN、NH_(3)-N分别为266、191 mg/L,平均出水COD、TN、NH_(3)-N分别为567、39.9、7.64 mg/L,COD、TN、NH_(3)-N平均去除率分别为78%、96%、85%,出水经过混凝气浮处理,气浮单元出水COD、NH_(3)-N、TN的平均浓度分别为340、7.26、31.9 mg/L,出水可以稳定满足GB/T 31962—2015《污水排入城镇下水道水质标准》A级标准。

摘要： 针对当前水污染控制实验教学的不足,借助数值模拟实验技术来开展复杂的水污染控制综合实验.以厌氧IC反应器的流场特性及结构优化综合实验为例,利用计算流体动力学(CFD)软件模拟实验室规模IC反应器的内部流场,并对其内循环系统结构优化进行初步探索.教学过程的实践表明,数值模拟教学手段对开展长学时、多因素影响的专业综合实验教学效果显著,不但加强了学生对基本理论的理解和掌握,同时促进了科研与教学的有机结合,对培养环境工程学科的创新人才具有良好的提升作用.

摘要： 采用"IC反应器+好氧曝气池+二沉池"工艺处理环氧丙烷/甲基叔丁基醚(PO/MTBE)生产废水,处理规模为1800m3/d.长期稳定运行数据表明,装置进水COD为4500～4600mg/L,氨氮为3～15mg/L,石油类为60～120mg/L,厌氧单元平均出水COD为2288mg/L,好氧单元平均出水COD为191.46mg/L,二沉池平均出水氨氮为11.83mg/L,平均出水石油类为6.53mg/L,总排水指标稳定满足园区污水处理厂对炼化一体化废水接管标准和《污水排入城镇下水道水质标准》(GB/T 31962-2015).微生物增效剂的投加可明显改善生化单元的运行负荷和污染物去除率,使厌氧反应器容积负荷由0.625kg COD/ (m3·d)逐渐提高至2.1kg COD/ (m3·d),COD平均去除率由27.54％提高至50.55％,好氧单元COD去除率由80％提高至90.43％,二沉池平均出水COD由518.75mg/L降低至191.46mg/L.

摘要： 介绍了厌氧颗粒污泥的物理特性,分析了影响厌氧颗粒污泥效果的影响因素.详细论述了厌氧颗粒污泥钙化问题的预防措施,为废纸造纸废水处理厂IC的运行管理提供参考.

摘要： 目前,IC反应器广泛应用于颗粒污泥培养中.本文首先论述了IC反应器的结构和工作原理,然后提出了IC反应器的颗粒污泥培养试验操作方案,记录试验流程和结果,最后分析了IC反应器颗粒污泥培养结果.

摘要： 随着我国经济的迅速发展,污水的排放量随之增加,如何降低污水运行成本成为污水处理厂所面临的挑战之一.本文以工厂实际运行的IC反应器为研究对象,通过高调进水温度、低调pH值来降低冷却水、液碱原辅料的消耗,以降低污水运行成本.

摘要： 本文介绍了"预处理+混凝沉淀+预酸化+IC反应器+好氧池+二沉池+高级氧化+终沉池"主体工艺在造纸废水处理中的应用,该工艺自2016年12月投产至今,处理效果较稳定,运行结果表明CODcr、BOD5和SS的去除率皆稳定在98％ 以上,出水各项指标均达到《制浆造纸工业水污染物排放标准》(GB3544-2008)的要求.

摘要： 比较详细地介绍了河南金丹乳酸科技股份有限公司用IC反应器处理乳酸生产中产生废水的工艺、设计参数、调试、运行情况,分析总结了运行过程中的经验和教训，即调节池的容积可适当减小。由于乳酸生产工艺稳定，废水水质稳定，水量均衡，调节池有效容积可适当减小。另外，调节池的水力停留时间过长，废水容易局部pH值波动较大，对后续处理不利。精调池的容积适当减小。由于粗调池运行稳定，一般在2h之内pH值稳定在6-8之间，所以精调池加药口的分布应采用分段梯度加药，精调池的容积也可以适当减小，从而降低停留时间降低运行成本；另外，如果pH值波动较大，会造成IC反应器内难以形成颗粒污泥，出水SS偏高。上层集气柜与塔顶间距应当加大。由于上层集气柜与塔顶间距不足，造成部分沼气不能完全收入沼气柜中。从运行结果看，乳酸生产产生的废水采用IC反应器厌氧污水处理技术是成功的，维护量小，运行费用低，处理效果稳定。

摘要： 比较详细地介绍了河南金丹乳酸科技股份有限公司用IC反应器处理乳酸生产中产生废水的工艺、设计参数、调试、运行情况,分析总结了运行过程中的经验和教训，即调节池的容积可适当减小。由于乳酸生产工艺稳定，废水水质稳定，水量均衡，调节池有效容积可适当减小。另外，调节池的水力停留时间过长，废水容易局部pH值波动较大，对后续处理不利。精调池的容积适当减小。由于粗调池运行稳定，一般在2h之内pH值稳定在6-8之间，所以精调池加药口的分布应采用分段梯度加药，精调池的容积也可以适当减小，从而降低停留时间降低运行成本；另外，如果pH值波动较大，会造成IC反应器内难以形成颗粒污泥，出水SS偏高。上层集气柜与塔顶间距应当加大。由于上层集气柜与塔顶间距不足，造成部分沼气不能完全收入沼气柜中。从运行结果看，乳酸生产产生的废水采用IC反应器厌氧污水处理技术是成功的，维护量小，运行费用低，处理效果稳定。

摘要： 比较详细地介绍了河南金丹乳酸科技股份有限公司用IC反应器处理乳酸生产中产生废水的工艺、设计参数、调试、运行情况,分析总结了运行过程中的经验和教训，即调节池的容积可适当减小。由于乳酸生产工艺稳定，废水水质稳定，水量均衡，调节池有效容积可适当减小。另外，调节池的水力停留时间过长，废水容易局部pH值波动较大，对后续处理不利。精调池的容积适当减小。由于粗调池运行稳定，一般在2h之内pH值稳定在6-8之间，所以精调池加药口的分布应采用分段梯度加药，精调池的容积也可以适当减小，从而降低停留时间降低运行成本；另外，如果pH值波动较大，会造成IC反应器内难以形成颗粒污泥，出水SS偏高。上层集气柜与塔顶间距应当加大。由于上层集气柜与塔顶间距不足，造成部分沼气不能完全收入沼气柜中。从运行结果看，乳酸生产产生的废水采用IC反应器厌氧污水处理技术是成功的，维护量小，运行费用低，处理效果稳定。

摘要： 比较详细地介绍了河南金丹乳酸科技股份有限公司用IC反应器处理乳酸生产中产生废水的工艺、设计参数、调试、运行情况,分析总结了运行过程中的经验和教训，即调节池的容积可适当减小。由于乳酸生产工艺稳定，废水水质稳定，水量均衡，调节池有效容积可适当减小。另外，调节池的水力停留时间过长，废水容易局部pH值波动较大，对后续处理不利。精调池的容积适当减小。由于粗调池运行稳定，一般在2h之内pH值稳定在6-8之间，所以精调池加药口的分布应采用分段梯度加药，精调池的容积也可以适当减小，从而降低停留时间降低运行成本；另外，如果pH值波动较大，会造成IC反应器内难以形成颗粒污泥，出水SS偏高。上层集气柜与塔顶间距应当加大。由于上层集气柜与塔顶间距不足，造成部分沼气不能完全收入沼气柜中。从运行结果看，乳酸生产产生的废水采用IC反应器厌氧污水处理技术是成功的，维护量小，运行费用低，处理效果稳定。

摘要： 玉米淀粉生产废水主要含有残余淀粉、可溶性蛋白质以及无机盐等多种有机和无机物质,采取对主要污水源玉米浸泡水通过离子交换柱提取菲叮,降低离子交换柱再生形成的外排废水COD浓度,在原有污水处理工艺的基础上增加IC反应器(厌氧内循环反应器)处理工序,处理污水达到《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)的一级排放标准。此外,快速沉淀器沉淀得到的沉淀物经发酵后作为配合饲料原料；IC反应器产生沼气作为锅炉燃烧燃料。

摘要： 玉米淀粉生产废水主要含有残余淀粉、可溶性蛋白质以及无机盐等多种有机和无机物质,采取对主要污水源玉米浸泡水通过离子交换柱提取菲叮,降低离子交换柱再生形成的外排废水COD浓度,在原有污水处理工艺的基础上增加IC反应器(厌氧内循环反应器)处理工序,处理污水达到《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)的一级排放标准。此外,快速沉淀器沉淀得到的沉淀物经发酵后作为配合饲料原料；IC反应器产生沼气作为锅炉燃烧燃料。

摘要： 玉米淀粉生产废水主要含有残余淀粉、可溶性蛋白质以及无机盐等多种有机和无机物质,采取对主要污水源玉米浸泡水通过离子交换柱提取菲叮,降低离子交换柱再生形成的外排废水COD浓度,在原有污水处理工艺的基础上增加IC反应器(厌氧内循环反应器)处理工序,处理污水达到《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)的一级排放标准。此外,快速沉淀器沉淀得到的沉淀物经发酵后作为配合饲料原料；IC反应器产生沼气作为锅炉燃烧燃料。

摘要： 玉米淀粉生产废水主要含有残余淀粉、可溶性蛋白质以及无机盐等多种有机和无机物质,采取对主要污水源玉米浸泡水通过离子交换柱提取菲叮,降低离子交换柱再生形成的外排废水COD浓度,在原有污水处理工艺的基础上增加IC反应器(厌氧内循环反应器)处理工序,处理污水达到《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)的一级排放标准。此外,快速沉淀器沉淀得到的沉淀物经发酵后作为配合饲料原料；IC反应器产生沼气作为锅炉燃烧燃料。

摘要： 玉米淀粉生产废水主要含有残余淀粉、可溶性蛋白质以及无机盐等多种有机和无机物质,采取对主要污水源玉米浸泡水通过离子交换柱提取菲叮,降低离子交换柱再生形成的外排废水COD浓度,在原有污水处理工艺的基础上增加IC反应器(厌氧内循环反应器)处理工序,处理污水达到《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)的一级排放标准。此外,快速沉淀器沉淀得到的沉淀物经发酵后作为配合饲料原料；IC反应器产生沼气作为锅炉燃烧燃料。

摘要： 研究了比反应器处理乳酸废水的启动特性以及处理效果.结果表明,在逐渐力,大进水量来提高有机负荷的情况下,反应器污泥床区逐渐充满沉降性能良好的颗粒污泥,到启动完成时IC反应器的进料负荷为3100kg/d,容积负荷为2.6kg/m3.d,COD去除率达到了85%以上,并在反应器内部形成具有一定机械强度、沉淀性能良好,粒径为1～3.5mm的颗粒污泥.VFA也降到200mg/L左右,有的甚至低于100mg/L.

摘要： 一种具有被连合区分隔开的短小的静态混合元件的管式反应器用来进行多相液/液反应。通过所述静态混合元件，一种相的小微滴分散到其它相之中。当所述混合物流过随后的连合区时，这些微滴进行结合并至少部分相分离。所述管式反应器特别适合于硝化有机化合物，同时形成低含量的不适当硝化的副产物和低含量的硝基苯酚。

摘要： 本发明涉及一种生物反应器，其包括‑具有主要为柔性的袋壁(121)的反应器袋(12)，该袋壁为了支承用于对袋内含物进行搅动的搅拌器(18)而具有坚固地构造的支承区域，‑在袋内部中支承在支承区域上的局部永磁的无轴的搅拌器(18)，和‑定位在反应器袋(12)外部的线圈装置(20)，利用该线圈装置可以产生旋转磁场，该旋转磁场以向搅拌器(18)施加转动力矩的方式与该搅拌器的永磁区域相互作用。本发明的特征在于，由非磁性的材料制成的坚固的型材环(16)布置在反应器袋(12)的作为支承区域的高度区段中，构造为跨越袋横截面的转动件(18)的搅拌器借助轨道引导装置(162/185)能以可转动运动的方式支承在该型材环上，其中，电线圈装置(20)的磁场与至少一个布置在转动件(18)的径向靠外的区域中的永磁体(186)相互作用。

摘要： 固体膜包括传导电子材料和传导氧离子材料的多相混合物和/或钙钛矿结构的混合金属氧化物。用于从含氧气体向耗氧气体转移氧的电化学反应器元件。反应器电池包括由元件分开的第一和第二区域，此元件有将氧还原为氧离子的第一表面，将氧离子与耗氧气体反应的第二表面，两表面之间传导电子通路和两表面之间传导氧离子通路。该元件还可包括：多孔基层；导电金属、金属氧化物或其混合物；和/或催化剂。反应器电池还可在元件的进口端到出口端通道的区域内有一种催化剂。

摘要： 本发明公开了IC厌氧反应器分阶段反应系统，包括罐体和气液分离器，罐体内上部设有气收集装置，气收集装置连接气液分离器，罐体内通过分隔板分隔为上反应区和下反应区，气收集装置位于上反应区上方，穿过分隔板设有下酸化液上升管，下酸化液上升管上端封堵，上反应区内位于下酸化液上升管外周设有上布水器，下反应区内位于罐体底部设有连接进水装置的下布水器，下酸化液上升管通过上布水管连接上布水器；穿过气收集装置设有回流管，回流管上端连接气液分离器，回流管分别连通上布水器和下布水器。本发明使IC厌氧反应器中的产酸厌氧微生物和产甲烷厌氧微生物得到分类培养，且反应器容积负荷高，设备体积小、运行费用低。

摘要： 一种具有被连合区分隔开的短小的静态混合元件的管式反应器用来进行多相液/液反应。通过所述静态混合元件，一种相的小微滴分散到其它相之中。当所述混合物流过随后的连合区时，这些微滴进行结合并至少部分相分离。所述管式反应器特别适合于硝化有机化合物，同时形成低含量的不适当硝化的副产物和低含量的硝基苯酚。

摘要： 本发明涉及一种生物反应器，其包括-具有非常柔性的袋壁(121)的反应器袋(12)，该袋壁为了支承用于对袋内含物进行搅动的搅拌器(18)而具有坚固地构造的支承区域，-在袋内部中支承在支承区域上的局部永磁的无轴的搅拌器(18)，和-定位在反应器袋(12)外部的线圈装置(20)，利用该线圈装置可以产生旋转磁场，该旋转磁场以向搅拌器(18)施加转动力矩的方式与该搅拌器的永磁区域相互作用。本发明的特征在于，由非磁性的材料制成的坚固的型材环(16)布置在反应器袋(12)的作为支承区域的高度区段中，构造为绷紧袋横截面的转动件(18)的搅拌器借助导轨(162/185)能以可转动运动的方式支承在该型材环上，其中，电线圈装置(20)的磁场与至少一个布置在转动件(18)的径向靠外的区域中的永磁体(186)相互作用。

摘要： 本实用新型提供一种IC厌氧反应器的净化装置，所述的净化装置包括空气注入管以及空气压缩机，所述的空气压缩机设置在空气注入管上，所述的空气注入管的一端与所述的IC厌氧反应器的顶部气相区相连接。本实用新型还提供了一种IC厌氧反应器。本实用新型的IC厌氧反应器的净化装置及IC厌氧反应器，利用空气压缩机将微量的空气注入罐体，在IC厌氧罐顶部布置管道进入罐体顶部的气相区，微量空气中的氧气将硫化氢和亚硫酸铵盐氧化，使产生的沼气纯度进一步提高，投资少，操作简单。

摘要： 本实用新型公开了IC厌氧反应器分阶段反应系统，包括罐体和气液分离器，罐体内上部设有气收集装置，气收集装置连接气液分离器，罐体内通过分隔板分隔为上反应区和下反应区，气收集装置位于上反应区上方，穿过分隔板设有下酸化液上升管，下酸化液上升管上端封堵，上反应区内位于下酸化液上升管外周设有上布水器，下反应区内位于罐体底部设有连接进水装置的下布水器，下酸化液上升管通过上布水管连接上布水器；穿过气收集装置设有回流管，回流管上端连接气液分离器，回流管分别连通上布水器和下布水器。本实用新型使IC厌氧反应器中的产酸厌氧微生物和产甲烷厌氧微生物得到分类培养，且反应器容积负荷高，设备体积小、运行费用低。

摘要： 本实用新型公开了一种IC厌氧反应器内回流管分流器，包括壳体，所述壳体上端口与回流水的主管道连通，所述壳体内设有周向均布的隔板，相邻的隔板之间形成彼此隔开的通道，所述通道下方均设有变径管，所述变径管与回流水的支管道连通。该IC厌氧反应器内回流管分流器结构简单，制作方便，通过均匀设置的隔板和变径管将IC厌氧反应器的内回流水进行均匀分配，使分配到各支管道中的水量相同，从而使进入各布水器中的水量保持一致，保证IC厌氧反应器进水的均衡效果。

摘要： 本实用新型公开一种高效IC厌氧反应器布水器，底座，内部套接有进水管，且底座为中空结构，并且底座形状为倒“T”字形；进水管，用于将立柱与底座进行对接，且进水管为中空结构；布水管，安装在立柱的表面，且布水管设置有四个；包括：滑杆，活动嵌合在底座的表面，且滑杆和底座为滑动连接。该高效IC厌氧反应器布水器，拧开调节栓，使调节栓与进水管的螺纹连接紧密度减小，此时进水管可以在底座内壁滑动，进水管通过滑杆在底座内壁滑动，同时垫片和调节栓跟随进水管同步移动，直至进水管调节合适长度，拧紧调节栓，调节栓挤压垫片，同时调节栓和进水管螺纹联动，使进水管和底座位置固定，达到调节进水管与底座之间长度的目的。