6005A铝合金

摘要： 采用扫描电镜、透射电镜、电子背散射衍射和高周疲劳试验,研究了表层组织状态对轨道交通用6005A铝合金MIG焊接头液化裂纹及疲劳性能的影响.结果表明,粗晶组织晶界附近第二相粗大,导致热影响区晶界液膜厚度达到8~10μm,使得液化晶界抵抗拉应力的能力降低,从而对液化裂纹缺陷更敏感.因表层粗晶组织形成的液化裂纹成为疲劳过程中可能的裂纹源,对接头疲劳性能产生不利影响.改善母材表层粗晶组织可以抑制液化裂纹的形成,提高接头疲劳性能.在1×10^(7)循环周次下,表层粗晶接头疲劳强度为93 MPa,表层细晶接头疲劳强度为107 MPa.

摘要： 某列车车体吊挂牵引变流器一侧6005A铝合金边梁在检修过程中发现腐蚀严重,为探究其腐蚀原因,采用宏微观形貌观察、EDS能谱分析、金相组织分析、化学成分分析等分析手段并结合现场实际运行情况对边梁进行失效分析。结果表明:6005A铝合金边梁发生了晶间腐蚀,裂纹萌生于表面并沿晶界向内部扩展,由于边梁处于排污口附近的腐蚀环境中,在边梁局部区域表面形成了晶间腐蚀裂纹,材料局部表面基体脱落,从而使边梁腐蚀失效。

摘要： 对6005A铝合金FSW板材分别进行固溶、固溶+深冷、固溶+时效和固溶+深冷+时效工艺处理后,采用拉伸试验机、材料显微镜、扫描电子显微镜等手段研究了深冷处理对其FSW焊接件组织及力学性能的影响。结果表明:深冷处理使得FSW板材屈服强度与抗拉强度有所提升,深冷后时效较未深冷处理试样屈服强度与抗拉强度分别提升了6%和8%,经固溶+深冷+时效后的FSW板材焊缝屈服及抗拉强度达到母材的80%,但其塑性有所下降。深冷处理使晶粒产生转动效应,阻碍位错滑移起到位错钉扎作用,时效后产生再结晶织构,进一步提高了材料的抗拉强度及屈服强度。

摘要： 文章针对多腔型材在压弯过程中产生截面畸变缺陷问题,以6005A多腔挤压型材为研究对象,从填充材料选择、填充方式等方面对压弯后成型效果进行研究。试验结果表明,四种填充材料(PA6、PP、PVC、PU)中PA6材料具有最高的压缩屈服强度,PU材料压缩屈服强度最低;结合填充材料力学性能、填充后型材增重情况以及生产成本等因素综合考虑后,PP板被选择作为有效填充材料。多腔体型材经填充PP板后可有效改善中部大宽厚比型腔截面畸变情况,右侧型腔经仿形PP板填充后右该型腔界面畸变已基本消除。经PP板填充后左3腔体由不填充时最大凹陷深度8 mm减小至2.5 mm。此外,合适的填充方式对最终成型效果具有重要影响。考虑大生产便利性和填充材料加工成本,最终得到最佳填充方案为方案5,即中间两大宽厚比腔体共填充3块PP板,而右侧边部型腔利用细长PP板条填充凹槽内替换仿形PP板填充解决该型截面畸变。经方案5填充压弯后其截面最大凹陷值为0.9 mm,满足下凹深度不超过1.5 mm的设计要求。

摘要： 本工作研究了熔化极惰性气体保护焊(MIG)焊层道排布方式对6005A铝合金接头组织及力学性能的影响。首先,基于两层两道、两层三道、三层三道这三种层道排布方式得到了焊缝成形良好的10 mm厚6005A铝合金对接接头;然后,通过焊接热循环对比了热影响区(HAZ)的峰值温度,采用电子背散射衍射(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)等研究了各个接头热影响区的组织转变;最后,通过硬度测试和拉伸试验等测试方法研究了各个接头的力学性能。结果表明,不同的层道排布方式使HAZ经历不同的焊接热循环而呈现不同的微观组织及力学性能,且位于HAZ的软化区是6005A铝合金多层多道MIG接头最薄弱部位。三层三道接头HAZ发生不完全再结晶,使晶粒呈现轧制态特征;两层两道HAZ发生完全再结晶,使晶粒呈现等轴化特征;两层三道接头HAZ晶粒再结晶程度介于两层两道和三层三道之间。热影响区强化相β″发生过时效是接头软化的主要原因。在三种层道排布方式中,三层三道接头的线能量最低、高温停留时间最短,故HAZ过时效程度最低,拉伸强度和硬度损失最少,其平均拉伸强度可达211 MPa,明显高于两层三道的183 MPa和两层两道的161 MPa。

摘要： 采用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析及电导率检测等方法研究了不同均匀化制度对6005A铝合金铸态组织和电导率的影响。结果表明:在相同的保温时间下,随着均匀化温度升高,晶界处第二相形貌由连续条状变为细小块状,尺寸逐渐减小,且晶粒内部无弥散相区域也逐渐减少;电导率逐渐降低,在580°C时达到最小值34.8%IACS。在相同的加热温度下,保温9 h时粗大的第二相基本溶解,弥散相颗粒分布较均匀,随着保温时间延长,第二相尺寸和分布变化并不明显;而电导率随保温时间延长呈先快速下降后保持不变的趋势。晶界处灰色块状相为MgSi相,黑色颗粒状相为α-Al(FeMn)Si相或α-Al(FeMnCr)Si相。6005A铝合金的最佳均匀化制度为580°C×9 h。

摘要： 采用显微组织观察和力学性能测试等分析方法,研究了6005A铝合金挤压“品”字形空管在180°C和205°C的双级时效过程中微观组织变化和时效强化的特点。研究表明:通过观察显微组织发现,经180°C×3 h+205°C×1.5 h双级时效处理后,强化相和其他沉淀相最为均匀、细小、弥散分布。当二级时效一定时(205°C×1.5 h),一级时效温度为180°C时,随一级时效时间延长(2 h、3 h和4 h),合金的维氏硬度和强度呈先增加后减小趋势,3 h时效效果较好;当一级时效一定时(180°C×2 h),随着二级时效时间的延长(1.5 h、3 h和4.5 h),合金的维氏硬度和强度呈减小趋势。综合比较,180°C×3 h+205°C×1.5 h双级时效的微观组织和力学性能最佳。

摘要： 近日,兴发研究院的工业铝开发团队通过优化设计合金的成分组成和精细调控生产工艺,成功开发出高强度、高塑性的6005C铝合金新材料,攻克了强度与塑性相互制约的难题,实现强度和塑性的同步大幅度提高。所开发的6005C铝合金抗拉强度≥340 MPa,屈服强度≥315 MPa,断后伸长率≥15%,韦氏硬度值≥15.5 HW,与目前常用的6005、6005A铝合金相比,强度提高了20%、塑性提高了40%。

摘要： 使用控制变量法研究了6005A合金在挤压时入淬温度对力学性能的影响。研究结果发现,6005A在中温区(320~400°C)时的淬火敏感性较高,在高温区(>420°C)的淬火敏感性比较低。淬火温度越高,6005A型材性能越高并趋于平稳。在线生产大型型材时要保证挤压时型材进入完全淬火区的温度高于420°C且快速淬火通过中温危险区,以免造成力学性能不合格。

摘要： 以轨道交通常用的6005A铝合金焊接接头为研究对象,采用200°C、230°C和250°C对6005A铝合金焊接接头进行火焰调修,研究不同调修温度对铝合金焊接接头微观组织及力学性能的影响。研究结果表明:随着调修温度的升高,6005A铝合金焊接接头的抗拉强度和断后伸长率均呈一定程度的下降。不同调修温度下,焊接接头的微观组织变化不大,焊接接头的硬度分布规律相同,相较于其他调修温度接头,250°C调修接头软化区宽度略有增加。

摘要： 采用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、拉伸试验机和显微硬度计对6005A 铝合金搅拌摩擦焊接头的微观组织及力学性能进行了研究. 试验结果表明，焊核区为细小的等轴晶，几乎所有粒子溶于基体；热机械影响区呈现为被拉长的畸变晶粒，且存在大量的位错；热影响区的组织明显粗化，处于过时效状态. 与母材相比，搅拌摩擦焊接头的强度及延伸率均有下降趋势，且接头出现软化，最小硬度值出现在前进侧的热影响区内. 搅拌头旋转速度为1200rpm、焊接速度为200mm/min 时可获得优质接头，拉伸强度达到母材强度的72%，延伸率达到母材的69%.

摘要： 采用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、拉伸试验机和显微硬度计对6005A 铝合金搅拌摩擦焊接头的微观组织及力学性能进行了研究. 试验结果表明，焊核区为细小的等轴晶，几乎所有粒子溶于基体；热机械影响区呈现为被拉长的畸变晶粒，且存在大量的位错；热影响区的组织明显粗化，处于过时效状态. 与母材相比，搅拌摩擦焊接头的强度及延伸率均有下降趋势，且接头出现软化，最小硬度值出现在前进侧的热影响区内. 搅拌头旋转速度为1200rpm、焊接速度为200mm/min 时可获得优质接头，拉伸强度达到母材强度的72%，延伸率达到母材的69%.

摘要： 采用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、拉伸试验机和显微硬度计对6005A 铝合金搅拌摩擦焊接头的微观组织及力学性能进行了研究. 试验结果表明，焊核区为细小的等轴晶，几乎所有粒子溶于基体；热机械影响区呈现为被拉长的畸变晶粒，且存在大量的位错；热影响区的组织明显粗化，处于过时效状态. 与母材相比，搅拌摩擦焊接头的强度及延伸率均有下降趋势，且接头出现软化，最小硬度值出现在前进侧的热影响区内. 搅拌头旋转速度为1200rpm、焊接速度为200mm/min 时可获得优质接头，拉伸强度达到母材强度的72%，延伸率达到母材的69%.

摘要： 采用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、拉伸试验机和显微硬度计对6005A 铝合金搅拌摩擦焊接头的微观组织及力学性能进行了研究. 试验结果表明，焊核区为细小的等轴晶，几乎所有粒子溶于基体；热机械影响区呈现为被拉长的畸变晶粒，且存在大量的位错；热影响区的组织明显粗化，处于过时效状态. 与母材相比，搅拌摩擦焊接头的强度及延伸率均有下降趋势，且接头出现软化，最小硬度值出现在前进侧的热影响区内. 搅拌头旋转速度为1200rpm、焊接速度为200mm/min 时可获得优质接头，拉伸强度达到母材强度的72%，延伸率达到母材的69%.

摘要： 采用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、拉伸试验机和显微硬度计对6005A 铝合金搅拌摩擦焊接头的微观组织及力学性能进行了研究. 试验结果表明，焊核区为细小的等轴晶，几乎所有粒子溶于基体；热机械影响区呈现为被拉长的畸变晶粒，且存在大量的位错；热影响区的组织明显粗化，处于过时效状态. 与母材相比，搅拌摩擦焊接头的强度及延伸率均有下降趋势，且接头出现软化，最小硬度值出现在前进侧的热影响区内. 搅拌头旋转速度为1200rpm、焊接速度为200mm/min 时可获得优质接头，拉伸强度达到母材强度的72%，延伸率达到母材的69%.

摘要： 研究了6005A-T6铝合金大型材的技术要求,化学成分和挤压工艺、热处理工艺优化等问题.制定出了合理的生产工艺,并成功地研制出供车辆使用的6005A-T6大型特种型材.

摘要： 研究了6005A-T6铝合金大型材的技术要求,化学成分和挤压工艺、热处理工艺优化等问题.制定出了合理的生产工艺,并成功地研制出供车辆使用的6005A-T6大型特种型材.

摘要： 研究了6005A-T6铝合金大型材的技术要求,化学成分和挤压工艺、热处理工艺优化等问题.制定出了合理的生产工艺,并成功地研制出供车辆使用的6005A-T6大型特种型材.

摘要： 研究了6005A-T6铝合金大型材的技术要求,化学成分和挤压工艺、热处理工艺优化等问题.制定出了合理的生产工艺,并成功地研制出供车辆使用的6005A-T6大型特种型材.

摘要： 针对铁路交通车辆用6005A铝合金型材的焊接变形,采用火焰加热方法进行矫正.研究了火焰加热温度对焊接接头抗拉强度、硬度及微观组织结构的影响.实验结果表明,当加热温度低于200°C时,焊接接头的抗拉强度、硬度未降低,热影响区内软化区的显微组织未发生明显变化;当加热温度超过200°C时,焊接接头的硬度发生较明显降低现象,软化区范围加宽.软化区材料性能下降的原因是在火焰加热的热输入过程中过热导致该区晶粒粗大.

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 本发明涉及一种铝合金用的造粒粉的制备方法、铝合金及铝合金制备方法，其中，铝合金用的造粒粉的制备方法依次包括以下步骤：1)造粒液的配置；2)造粒液均匀化处理；3)造粒液与基粉的混合；4)陈化处理；5)干燥；6)破碎与过筛。该方法采用将具有粘性的粘接剂溶液与铝合金细粉混合后，经过陈化、干燥、破碎、过筛工艺，制备出具有一定流速且适用于大批量粉末冶金制造用的铝合金粉末，且烧结后的产品相对密度比较高，产品变形比较小。

摘要： 本发明公开了一种用于退除铝合金喷涂夹治具油墨的脱墨剂、铝合金喷涂夹治具脱墨工艺及铝合金喷涂夹治具，涉及夹治具脱墨技术领域。脱墨剂按质量百分含量包括如下组分：二丙二醇二甲醚50～55％、环己酮20～25％、低分子有机酸5～10％和C1‑C4低分子醇10～25％。该脱墨工艺使用上述脱墨剂对铝合金喷涂夹治具进行脱墨。本发明缓解了传统脱墨剂酸度大，脱墨过程中铝合金基体容易被腐蚀，造成喷涂夹治具尺寸偏大和治具表面粗糙的问题，本发明的脱墨剂能够快速有效去除铝合金喷涂夹治具上的油墨，油墨去除后铝合金喷涂夹治具表面洁净且光亮不粗糙，脱墨过程不会腐蚀铝合金基体，脱墨剂稳定性好，毒性低、气味小，安全环保且成本低。

摘要： 本发明公开的属于汽车配件技术领域，具体为一种铝合金铸造加铝合金型材焊接五连杆后副车架，包括前横梁和后横梁，所述前横梁和后横梁均为空心结构，且前横梁和后横梁采用空心低压铸造成型，所述前横梁的左侧壁的前后两侧和后横梁的右侧壁的前后两侧均设置有延伸部，所述延伸部上开有车身安装孔，所述前横梁左侧和后横梁的右侧均安装有摆臂安装支架，所述前横梁和后横梁的底部均设置有加强筋，在生产时，前横梁和后横梁左右件为铸造件，模具设计简单，零件少，且焊接工序少，夹具设计简单，最终采用机加工，总成装配尺寸精度高，本发明具有极高的主动安全性和动态操作性，同时还带来经济的燃油消耗量，不易生锈。

摘要： 本发明提供一种铝合金线材，其能确保抗拉强度、伸长率和电导率，同时相对于抗拉强度(TS)的0.2％屈服强度(YS)较小。本发明的铝合金线材具有如下组成：Mg：0.1～1.0质量％、Si：0.1～1.2质量、Fe：0.01～1.40质量％、Ti：0.000～0.100质量％、B：0.000～0.030质量％、Cu：0.00～1.00质量％、Ag：0.00～0.50质量％、Au：0.00～0.50质量％、Mn：0.00～1.00质量％、Cr：0.00～1.00质量％、Zr：0.00～0.50质量％、Hf：0.00～0.50质量％、V：0.00～0.50质量％、Sc：0.00～0.50质量％、Co：0.00～0.50质量％、Ni：0.00～0.50质量％、余量：Al和不可避免的杂质、Mg/Si质量比：0.4～0.8，并且，抗拉强度为200MPa以上，伸长率为13％以上，电导率为47％IACS，以及0.2％屈服强度(YS)和抗拉强度(TS)之比(YS/TS)为0.7以下。

摘要： 本申请实施例提供一种铝合金阳极氧化工艺、铝合金制品及铝合金阳极氧化液。铝合金阳极氧化工艺包括：提供第一氧化液，所述第一氧化液包括草酸、硫酸、羟基乙酸、柠檬酸以及水，其中，所述草酸的浓度为30g/L～40g/L，所述硫酸的浓度为3g/L～10g/L，所述羟基乙酸的浓度为5g/L～30g/L，所述柠檬酸的浓度为10g/L～40g/L；将所述铝合金工件置于所述第一氧化液中进行阳极氧化。该阳极氧化工艺可以在铝合金工件表面形成致密的氧化膜，并且对铝合金工件上的高亮面的亮度和光泽的影响较小。

摘要： 一种铝合金，具备如下组成：包含1.0质量％以上且1.8质量％以下的Si、0.5质量％以上且1.2质量％以下的Mg、0.3质量％以上且0.8质量％以下的Fe、0.1质量％以上且0.4质量％以下的Cu、0.2质量％以上且0.5质量％以下的Mn、0质量％以上且0.3质量％以下的Cr、以及0.005质量％以上且0.6质量％以下的Ni和0.005质量％以上且0.6质量％以下的Sn中的至少一方，余量由Al及不可避免的杂质构成。

摘要： 一种高强低淬火敏感性铝合金，包括：Si 0.55~0.95%；Mg 0.75~1.30%；Cu 0.3~1.1%；Mn 0.05~0.15%；Cr 0.05~0.15%；Fe≤0.15%；Ti≤0.05%；Zn≤0.02%；Zr 0.05~0.15%；Er 0~0.45%；Sr 0~0.1%；余量为Al。制备方法包括：一、按各组分的质量百分比进行配料，获得原料；二、将原料进行熔化、精炼，得到铝合金熔体；三、对铝合金熔体进行铸造，得到铸锭半成品；四、对铸锭半成品进行均匀化退火、冷却后得到铝合金的铸锭。型材的制备方法包括：一、对铸锭加热、挤压、在线风冷淬火得到型材半成品；二、对型材半成品进行人工时效，得到高强低淬火敏感性的铝合金型材。本发明铝合金能够在风冷的淬火条件下实现高强淬火敏感性，具有突出的技术效果。

摘要： 一种铝合金，具有：包含0.1质量％以上2.8质量％以下的Fe和0.002质量％以上2质量％以下的Nd的组成。

摘要： 本实用新型公开的属于汽车配件技术领域，具体为一种铝合金铸造加铝合金型材焊接五连杆后副车架，包括前横梁和后横梁，所述前横梁和后横梁均为空心结构，且前横梁和后横梁采用空心低压铸造成型，所述前横梁的左侧壁的前后两侧和后横梁的右侧壁的前后两侧均设置有延伸部，所述延伸部上开有车身安装孔，所述前横梁左侧和后横梁的右侧均安装有摆臂安装支架，所述前横梁和后横梁的底部均设置有加强筋，在生产时，前横梁和后横梁左右件为铸造件，模具设计简单，零件少，且焊接工序少，夹具设计简单，最终采用机加工，总成装配尺寸精度高，本实用新型具有极高的主动安全性和动态操作性，同时还带来经济的燃油消耗量，不易生锈。