HRB400

摘要： 为研究铁路桥梁常用高强钢筋的疲劳性能,论文以直径为16 mm的HRB400高强钢筋开展了疲劳性能试验,试验过程中应力比控制为0.4,夹持段进行去肋处理.论文对比分析了不同钢筋夹持段处理方式的优缺点,根据疲劳试验结果,采用双对数-双折线模型研究了高强钢筋在应力比荷载下的常幅疲劳S-N曲线.

摘要： 近期生产的HRB400螺纹钢金相检测时发现有边部及内部裂纹存在,给生产和质量造成了较大的影响.为预防螺纹钢金相裂纹的发生,分析裂纹产生的原因,使用扫描电镜对裂纹进行分析,并对连铸坯表面质量、连铸坯低倍样及螺纹钢表面质量进行追溯检验.确认了金相边部裂纹是由红钢在轧制过程中表面划伤造成的,内部裂纹是由连铸坯存在的内部裂纹及较大的中心疏松,在后续轧制过程中没有被轧制焊合,从而存留在成品中的.根据上述原因分析,重点从减少连铸坯内部裂纹、中心疏松及红钢在轧制过程中的划伤开展工作,及时进行合理有效地调整和制定预防措施,有效减少了HRB400螺纹钢金相裂纹的发生.

摘要： 随着我国经济进入高质量发展阶段,如何走好海洋经济这步棋至关重要。然而,海洋环境造成的腐蚀严重制约着相关产业发展,腐蚀防护已经是世界性难题。瞄准耐腐蚀关键技术,江苏沙钢集团充分发挥自身科研、创新、装备优势,研发出高强度长寿命耐腐蚀钢筋--HRB400M,一举打破国际技术壁垒,实现从“跟跑”到“领跑”的跨越。

摘要： 柳钢转炉厂一区现有3座150 t顶底复吹转炉、2台板坯连铸机和3台方坯连铸机,其中2号方坯连铸机(以下简称"方2")为7机7流刚性引锭杆全弧形方坯连铸机,弧形半径为9m,设计生产能力120万吨/年。产品主要为HRB400系列螺纹钢等,工艺流程为:转炉—炉后吹氩—连铸。2018年以来,转炉厂开展提升效能攻关,提高方坯拉速是重要的课题之一。

摘要： 为了深入研究未焊透HRB400螺纹钢拉伸全过程声发射信号特征,开展了完整和未焊透试样的拉伸实验,通过SAEU2S型数字声发射系统对损伤特性进行实时监测.结合金属材料力学行为特性,根据计数率将全过程划分成不同的阶段,采用伪Margenau-Hill(PMH)分布进行了时频分析并利用小波包变换对信号进行了能量分析.结果表明:声发射特性参数能够很好地描述焊接对材料力学性能的影响,PMH分布具有良好的时频聚集性,未焊透和完整试样在拉伸过程中的各阶段频域和能量存在显著差异.实验结果为声发射技术应用于钢结构工程未焊透缺陷的识别提供了参考依据.%In order to study the acoustic emission signal characteristics of the whole stretching process of HRB400 non-penetration welded threaded steel, tensile tests of intact and non-penetration welded specimens were conducted by using SAEU2S type digital acoustic emission system to monitor the damage characteristics in real time. Combined with mechanical behavior of metallic materials, the whole process is divided into different stages according to the counting rate. The pseudo Margenau-Hill (PMH) distribution and wavelet packet transform are used to analyze the time-frequency domain and energy of the signals. The results show that acoustic emission characteristic parameters can well describe the influence of welding on the mechanical properties of materials. The PMH distribution has good time-frequency aggregation and there is a significant difference in frequency and energy between the welds and the whole sample during the tensile process. The experimental results provide a reference for the application of AE technology in the identification of incomplete penetration defects in steel structure engineering.

摘要： Φ22～25 mm HRB400(/％:0.20～0.25C,0.25 ～0.43Si,0.90 ～ 1.15Mn)钢筋和Φ18～28 mmHRB500(/％:0.20 ～0.25C,0.50 ～0.65Si,1.38～1.53Mn,0.05 ～0.07V)高强度钢筋的生产工艺流程为100 t顶底复吹转炉-出钢脱氧合金化-钢包底吹氩气-160 mm× 160 mm方坯连铸-连轧.通过对HRB400钢筋和HRB500高强度钢筋的组织观察,分析了V和Nb碳化物在钢中的析出行为及对性能的影响,提出了HRB400钢筋的表面淬火自回火组织层宜控制在1 mm以下和HRB500钢筋采用V-Nb复合微合金化强化改进措施.通过控制钢中C含量0.18％～0.23％,钢筋水冷后温度从650°C提高到700°C,HRB500钢筋采用V+Nb含量0.05％～0.07％复合强化等工艺措施.Φ22 ～ 25 mm HRB400钢筋屈服和抗拉强度分别从460 ～510 MPa和580～610 MPa下降至440 ～ 490MPa和570～620 MPa,Φ18～ 28 mm HRB500钢筋屈服和抗拉强度分别从560～610 MPa和670～ 700 MPa提高至570～620 MPa和680～710 MPa,显著提高了钢筋的综合力学性能.

摘要： 针对目前桥梁结构工程应用高强钢筋过程中存在的问题影响,分析了高强钢筋作用于实际桥梁结构工程行业的现实意义与应用现状,并提出了优化应用控制的方法策略,其目的是为相关建设者提供一些理论依据.结果表明,要想提高高强钢筋在桥梁结构工程中的应用效果,应结合桥梁结构工程的实际情况,即地方与整体规范标准尚未统一、高强钢筋产品生产供不应求以及用于设计辅助的软件图集尚未完善,采用具有准确性的高强钢筋应用控制技术,来提高结构作用的稳定性.

摘要： 分析了高速线材生产热轧带肋钢筋HRB400盘条过程中,力学性能检验时出现无明显屈服现象的问题原因.通过对HRB400的金相组织进行分析,提出了从化学成分调整和控轧控冷两个方面进行改进的方案.

摘要： 根据GB1499.2-2007标准对HRB400钢筋的成分及性能控制要求,设计了成分及性能,制定了生产工艺路线,试制了Φ16～28mm HRB400螺纹钢筋.检验表明,钢筋的屈服强度Re=445～530MPa,抗拉强度Rm=565～665MP,伸长率A=22～27％,冷弯完好.使用铬强化的Φ16～28mm HRB400螺纹钢筋的质量满足标准要求.

摘要： 通过热模拟试验,研究了不同加热温度对0.20％C-1.5％Mn-0.5％Si-0.005％N-0.025％Nb 钢的机械性能与晶粒度的影响,指出该钢种的Nb溶解温度与传统理论公式的计算值有很大差别,通过实际生产确定了在再结晶区轧制时Nb微合金化HRB400 钢筋的合理加热温度。

摘要： 通过热模拟试验,研究了不同加热温度对0.20％C-1.5％Mn-0.5％Si-0.005％N-0.025％Nb 钢的机械性能与晶粒度的影响,指出该钢种的Nb溶解温度与传统理论公式的计算值有很大差别,通过实际生产确定了在再结晶区轧制时Nb微合金化HRB400 钢筋的合理加热温度。

摘要： 通过热模拟试验,研究了不同加热温度对0.20％C-1.5％Mn-0.5％Si-0.005％N-0.025％Nb 钢的机械性能与晶粒度的影响,指出该钢种的Nb溶解温度与传统理论公式的计算值有很大差别,通过实际生产确定了在再结晶区轧制时Nb微合金化HRB400 钢筋的合理加热温度。

摘要： 通过热模拟试验,研究了不同加热温度对0.20％C-1.5％Mn-0.5％Si-0.005％N-0.025％Nb 钢的机械性能与晶粒度的影响,指出该钢种的Nb溶解温度与传统理论公式的计算值有很大差别,通过实际生产确定了在再结晶区轧制时Nb微合金化HRB400 钢筋的合理加热温度。

摘要： 研究了在再结晶区轧制条件下Nb 对于0.2％C-1.5％Mn-0.5％Si-0.025％Nb 钢的强化效果,指出采用合适的变形工艺与轧后冷却制度,组织为铁素体+珠光体, 0.025％Nb 可使屈服强度与抗拉强度分别增加 60MPa、45MPa

摘要： 研究了在再结晶区轧制条件下Nb 对于0.2％C-1.5％Mn-0.5％Si-0.025％Nb 钢的强化效果,指出采用合适的变形工艺与轧后冷却制度,组织为铁素体+珠光体, 0.025％Nb 可使屈服强度与抗拉强度分别增加 60MPa、45MPa

摘要： 研究了在再结晶区轧制条件下Nb 对于0.2％C-1.5％Mn-0.5％Si-0.025％Nb 钢的强化效果,指出采用合适的变形工艺与轧后冷却制度,组织为铁素体+珠光体, 0.025％Nb 可使屈服强度与抗拉强度分别增加 60MPa、45MPa

摘要： 研究了在再结晶区轧制条件下Nb 对于0.2％C-1.5％Mn-0.5％Si-0.025％Nb 钢的强化效果,指出采用合适的变形工艺与轧后冷却制度,组织为铁素体+珠光体, 0.025％Nb 可使屈服强度与抗拉强度分别增加 60MPa、45MPa

摘要： 水钢第一轧钢厂在高速线材轧机上生产铌微合金化HRR400热轧带肋螺纹钢筋,除成品孔型采用碳化钨螺纹辊环外,其余全部使用原孔型系统,产品力学性能达到了Ⅲ级螺纹钢标准.同时对影响钢筋力学性能、金相组织的因素进行了分析和探讨.

摘要： 水钢第一轧钢厂在高速线材轧机上生产铌微合金化HRR400热轧带肋螺纹钢筋,除成品孔型采用碳化钨螺纹辊环外,其余全部使用原孔型系统,产品力学性能达到了Ⅲ级螺纹钢标准.同时对影响钢筋力学性能、金相组织的因素进行了分析和探讨.

摘要： 一种微铌合金化盘螺HRB400、HRB400E的生产工艺。微铌生产盘螺HRB400、HRB400E包括以下按质量分数计的组分：C 0.23‑0.25%，Si低于0.6%，Mn0.9‑1.1%，P低于0.04%，S低于0.04%，Nb0.005‑0.01%，余量为Fe。加热炉分3段加热，再经粗轧、中轧、精轧得盘螺钢筋成品，自然冷却，STELMOR控冷线中水箱、风机全部关闭。本发明HRB400、HRB400E盘螺，产品规格为Φ6‑10mm，屈服强度≥420Mpa，抗拉强度≥560Mpa，强屈比≥1.25，伸长率≥16%，最大力下总伸长率≥9%，且盘螺钢筋成品同圈性能波动较小、性能稳定受控。

摘要： 本发明提供了高速棒材生产HRB500E螺纹钢筋的方法及高速棒材生产的HRB500E螺纹钢筋，所述高速棒材生产HRB500E螺纹钢筋的方法包括：依次进行的高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、吹氩、LF精炼、方坯连铸、加热炉加热、粗轧、中轧、预精轧、预精轧控冷及恢复、精轧、轧后控冷及恢复；所述高速棒材生产HRB500E螺纹钢筋的成分为：C：0.21～0.25Wt％，Si：0.65～0.80Wt％，Mn：1.2～1.35Wt％，P：≤0.04Wt％，S：≤0.035Wt％，V：0.03～0.06Wt％，Nb：0.008～0.02Wt％，N：0.007～0.017Wt％，B：0.001～0.003Wt％，Cr：0.1～0.2Wt％。生产效率高、表面质量好。得到合理的屈服强度与较高的抗拉强度。

摘要： 本发明提供了一种高速棒材生产HRB600E螺纹钢筋的方法及高速棒材生产的HRB600E螺纹钢筋，所述高速棒材生产HRB600E螺纹钢筋的方法包括：依次进行的以下步骤：高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、吹氩、LF精炼、方坯连铸、加热炉加热、粗轧、中轧、预精轧、预精轧控冷及恢复、精轧、轧后控冷及恢复；所述高速棒材生产HRB600E螺纹钢筋的成分为：C：0.23～0.28Wt％，Si：0.65～0.80Wt％，Mn：1.25～1.45Wt％，P：≤0.04Wt％，S：≤0.035Wt％，V：0.065～0.10Wt％，Nb：0.008～0.02Wt％，N：0.015～0.028Wt％，B：0.0015～0.0035Wt％，Cr：0.1～0.2Wt％。降低了生产成本，生产效率高、表面质量好。

摘要： 本发明提供了一种HRB400E盘条螺纹钢筋同圈屈服强度波动的控制方法及同圈屈服强度波动差较小的HRB400E盘条螺纹钢筋。所述HRB400E盘条螺纹钢筋同圈屈服强度波动的控制方法包括：步骤A：冶炼阶段的成分控制；步骤B：冶炼后，在精轧前使用控冷设备，控制入精轧温度；步骤C：精轧后，使用控冷设备降低吐丝温度，吐丝温度控制在765～865°C。所述同圈屈服强度波动差较小的HRB400E盘条螺纹钢筋成分为：C：0.19～0.25wt％，Si：0.60～0.75wt％，Mn：1.10～1.25wt％，P：≤0.040wt％，S≤0.035wt％，V：0.008～0.020wt％，Cr：≤0.10wt％。本发明使得同圈强度屈服波动控制在40MPa以内。

摘要： 本发明提供了一种减少低Si热轧带肋钢筋HRB400E氧化烧损的方法及HRB400E热轧带肋钢筋。热轧带肋钢筋HRB400E采用如下工艺步骤生产：高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、方坯连铸、加热炉加热、粗轧、中轧、精轧机组、减径机组、冷床、打捆、称重、挂牌、入库；预热段温度≤900°C，一加热段温度1040±30°C，残氧量2％～3％；二加热段温度1100±30°C，残氧量2％～3％；均热段温度1080±30°C，残氧量2％～3％。运用本发明可以不加硅铁合金，降低生产成本。

摘要： 本发明特别涉及一种HRB400E抗震钢筋的制备方法及HRB400E抗震钢筋，属于钢材制备技术领域，包括如下步骤：采用铁水和废钢的混合物作为原料，在底吹氮气的条件下进行冶炼至出钢，获得预制钢水；于预制钢水内加入含氮铝渣球及含氮合金混合物，获得目标钢水；将目标钢水依次进行吹氩、连铸、加热、轧制及冷却，获得HRB400E抗震钢筋。其采用较低温度进行轧制，即能显著提升钒的析出率，降低钒铁的加入量，制备得到抗震性能优良、屈服强度和均匀延伸率波动范围小的HRB400E抗震钢筋，从而从轧制温度及钒析出率两个方面有效降低HRB400E抗震钢筋的制备成本。

摘要： 本发明提供了一种高速棒材生产HRB600E螺纹钢筋的方法及高速棒材生产的HRB600E螺纹钢筋，所述高速棒材生产HRB600E螺纹钢筋的方法包括：依次进行的以下步骤：高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、吹氩、LF精炼、方坯连铸、加热炉加热、粗轧、中轧、预精轧、预精轧控冷及恢复、精轧、轧后控冷及恢复；所述高速棒材生产HRB600E螺纹钢筋的成分为：C：0.23～0.28Wt％，Si：0.65～0.80Wt％，Mn：1.25～1.45Wt％，P：≤0.04Wt％，S：≤0.035Wt％，V：0.065～0.10Wt％，Nb：0.008～0.02Wt％，N：0.015～0.028Wt％，B：0.0015～0.0035Wt％，Cr：0.1～0.2Wt％。降低了生产成本，生产效率高、表面质量好。

摘要： 一种微铌生产盘螺HRB400、HRB400E及其生产工艺。微铌生产盘螺HRB400、HRB400E包括以下按质量分数计的组分：C 0.23‑0.25%，Si低于0.6%，Mn0.9‑1.1%，P低于0.04%，S低于0.04%，Nb0.005‑0.01%，余量为Fe。加热炉分3段加热，再经粗轧、中轧、精轧得盘螺钢筋成品，自然冷却，STELMOR控冷线中水箱、风机全部关闭。本发明HRB400、HRB400E盘螺，产品规格为Φ6‑10mm，屈服强度≥420Mpa，抗拉强度≥560Mpa，强屈比≥1.25，伸长率≥16%，最大力下总伸长率≥9%，且盘螺钢筋成品同圈性能波动较小、性能稳定受控。

摘要： 本发明提供了高速棒材生产HRB500E螺纹钢筋的方法及高速棒材生产的HRB500E螺纹钢筋，所述高速棒材生产HRB500E螺纹钢筋的方法包括：依次进行的高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、吹氩、LF精炼、方坯连铸、加热炉加热、粗轧、中轧、预精轧、预精轧控冷及恢复、精轧、轧后控冷及恢复；所述高速棒材生产HRB500E螺纹钢筋的成分为：C：0.21～0.25Wt％，Si：0.65～0.80Wt％，Mn：1.2～1.35Wt％，P：≤0.04Wt％，S：≤0.035Wt％，V：0.03～0.06Wt％，Nb：0.008～0.02Wt％，N：0.007～0.017Wt％，B：0.001～0.003Wt％，Cr：0.1～0.2Wt％。生产效率高、表面质量好。得到合理的屈服强度与较高的抗拉强度。

摘要： 本发明提供了一种HRB400E盘条螺纹钢筋同圈屈服强度波动的控制方法及同圈屈服强度波动差较小的HRB400E盘条螺纹钢筋。所述HRB400E盘条螺纹钢筋同圈屈服强度波动的控制方法包括：步骤A：冶炼阶段的成分控制；步骤B：冶炼后，在精轧前使用控冷设备，控制入精轧温度；步骤C：精轧后，使用控冷设备降低吐丝温度，吐丝温度控制在765～865°C。所述同圈屈服强度波动差较小的HRB400E盘条螺纹钢筋成分为：C：0.19～0.25wt％，Si：0.60～0.75wt％，Mn：1.10～1.25wt％，P：≤0.040wt％，S≤0.035wt％，V：0.008～0.020wt％，Cr：≤0.10wt％。本发明使得同圈强度屈服波动控制在40MPa以内。