HFW焊管

摘要： 根据Cu离子进入细菌细胞后破坏生物酶系统原理,在板材中采用超低C、低Mn和主要添加Cu元素成分设计思路,开发出X70钢级抗细菌腐蚀卷板,通过优化HFW制管工艺,开发出抗细菌腐蚀HFW焊管,规格为X70钢级Ф50.8 mm×6.2 mm。金相分析表明,焊缝和母材组织基本实现均匀化,Cu元素在母材和焊缝中分布均匀;压扁试验和扩口试验表明管材强韧性和塑性较高。在模拟SRB和SRB+TGB两种腐蚀工况下,焊缝和母材最大均匀腐蚀速率为0.0245 mm/a,最大点蚀速率为0.122 mm/a,参考NACE SP 0775—2018标准属于轻度腐蚀,且HIC试验敏感系数均为0,证明试制的X70钢级抗细菌腐蚀HFW管能有效缓解或者抑制细菌腐蚀,确保管材安全服役。

摘要： 高频电阻焊(HFW)管线钢管生产过程中,钢卷弯曲变形成钢管,由于存在加工硬化和包辛格效应的交互作用,制管后钢管的力学性能较钢卷有所变化。因此,需要掌握制管过程中的力学性能变化,从而得到钢卷的力学性能控制要求,生产出满足要求的HFW管线钢管。通过分析B,X42,X46及X52钢级的HFW管线管生产过程中的力学性能变化,形成了从钢卷到钢管之间的力学性能控制技术,对于实现HFW高频焊管的全流程质量控制具有一定的实用价值。

摘要： 为充分了解HFW焊管焊缝沟槽腐蚀机理,及其对高频电阻焊管力学性能的影响,从而探索出有效降低HFW焊管沟槽腐蚀敏感性的方法,从沟槽腐蚀影响规律、测试方法等方面对国内外现阶段沟槽腐蚀研究成果进行分析汇总,着重分析了几种主要的沟槽腐蚀敏感性测试方法,对其优劣性进行了对比。同时,根据沟槽腐蚀研究现状以及相关知识产权的情况,发现目前国内外尚无统一标准的焊缝沟槽腐蚀深度的测量设备或装置,对沟槽腐蚀敏感系数临界值也缺乏工程依据,其失效判定的有效性有待进一步探讨。

摘要： 针对X65MO钢级Φ273 mm×12.7 mm规格HFW焊管纵向屈强比过高的问题,研究了退火处理对其组织及性能的影响.结果显示:退火温度低于奥氏体化温度时,纵向屈强比下降幅度较小,均匀延伸率上升明显;当退火温度进入两相区温度,随着退火温度的升高,屈服强度显著下降,抗拉强度则有所上升,进而屈强比下降,均匀延伸率上升.研究表明,通过精确控制退火温度区间,可获得适中的强度和屈强比.

摘要： 为了提高HFW焊管去外毛刺刀具的刮削能力和使用寿命,通过外毛刺刮除试验对比了高速钢和硬质合金两类主要刀具材料的热硬性.结果显示,高速钢刀具具有良好的韧性,但是由于热硬性仅能达到600°C(硬度>60HRC),无法适应热熔外毛刺超高的切削温度,因而发生快速磨损,丧失切削能力;YT类硬质合金刀具具有较高的热硬性,在约1000°C高温条件下仍能继续切削,再配合使用可转位机夹式刮刀,能够获得良好的刀身韧性,避免了焊接式刮刀因刀头高温焊接产生内应力等缺陷,而且换刀便捷.研究表明,采用硬质合金刀片的可转位机夹式刮刀是去外毛刺刀具的最佳选择,可同时兼顾刀具的高温硬度和抗冲击性能,在HFW焊管外毛刺处理过程中表现出了良好的刮削能力和经济性.

摘要： 简要介绍了公司HFW焊管生产线现场水压机设备运行时,电气控制部分软启动器受到的电磁干扰影响,分析了造成干扰的原因、通常解决问题的方法,以及现场问题的解决过程.

摘要： 从化学元素、成型工艺、焊接工艺、焊后热处理等主要方面,分析了影响高频焊管焊缝质量的主要因素.锰硅比、焊接速度、带钢两侧坡口形状、成型辊挤压量等生产工艺参数对焊接质量的影响,通过实践经验与理论知识结合给出提高焊缝质量的有效方法.

摘要： 原材料、成型工艺、高频焊接工艺和热处理工艺是影响HFW焊管焊缝质量的主要因素。通过对HFW焊管原材料的化学成分、夹杂物及带状组织的分析,以明确原材料的采购方案;进一步从焊管的成型工艺、高频焊接工艺、热处理工艺的优化方面进行了详细的分析,指出HFW焊管焊缝的质量是多重因素作用的结果,只有将以上各种因素进行全面、严格的控制,才能保证焊缝的质量,生产出高质量的焊管。

摘要： 原材料、成型工艺、高频焊接工艺和热处理工艺是影响HFW焊管焊缝质量的主要因素。通过对HFW焊管原材料的化学成分、夹杂物及带状组织的分析,以明确原材料的采购方案;进一步从焊管的成型工艺、高频焊接工艺、热处理工艺的优化方面进行了详细的分析,指出HFW焊管焊缝的质量是多重因素作用的结果,只有将以上各种因素进行全面、严格的控制,才能保证焊缝的质量,生产出高质量的焊管。

摘要： 原材料、成型工艺、高频焊接工艺和热处理工艺是影响HFW焊管焊缝质量的主要因素。通过对HFW焊管原材料的化学成分、夹杂物及带状组织的分析,以明确原材料的采购方案;进一步从焊管的成型工艺、高频焊接工艺、热处理工艺的优化方面进行了详细的分析,指出HFW焊管焊缝的质量是多重因素作用的结果,只有将以上各种因素进行全面、严格的控制,才能保证焊缝的质量,生产出高质量的焊管。

摘要： 原材料、成型工艺、高频焊接工艺和热处理工艺是影响HFW焊管焊缝质量的主要因素。通过对HFW焊管原材料的化学成分、夹杂物及带状组织的分析,以明确原材料的采购方案;进一步从焊管的成型工艺、高频焊接工艺、热处理工艺的优化方面进行了详细的分析,指出HFW焊管焊缝的质量是多重因素作用的结果,只有将以上各种因素进行全面、严格的控制,才能保证焊缝的质量,生产出高质量的焊管。

摘要： 原材料、成型工艺、高频焊接工艺和热处理工艺是影响HFW焊管焊缝质量的主要因素。通过对HFW焊管原材料的化学成分、夹杂物及带状组织的分析,以明确原材料的采购方案;进一步从焊管的成型工艺、高频焊接工艺、热处理工艺的优化方面进行了详细的分析,指出HFW焊管焊缝的质量是多重因素作用的结果,只有将以上各种因素进行全面、严格的控制,才能保证焊缝的质量,生产出高质量的焊管。

摘要： 原材料、成型工艺、高频焊接工艺和热处理工艺是影响HFW焊管焊缝质量的主要因素。通过对HFW焊管原材料的化学成分、夹杂物及带状组织的分析,以明确原材料的采购方案;进一步从焊管的成型工艺、高频焊接工艺、热处理工艺的优化方面进行了详细的分析,指出HFW焊管焊缝的质量是多重因素作用的结果,只有将以上各种因素进行全面、严格的控制,才能保证焊缝的质量,生产出高质量的焊管。

摘要： HFW焊管生产中焊接挤压力是影响HFW焊管焊接质量的主要因素之一,宝钢HFW焊管厂通过长期的生产实践,对焊接时的挤压力严格控制,使焊管的性能,特别是焊缝的冲击韧性得到了保证。通常意义上,焊缝冲击功能够达到母材或者是管体的70%～80%,已经被认为是很优良。如果采用合适的挤压力,通过合理的工艺匹配,使得最终生产钢管的焊缝冲击功与母材基本相同,能够完全满足苛刻使用条件的优质HFW焊管要求。

摘要： HFW焊管生产中焊接挤压力是影响HFW焊管焊接质量的主要因素之一,宝钢HFW焊管厂通过长期的生产实践,对焊接时的挤压力严格控制,使焊管的性能,特别是焊缝的冲击韧性得到了保证。通常意义上,焊缝冲击功能够达到母材或者是管体的70%～80%,已经被认为是很优良。如果采用合适的挤压力,通过合理的工艺匹配,使得最终生产钢管的焊缝冲击功与母材基本相同,能够完全满足苛刻使用条件的优质HFW焊管要求。

摘要： HFW焊管生产中焊接挤压力是影响HFW焊管焊接质量的主要因素之一,宝钢HFW焊管厂通过长期的生产实践,对焊接时的挤压力严格控制,使焊管的性能,特别是焊缝的冲击韧性得到了保证。通常意义上,焊缝冲击功能够达到母材或者是管体的70%～80%,已经被认为是很优良。如果采用合适的挤压力,通过合理的工艺匹配,使得最终生产钢管的焊缝冲击功与母材基本相同,能够完全满足苛刻使用条件的优质HFW焊管要求。

摘要： HFW焊管生产中焊接挤压力是影响HFW焊管焊接质量的主要因素之一,宝钢HFW焊管厂通过长期的生产实践,对焊接时的挤压力严格控制,使焊管的性能,特别是焊缝的冲击韧性得到了保证。通常意义上,焊缝冲击功能够达到母材或者是管体的70%～80%,已经被认为是很优良。如果采用合适的挤压力,通过合理的工艺匹配,使得最终生产钢管的焊缝冲击功与母材基本相同,能够完全满足苛刻使用条件的优质HFW焊管要求。

摘要： 本发明公开了一种抗细菌腐蚀X65HFW焊管的制造方法，依次包括拆卷对焊、刨边、成型、气体保护高频感应电阻焊、焊缝正火热处理、全管体时效热处理、定径飞剪、矫直、超声波检查、X射线检查、水压、管端倒棱和成品检查。本发明成型时采用小挤压量及小开口角度工艺，结合时效热处理后，焊管具有小的残余应力，切环法测量管体环向张开量仅‑20～0mm，低应力且负值残余应力成型，可预防应力作用下管材的SSCC等腐蚀开裂发生。正火热处理后又对管体进行时效热处理，使管体和焊接接头中固溶的Cu弥散析出纳米富Cu相，这种纳米富Cu相是提高焊管抗微生物腐蚀性能的核心关键。

摘要： 本发明公开了一种抗SSCC应力腐蚀优良的X80MS‑HFW焊管的制造方法，其主要步骤包括拆卷对焊、刨边、成型、高频焊接、热处理、定径飞剪、切管和矫直等工序；所述成型后残余应力控制为‑30～0mm负值；所述高频焊接频率：420±30KHZ，焊接速度：18±5m/min，热处理正火温度为930～950°C，尤其是热处理后的冷却速度为2～3°C/s；本发明采用合理的成型工艺保证板边端面实现平行的Ι型对接，减少成型过程中产生的残余应力；采用大挤压力、小挤压量及小开口角度，并降低焊接功率参数，焊接过程中焊管内外表面形成均匀的毛刺；利用本发明制造出的X80MS‑HFW焊管强度高、韧性高，母材和焊缝组织均匀一致，在A溶液中进行SSCC试验，加载90％SMYS(500MPa)应力水平，试样拉伸表面未出现任何裂纹和开裂。

摘要： 本发明提供一种外径108～660.4mm耐腐、耐磨不锈钢HFW焊管生产方法，该方法通过调整成型和定径四辊刚性机架设备对焊管进行成型、定径，焊管的椭圆精度达到±0.2mm，直度达到0.2mm/m；在焊管高频焊接过程中通过氩气对焊接点进行保护；焊管的焊缝的热处理温度控制范围在800～900°C之间，对焊缝及热影响区部位进行正火热处理，保温时间为30～60s；空冷时在焊缝两侧的管体位置采用循环水冷却，将温度传递到焊管管体的焊缝位置，防止焊缝在进入水冷段前的温度过高，造成组织转变影响焊缝质量。有益效果是采用该方法生产焊管具有良好的耐腐蚀性能和导磁特性，使焊管的直度和椭圆度提高了30％。设备故障率由3％下降到0.3％，寿命增加了1倍，单机传送带长度由3000m提高到6000m。

摘要： 本发明公开了一种用于制造HFW焊管的“U”成型工艺，HFW焊管的生产工艺，采用“U”成型方式将钢带依次经过17道次成型装置成型，根据钢带厚度和成型变形量的要求，利用各成型装置的调节装置分别进行轧辊模具孔型调整，使钢带充分变形，达到可焊的理想状态。本发明工艺简单，采用“下山”成型法，使钢带断面无变形死区，消除了其他成型方法的辊痕缺陷，提高了成型的准确性和稳定性；采用空弯法，确保了均匀变形，保证了钢带几何尺寸的变化，消除部分边部弯曲时产生的应力，避免在成型过程中产生辊痕；精成型装置通过设计的双半径孔型，钢带边缘增厚达0.2mm，从而增加了HFW焊管近焊缝处的机械性能，保证了焊管的质量和使用寿命，适应其恶劣的使用环境。

摘要： 本发明公开了一种抗细菌腐蚀X65HFW焊管的制造方法，依次包括拆卷对焊、刨边、成型、气体保护高频感应电阻焊、焊缝正火热处理、全管体时效热处理、定径飞剪、矫直、超声波检查、X射线检查、水压、管端倒棱和成品检查。本发明成型时采用小挤压量及小开口角度工艺，结合时效热处理后，焊管具有小的残余应力，切环法测量管体环向张开量仅‑20～0mm，低应力且负值残余应力成型，可预防应力作用下管材的SSCC等腐蚀开裂发生。正火热处理后又对管体进行时效热处理，使管体和焊接接头中固溶的Cu弥散析出纳米富Cu相，这种纳米富Cu相是提高焊管抗微生物腐蚀性能的核心关键。

摘要： 一种X70M大壁厚HFW焊管的接触焊接工艺，所述工艺的步骤如下：（1）前期准备：热轧钢卷：规格为X70M，厚度17.5mm；接触电极触脚的倾斜角度设计为18°；（2）参数设置：接触焊触脚压力：气缸的压力为0.15MPa，气缸空载时，触脚与管壁的间距为160mm；焊接V角尺寸：V角长度为220mm，V角大小为2°；焊接挤压量：8‑10mm;焊接速度、功率和频率：焊接速度为12米/分钟；焊接功率580KW‑600KW，频率200KW‑220KW。本发明工艺即满足产品质量要求，又节能。

摘要： 本发明公开了一种HFW焊管定径工艺及装置，它解决了现有技术中焊接钢管内应力释放不均匀、尺寸精度较差的问题，具有使钢管充分变形、消除钢管内应力、保证钢管尺寸精度的效果，其技术方案为：采用“立椭”和“平椭”方式将钢管依次经过若干道定径装置成型，利用所述的定径装置分别进行轧辊孔型调整，使钢管变形并消除内应力。

摘要： 本发明公开了一种抗SSCC应力腐蚀优良的X80MS‑HFW焊管的制造方法，其主要步骤包括拆卷对焊、刨边、成型、高频焊接、热处理、定径飞剪、切管和矫直等工序；所述成型后残余应力控制为‑30～0mm负值；所述高频焊接频率：420±30KHZ，焊接速度：18±5m/min，热处理正火温度为930～950°C，尤其是热处理后的冷却速度为2～3°C/s；本发明采用合理的成型工艺保证板边端面实现平行的Ι型对接，减少成型过程中产生的残余应力；采用大挤压力、小挤压量及小开口角度，并降低焊接功率参数，焊接过程中焊管内外表面形成均匀的毛刺；利用本发明制造出的X80MS‑HFW焊管强度高、韧性高，母材和焊缝组织均匀一致，在A溶液中进行SSCC试验，加载90％SMYS(500MPa)应力水平，试样拉伸表面未出现任何裂纹和开裂。

摘要： 本实用新型公开了一种HFW焊管生产装置，该装置主要包括冷凝管水流流速控制器、红外测温仪、大功率高频焊机、小截面积冷凝管、较大截面积冷凝管和大面积冷凝管、线圈和HFW焊管，本装置针对线圈的不同热区采用不同截面积冷凝管，使得冷却水较以往的冷却技术用量少，同时本装置采用红外测温仪实时监控线圈高热区温度，将温度反馈到冷凝管水流流速控制器中，当温度值超过TC时，增大冷却水水流流速，低于TC时，冷却水水流流速回复到常规值，进一步控制冷却水的用量，达到减少冷却水的浪费和降低生产成本的目的。

摘要： 本实用新型公开了一种HFW焊管定径装置，它解决了现有技术中焊接钢管内应力释放不均匀、尺寸精度较差的问题，具有使钢管充分变形、消除钢管内应力、保证钢管尺寸精度的效果，其技术方案为：包括数量相等的定径立辊装置和定径平辊装置，所述的定径立辊装置和定径平辊装置间隔设置；所述的定径立辊装置包括第一调整装置、第一轧辊组和箱体，所述的第一调整装置设于箱体内部，所述的第一轧辊组通过轴与第一调整装置连接，通过第一调整装置调节第一轧辊组的孔径；所述的定径平辊装置包括第二调整装置、第二轧辊组和辊轴组，所述的第二轧辊组通过辊轴组连接第二调整装置，通过第二调整装置调节第二轧辊组的孔径。