储层压力

摘要： 在“双碳”战略背景下,开展煤中封存CO_(2)和提高煤层气采收率(CO_(2)-ECBM)研究有重要现实意义,我国也已开展多方位的先导性试验和工程示范。已有的工程实验表明,煤储层的排采程度对CO_(2)注入的难易程度有重要影响,然而还缺少定量数据的支撑以及对CO_(2)注入及驱煤层气的效果的评价。借助数值模拟手段,以沁水盆地柿庄北区块SX018-5H井煤层气地质和工程条件为基础,构建了含1口水平井和2口直井的3号煤层CO_(2)-ECBM工区,设计了水平井排采0,1,2,3和4 a后,在1 a内连续注入万吨CO_(2),以及排采4 a后持续注入CO_(2)共计6个注入驱替方案,对比了10 a模拟时间内注入CO_(2)各方案及不注入CO_(2)方案的气井产出和储层动态变化情况。研究结果表明,在沁水盆地南部柿庄北区块3号煤层地质条件下,水平井具有较高的CO_(2)注气效率,3号煤层具有较大的封存潜力,注入万吨CO_(2)主要封存在水平井筒(长700 m)附近60 m范围内;煤储层的排采程度,也就是注入CO_(2)前储层的含气/含水饱和度,对CO_(2)注入有重要影响,储层中甲烷排采越充分,越有利于CO_(2)注入;CO_(2)注入对邻近煤层气井的生产存在增加储层压力的“负”效应和驱替甲烷的“正”效应。要在CO_(2)-ECBM项目中达到较好的驱替效果,一方面应增加煤储层的排采程度,另一方面应适当降低CO_(2)注入井和煤层气生产井距。

摘要： 通过梳理气田沉积环境、煤岩煤相、构造断层、储层物性等资料,总结气田深部煤层气储层主要有以下特征:(1)高含气量,一般大于12m^(3)/t;(2)高储层压力,一般大于6MPa;高地应力,破裂压力一般大于35MPa,停泵压力一般大于25MPa;低渗透率,一般低于0.3md;(3)高矿化度,一般大于5000mg/L。远离逆断层、高含气量、高储层压力、滞流水环境是延川南深部煤层气富集成藏的地质基础。多造缝、造长缝、远支撑的压裂改造思路,大排量压裂工艺,低密度自悬浮支撑剂是深部煤层气高产的关键技术。

摘要： 沁水盆地南部煤层气井具有"高产水、低产气"的特征,然而也有部分井存在"高产水、高产气"的现象.一般来说,煤层气井高产水,多与沟通含水层相关.针对这种情况,基于沁水盆地柿庄南区块煤储层地质条件,结合煤层气直井排采的实际情况,利用数值模拟方法,采用气水两相多组分的三维煤储层模拟软件(SIMEDWin)模拟煤层气并排采中,沟通无越流补给含水层对储层压力变化及煤层气水产出规律的影响.结果 表明:与无含水层影响的煤层气井对比,沟通无越流补给含水层的煤层气井远井地带压降幅度显著,高产气时间久,累积产气量多,排水量大,但见气时间较晚;含水层渗透率越大,气井日产气峰值越高;气井日排水量越大,产气速度也会越快,但产气速度在排水量达到一定值时不再增大.综合考虑,沟通无越流补给高渗透率含水层,增大日排水量到一定值更有利于柿庄南区块煤层气的增产.

摘要： 研究天然水涌入、注水与生产之间的平衡问题.通过推导平衡方程和用"平衡点"表示平衡曲线来阐述平衡原理,使用油藏现场数据特别分析了人为的可控因素(例如注入量与产量的井比和总井数)对平衡的影响.结果表明:影响主要体现在等库点位置,且随因子变化而变化.随后特别分析了油藏储层压力维持水平,以揭示含油率随含水率的升高而变化的规律.同时还发现,即使油藏压力保持恒定,含油率仍不可避免地下降.

摘要： 为研究多层叠置含气系统煤层气合采过程中储层流体动态响应特征,利用具有自主知识产权的多层叠置含气系统煤层气合采物理模拟试验装置,开展层间压差分别0.2、0.4和0.6 MPa的合采试验,分析了合采过程中的储层流体动态响应特征.研究结果表明:储层压力演化具有阶段性变化特征,储层压力变化曲线分为骤降型、屏蔽型和倒灌型.合采初期会发生层间干扰,使得流体运移呈现离心流变化特征,表明煤层气发生反向流动.在进行合采时,井筒连通了不同的能量体,煤储层系统之间能量动态平衡状态遭到破坏,使得流体从高能量含气系统向低能量含气系统转移,使得流体运移被抑制或屏蔽,而随着含气系统间流体能量差异的增大,则高能量系统的流体倒灌进入较低能势系统中.层间压差增大,层间干扰现象显著,合采兼容性变差,储层压力回升幅值增大,储层流场离心流范围增大,储层伤害面积增广.层间压差分别从0.2 MPa增加至0.4 MPa和0.6 MPa时,煤层气倒灌量分别从0.42 L增加至3.73 L和7.97 L,合采累积流量从218.74 L减小至208.61 L和192.21 L.

摘要： 为研究平顶山东北部区域地应力对煤储层压力、 渗透率的控制作用,依据煤层气井水力压裂和试井工程试验资料,采取水力致裂手段获取地应力的方法,研究了平顶山东北部矿区地应力发育特征,分析了地应力对煤储层压力、 渗透率的控制作用.研究表明现今地应力场总体上以水平应力为主,属于典型的构造应力场类型,且总体应力场特征为高倾角断层或裂隙发育;最大水平主应力、 最小水平主应力、 侧压系数和侧压比均随埋深的增加而线性增加;埋深约在682m时,地应力类型发生转换,地应力类型在垂向的转变原因主要受平顶山矿区多期构造运动所引起的地应力叠加的结果;煤储层压力随着最小水平主应力、 垂向应力、 有效应力和主应力差的增加呈现增大趋势;渗透率随着主应力差、 最大水平有效主应力和最小水平有效主应力关系以负指数形式呈现降低趋势.研究认为构造应力集中区域、 低渗透率分布区域是煤层气压裂等储层改造和井下煤层增透卸压工程重点布置区域.

摘要： 煤储层压力与煤层含气性密切相关,是关系到煤层气资源评价及开采工艺选择的重要参数.本文以鄂尔多斯盆地东南缘临汾区块为研究区,分析了山西组5煤层储层压力分布规律及其影响因素.结果表明,研究区5煤层储层压力等值线与构造展布方向较为一致,由东到西表现为低—高—低—高的总体变化趋势.储层压力平面分布特征的主控因素为构造作用,表现为构造应力,及构造作用控制下的煤层埋深、盖层节理发育和水文地质条件.

摘要： 为研究地应力对煤层气开发的影响,基于水压致裂地应力测量方法,结合煤层气井试井、测井和水力压裂三维微地震监测资料,研究了郑庄区块16井次21层目的层段原位地应力发育规律.结果表明:①地应力场为典型的构造应力场类型,浅部以逆断层和走滑断层应力机制组合类型为主,深部以正断层和走滑断层应力机制组合类型为主;②最大和最小水平主应力及垂向应力随埋深均呈线性增加趋势;③侧压系数位于Hoek-Brown包络线内,随埋深增加而降低且变化幅度逐步缩小;④最大水平主应力方位为NE-NEE向.一方面,现今地应力场方位与断裂构造产状的叠加影响了煤层气富集;另一方面,地应力增加导致渗透率呈指数式降低,而储层压力呈线性增加;2方面作用对煤层气高效开发产生了显著影响.

摘要： 为了对黔西珠藏向斜研究区煤层气有利层位进行优选,以12个主要煤层为研究对象,运用煤储层能量法,选取储层压力、弹性模量、泊松比等参数,计算煤储层弹性能,分析主要煤层的煤储层能量在垂向上的分布规律,建立有利于煤层气富集和高渗的二元判识标志,优选出适合珠藏向斜研究区煤层气开发的垂向有利层位.研究表明:最有利层位为Z2-6上;较有利层位为Z2-23、Z2-6下和Z3-16;一般层位为Z3-14上、Z3-6、Z2-7、Z3-14中和Z2-2;不利层位为Z2-16、Z3-14下和Z3-7.

摘要： 为了对黔西珠藏向斜研究区煤层气有利层位进行优选,以6个主要可采煤层为研究对象,运用煤储层能量法,选取储层压力、弹性模量、泊松比等指标,计算煤储层弹性能,分析主要目标煤层煤层气能量系统在垂向上的分布规律,建立有利于煤层气富集的三元判识标志,优选出适合珠藏向斜研究区煤层气开发的垂向有利层位,并运用递阶优选法对结果进行补充和修正.研究表明:23、6上、6下号煤层是最有利层位,7、16号煤层为一般层位,2号煤层为不利层位.

摘要： 为揭示煤层气排采过程中主控因素的作用,本章从煤层气气-水渗流机理出发,总结了煤层气渗流模型,归纳了储层压力对煤层气运移的控制作用.根据沁水盆地现场生产数据,及流体在煤储层、压裂裂缝、井筒中的运移特征,利用COMSOLMultiphysics数值模拟软件,建立了直井排水-降压-渗流模型,分析了排采时的流场特征及产水量不同时流场的变化情况.

摘要： 大港板中北储气库库3-18H井是国内第一口砂岩储气库注采水平井,主要目的是加快大港油田板中储气库达容速度.由于是国内首次在已建成的储气库上钻水平井,储层压力不稳定,因此设计与施工难度较大.从该井完井测试情况来看,水平井效果显著,满足储气库达容建设要求.以板中达容储气库库3-18H井钻井设计为例,阐述地下储气库钻水平井技术.

摘要： 页岩吸附气是页岩含气量的重要组成部分,可占总气量的20-85％.通常认为甲烷的吸附能力随着压力单调递增.但超临界状态下,过剩吸附量会出现一个最大值,之后随着压力的增大,过剩吸附量反而下降.我国南方古生界海相页岩的埋藏深度普遍大于2000m,在实际的储层压力和温度下,甲烷处于超临界状态(甲烷的临界温度为190.7K),已经不符合Langmuir模型的理论假设.然而,Clarkson等综合评估各类吸附模型后,认为采用吸附相密度修正后的Langmuir模型和D-R模型仍能够适用于超临界状态煤层或页岩中单组份气体的吸附.目前尚无直接方法测定吸附相的密度.低于临界温度时,吸附着的分子之间的距离与液体分子之间的距离相当;而高于临界温度时,吸附着的分子之间只能形成准液体状态,故吸附相密度应略低于常压沸点液相的密度.

摘要： 四川盆地上奥陶统和下志留统的五峰-龙马溪组黑色页岩是国内页岩气勘探开发的重点区域,但是有关页岩弹性性质的研究可见的还较少.本研究采集了龙马溪组优质页岩样品,在实验室内开展了模拟页岩储层压力条件下的超声波速度测试,通过实验结果分析了龙马溪组页岩的速度各向异性特征,测得的实验室数据弥补了国内相关领域的空白.

摘要： 柳赞北区断层根部岩性油藏采用注水开发,注入压力高,注水困难,地层能量得不到有效补充导致多数油井能量不足,水驱开发效果趋差,通过转变开发方式,利用CO2驱代替水驱,提高了地层的注入能力,动态监测显示储层压力升高,小井距、沿物源方向,气体推进速度快,生产井有效期短.至注气结束时,试验区整体增油降水效果明显,高峰期日产油较注气前增加25t左右,油藏开发效果趋好,预测提高采收率13.9％.柳北二氧化碳驱试验取得初步成效,改善了以往注水困难的开发局面,为今后同类型油藏的高效开发积累了经验.

摘要： 建立了考虑气体吸附、解吸,以及排采过程中的压力改变引起煤储层孔隙度和渗透率动态变化的渗流数学模型,以具有复杂地质条件的阜新刘家煤层气区块为工程背景,建立了包含火成岩和断层地质构造的非均质煤层气藏地质模型,模拟研究了复杂地质条件下渗透率大小及其非均质性对煤层气产能及储层压力的影响.模拟结果表明:煤层渗透率是影响煤层气产量的重要因素之一,高渗透率使煤层气产出速度加快,产出量更多,渗透率越高,煤储层压力下降越快,从而使得煤层气解吸速度加快;水平井筒与煤层最大渗透性方向垂直的布井方式时的产能要高于平行最大渗透性方向时,但是刘家区块内火成岩分布密集使井长受限,减小了煤层气解吸面积,降低了产量,所以应平行最大渗透方向,沿火成岩走向设置;煤层渗透率均质性越好,即煤层垂向上渗透率越大,储层压力降低越快,水平井产能越好.

摘要： 公开了一种页岩气储层地层压力计算方法及计算机可读存储介质，页岩气储层地层压力计算方法包括：基于测井资料，获取湿粘土弹性张量及砂质混合物弹性张量；基于所述湿粘土弹性张量及所述砂质混合物弹性张量，获取等效页岩的弹性张量；基于所述等效页岩的弹性张量，获取声波时差；基于声波时差，获取页岩气储层地层压力。页岩气储层地层压力计算方法能够降低实测压力数据不足时趋势线建立的不确定性，且能有效考虑岩性对趋势线的影响，最终提高压力预测的精度。

摘要： 本申请提供一种基于压裂后压力确定煤储层原始地层压力的方法及装置，其中，方法包括：采集煤储层数据；基于所述煤储层数据，获得无因次油管压力和对应的无因次时间；对以所述无因次油管压力和无因次时间为坐标的散点进行线性拟合，得到线性函数；基于所述线性函数的截距，获得煤储层原始地层压力。本申请提供的基于压裂后压力确定煤储层原始地层压力的方法应用范围广，解决了低压、低渗、低产量以及无注水压降测试井区域的煤储层原始地层压力无法确定的问题。

摘要： 用于地下碳氢化合物生产储层的井之间的储层压力形成估计。该估计基于现场数据和控制多孔介质中碳氢化合物流动的物理定律。在储层模拟期间，使用来自三维精细地质和数值储层模拟模型的信息、各井之间的统计插值、以及各井中的静态井底压力(SBHP)勘测(测量结果)，以更快速地确定感兴趣时间的二维等压储层压力图。

摘要： 在现有的储层中，使用现场实时测量仪表来测量井生产速率、注入速率和压力数据。将生产速率和注入速率作为输入录入到数据处理系统中的历史匹配模型。通过使用储层仿真器运行更新的历史匹配模型，生成预测的随时间的储层压力测量。在指定日期或时间切片从储层生产获得的实际储层数据值与在相同日期或时间切片从储层仿真器获得的预测数据进行对比。在每个时间切片，通过井模型将在井眼测量到的实时压力值转换为储层压力。随后，使用地理统计建模处理，在整个三维空间，将实时储层压力值与预测的储层压力用于对储层压力阵列进行插值。

摘要： 本发明涉及一种获取煤储层压力中气压和水压的方法，利用样品吸附气体产生的吸附膨胀变形率随气体压力的变化、样品吸附水产生的吸附膨胀变形率随水压的变化和样品吸附气体和水产生的吸附膨胀变形率随储层压力的变化，来获取储层压力中的气压和水压。本发明公布的方法实施较为方便，测量较为准确，能够广泛应用在煤层气开发技术领域。

摘要： 本发明提出了一种吸附不饱和煤层气井储层压力与动态储量计算方法及系统，其中，该方法包括：获取基本数据；确定临界解吸压力，得到煤层原始的含气量值；通过实际开发井网、压裂裂缝及生产情况确定煤层气井的泄气面积，获取煤层气井原始地质储量；计算得到煤层气井目前的储层压力；如果煤层气井有实测储层压力数据，通过反复调整煤层气井原始地质储量，拟合煤层气井目前的储层压力，获得煤层气井实际控制动态储量，预测煤层气井后期的储层压力。本方案步骤简单、适用性广、所需数据少，可适用于不同煤阶、不同类型的饱和或非饱和煤层，还适用于不同的开发方式和井型，可准确地预测煤层气井开发动态，为后续的开发调整及增产措施实施提供可靠依据。

摘要： 本发明公开了一种页岩气储层压力的确定方法及计算机可读存储介质，包括：根据测井数据资料获取页岩气储层无机孔隙度Φinorg和有机孔隙度Φorg；利用地层无机孔隙随埋深变化规律，确定正常压实趋势，继而确定压实作用形成的储层背景压力Pp‑inorg；基于有机孔隙度Φorg确定干酪根生烃增压形成的附加孔隙压力Pp‑org；叠加压实作用形成的储层背景压力Pp‑inorg与干酪根生烃增压作用产生的附加孔隙压力Pp‑org，确定页岩气储层压力Pp。本发明的优点在于：本发明中的关键参数能够通过测井资料获取，具有较强的可操作性和可靠性，并且有效提高了页岩储层压力测井评价精度，在页岩气勘探中具有重大实用价值。

摘要： 用于地下碳氢化合物生产储层的井之间的储层压力形成估计。该估计基于现场数据和控制多孔介质中碳氢化合物流动的物理定律。在储层模拟期间，使用来自三维精细地质和数值储层模拟模型的信息、各井之间的统计插值、以及各井中的静态井底压力(SBHP)勘测(测量结果)，以更快速地确定感兴趣时间的二维等压储层压力图。

摘要： 在现有的储层中，使用现场实时测量仪表来测量井生产速率、注入速率和压力数据。将生产速率和注入速率作为输入录入到数据处理系统中的历史匹配模型。通过使用储层仿真器运行更新的历史匹配模型，生成预测的随时间的储层压力测量。在指定日期或时间切片从储层生产获得的实际储层数据值与在相同日期或时间切片从储层仿真器获得的预测数据进行对比。在每个时间切片，通过井模型将在井眼测量到的实时压力值转换为储层压力。随后，使用地理统计建模处理，在整个三维空间，将实时储层压力值与预测的储层压力用于对储层压力阵列进行插值。

摘要： 本实用新型公开了一种控制范围内煤层区域储层压力的排采装置，包括井体，所述井体的顶部安装有安装板，所述安装板的底部安装有储水管，所述储水管的底部安装有排采管，所述排采管的一端固定套接有固定圈，所述排采管的另一端安装有螺杆泵，所述固定圈安装在储水管的底部，所述排采管与储水管的内部连通，所述螺杆泵的底部固定套接有防护壳，所述防护壳的内壁上安装有防护板，所述防护板的顶部开设有若干个通孔，所述螺杆泵的底部安装有过滤网。本实用新型排水的效率更高，同时能对地面的水泵进行较好的减震和防护。