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侧阻力

侧阻力的相关文献在1978年到2022年内共计206篇,主要集中在建筑科学、公路运输、水路运输 等领域,其中期刊论文168篇、会议论文11篇、专利文献99247篇;相关期刊106种,包括城市建设理论研究(电子版)、探矿工程-岩土钻掘工程、西部探矿工程等; 相关会议10种,包括江苏省2008年岩土工程联合学术年会、第八届桩基工程学术年会、首届全国建筑结构技术交流会等;侧阻力的相关文献由452位作者贡献,包括龚维明、冯光华、刘光磊等。

侧阻力—发文量

期刊论文>

论文:168 占比:0.17%

会议论文>

论文:11 占比:0.01%

专利文献>

论文:99247 占比:99.82%

总计:99426篇

侧阻力—发文趋势图

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    • 周威; 包华; 彭杰; 洪俊青
    • 摘要: 劲扩复合桩是在水泥土搅拌桩同心沉入刚性桩,通过水泥土或芯桩实现扩体,进而组合形成具有扩体形态和力学特性的一种新型复合桩型。针对劲扩复合桩,通过同直径多桩型进行现场单桩载荷试验对比,研究多种桩型载荷-沉降(Q-S)曲线、桩身轴力分布以及桩身侧阻力特点,进而分析劲扩复合桩竖向承载能力和桩身侧阻力发挥特性。研究结果表明:劲扩复合桩的极限承载力是同直径钻孔灌注桩的1.39~1.69倍;劲扩复合桩Q-S曲线呈“缓降”型,表现出大直径桩的承载特性;劲扩复合桩侧阻力计算值与预制桩及灌注桩桩侧阻力经验值的比值平均值为1.54~2.50。
    • 摘要: 技术内容水泥土复合桩是适用于软土地基的一种新型复合桩,由PHC管桩、钢管桩等在水泥土初凝前压入水泥土桩中复合而成的桩基础,也可将其用作复合地基。水泥土复合桩由芯桩和水泥土组成,芯桩与桩周土之间为水泥土。水泥搅拌桩的施工及芯桩的压入改善了桩周和桩端土体的物理力学性质及应力场分布,有效地改善了桩的荷载传递途径;桩顶荷载由芯桩传递到水泥土桩再传递到侧壁和桩端的水泥土体,有效地提高了桩的侧阻力和端阻力,从而有效地提高了复合桩的承载力,减小桩的沉降。目前常用的施工工艺有植桩法等。
    • 张升进; 丁小军; 王旭; 杨强强
    • 摘要: 为探讨桩端卵石地层灌注桩注浆后承载力及承载特性,利用理论分析加数值模拟的方法对其承载特性进行分析,根据注浆量并结合球形扩张理论,给出注浆浆球半径的计算公式。结果表明:卵石地层桩端后注浆能有效提高灌注桩的承载力,桩端后注浆桩的承载力是未注浆桩承载力的4倍以上;桩底注浆对桩侧承载力的提高集中体现在桩端附近的3倍桩径范围内,当桩底强度达到桩侧强度40倍之后,其对总承载力的提高不再明显,桩底强度达到5倍桩侧强度时对桩侧承载力的提高不再明显,当桩底强度太弱时反而会限制桩侧摩阻力的发挥;桩侧承载力随着荷载及桩土相对位移的增大先增大后趋于稳定值。
    • 邱敏; 胡睿杰; 王超; 宋喜硕
    • 摘要: 对于软弱岩层中的打入桩,目前尚无公认的方法评估桩侧阻力.针对巴拿马Amador邮轮码头航站楼嵌岩钢管桩基础,开展了9组桩基动力测试,采用波动方程分析方法获取桩侧阻力.研究了地层中桩侧阻力分布规律、岩层中桩侧阻力与单轴抗压强度的关系.得出如下结论:1)侧阻力分布曲线均呈抛物线形式,可以明显区分出软黏土、粉质砂土、强风化岩、中风化岩4个地层.将曲线跌落后的部分定义为嵌岩段,据此得到桩A-4嵌岩深度为6 m、其他桩嵌岩深度为4 m,均满足设计最小嵌岩深度3 m的要求.2)岩层桩侧阻力-抗压强度(UCS)曲线均呈指数分布,而非线性分布.3)软弱岩层中,侧阻力起主导作用.同一UCS值,泥质粉砂岩中桩侧阻力明显大于玄武岩.4)随着UCS增大,岩体的自稳能力逐渐增强,摩擦系数逐渐转变为影响侧阻力的主导因素.UCS增大到一定数值后,桩侧阻力趋于稳定.5)获得了岩层桩侧阻力-抗压强度关系式,为估算场地岩层中桩侧阻力提供了依据.
    • 沈卫星; 沈思源; 夏胞刚; 包华
    • 摘要: 常规的劲芯复合桩是由钢筋混凝土芯桩和外包水泥土组成的组合构件,劲芯复合桩具有双重界面,即由"芯桩"与"水泥土"构成的内界面、和由"水泥土"与"桩周土"构成的外界面,很多情况下,其竖向承载力取决于外界面的抗剪强度.本文针对此类劲芯复合桩,通过同直径多桩型桩对比试验研究发现,其比传统桩型竖向承载力提高32%~76%、总侧阻力提高61%~99%;通过无端承桩静载试验研究发现,实测总则阻力是按规范经验公式计算值的2倍.试验结果表明,劲芯复合桩外界面具有优异的力学性能.
    • 张春刚; 付勇
    • 摘要: 石化项目中大型装置荷载大、抗震要求高,且建设场地多为新近吹填场地,工程中常采用超长大直径灌注桩满足设计要求.某石化项目为了准确获取桩基的抗压承载力,通过对比3根试桩的竖向抗压静载试验、桩身应力测试检测结果,对地层的受力特点、力学参数等进行了分析,得出端阻力占桩顶荷载的平均比例为12.08%.超长桩表现为端承摩擦桩性状,除表层土经过处理侧阻力与地质资料计算值相差较大,其余地层相差不大,略有提高.试验结果为设计提供了参考依据.
    • 张茂刚; 畑中重光; 吴东岳
    • 摘要: 巴拿马邮轮码头项目主码头采用打入钢管桩基础.对于软弱岩层中的打入桩,目前尚无公认的设计方法.该文开展7组桩基动力测试,采用波动方程分析方法获取桩侧阻力与端阻力,研究地层中桩侧阻力分布规律,岩层中桩端阻力系数与岩石质量特性的关系,得出如下结论:侧阻力分布曲线均呈抛物线形式,据此可以明显区分出软粘土、粉质砂土和粉砂岩3个地层,提出确定钢管桩嵌岩深度的判定方法,判定7个试验桩均满足设计最小嵌岩深度5 m的要求;对于软岩中打入钢管桩,单轴抗压强度无法反映桩端岩体的受力状态,需要采用嵌岩深径比与岩体破碎程度进行修正;考虑深径比的影响,计算得到端阻力系数Nk在4.3~6.5之间,均大于国内规范桩端阻力系数;提出采用岩芯回收率Re及岩石质量指标RQD反映岩体破碎程度对桩端阻力影响的研究方法,验证该方法的合理性.
    • 王涛; 褚卓; 刘金砺; 王旭
    • 摘要: 文章基于Mindlin解附加应力场和群桩基础变形分布特征,考虑基桩投影面范围附加应力的差异效应,在现有Mindlin解分层总和法计算群桩基础沉降基础上,提出基桩均化附加应力计算方法.针对特定侧阻分布概化模式给出不同长径比、不同桩距条件下的基桩均化附加应力系数表格,为手算群桩基础沉降所需的均化附加应力计算提供有效的简易方法.文中提供的均化附加应力计算方法计算群桩沉降,通过工程实例验证,与Boussinesq实体深基础计算法和等效作用计算法比较,其沉降计算值与实测竣工沉降值较为接近.
    • 刘亚楠; 赵衡; 赵明华; 彭文哲
    • 摘要: 研究剪切面粗糙体退化对桩岩界面剪切过程中荷载传递机理的影响.将桩身混凝土与钻孔地层之间的粗糙面抽象为一系列相同的等腰三角形,并用半波长和剪胀角定义单个粗糙体的尺寸,引入Patton模型来描述粗糙体的宏观剪切响应与相对剪切位移之间的关系,并考虑到孔壁地层与桩身混凝土的相对刚度比,基于能量原理,引入了一个粗糙体退化系数来定义在剪切过程中所产生的粗糙体表面磨损及体积压缩的行为.据此,修正了经典的Patton模型,进而推导了考虑孔壁粗糙体退化的灌注桩竖向荷载传递方程,该方程不仅可以考虑剪切面的粗糙程度(半波长及剪胀角)对桩身荷载传递行为的影响,而且该解答中所包含的参数物理意义明确.采用有限差分法对荷载传递方程进行求解,并与工程实例进行了对比验证.结果表明,本文理论预测方法的结果与现场实测结果吻合较好,对灌注桩的初步设计有一定参考价值.
    • 张衍林; 马小秋
    • 摘要: 某大桥是国家"一带一路"标志性项目,其桩基础置于弱胶结、多孔隙及高脆性的珊瑚礁灰岩中,传统的桩基设计方法与承载力评估标准并不适用,急需展开研究.开展了大量打入式钢管桩高应变测试,并将测试结果与规范计算结果进行了对比分析,结果表明:(1)钢管桩在打入过程中,其侧壁的礁灰岩结构遭到破坏,产生剪缩与软化现象,无法提供有效的嵌固力,只能以摩擦的方式提供较低的摩阻力,导致钢管桩承载力实测值均远小于规范计算值;(2)珊瑚礁具有结构性,无法产生剪胀效应并持续提供侧摩阻力的增长,致使钢管桩承载力的时间效应不明显,承载力只增长了16%;(3)提出了适用于珊瑚礁地层嵌岩钢管桩的承载力计算方法,建议选择强度相对较高的礁灰岩作为持力层,以桩端受力为主,避免盲目加大桩长或桩径.
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