GCr15钢

摘要： 5.1.6冷处理的安排(1)冷处理的温度冷处理温度主要根据钢的马氏体转变终止点(Mf)、淬火组织中残余奥氏体含量、冷处理对力学性能的影响、零件的技术要求和形状复杂情况而定。GCr15钢在加热到正常淬火温度后连续冷却到低温时,马氏体转变终止点(Mf)在-70°C左右。低于Mf的冷处理,对减少残余奥氏体的效果并不显著。GCr15、GCr15SiMn钢的冷处理温度对残余奥氏体含量的影响见图138。

摘要： 介绍了GCr15轴承钢的化学成分以及Φ89 mm三辊限动芯棒连轧管机组生产GCr15轴承管的生产工艺流程和重点工序。生产实践证明:该工艺技术去除了传统生产轴承管工艺中酸洗、磷化、皂化以及软化退火等污染大、能耗高工序,有利于节能环保;采用热轧大压缩比轧制工艺技术对提高轴承套圈基体组织稳定性和强韧性有利,从而提高了轴承的使用寿命。生产GCr15轴承管的工艺技术可行,产品可满足用户要求。

摘要： 研究了加Ce(0~0.32%)-Mg(0~0.04%)合金对GCr15轴承钢的铸态夹杂物和凝固组织的影响。结果表明:添加Ce-Mg合金,能够促使夹杂物改性,生成大量的形状较规则,尺寸细小,分布弥散的Ce、Mg夹杂物;并且当0.016%[Ce]、0.002%[Mg]时,夹杂物更为细小弥散。在凝固组织方面,随着Ce-Mg合金的增加,钢的铸态组织碳化物分布更为均匀,网状碳化物的网状结构变得更加纤薄,当0.016%[Ce]、0.002%[Mg]时,珠光体片层更为纤薄,片层间距更小。Ce-Mg合金的添加能够显著减弱钢中C和Cr在枝晶间与枝晶干的合金元素偏析,减少枝晶间距,阻碍枝晶的粗化。

摘要： 试验研究了单辊轻压下量(0～14 mm)和压下位置(1#～7#辊)对高碳钢GCr15240 mm×240 mm铸坯低倍组织和屮心碳偏析的影响.结果表明:从1#拉矫辊开始压下,总压下量12 mm,低倍合格比例上升28.6％,碳偏析(0.92～1.08)合格比例上升14.3％;从1#拉矫辊开始压下,总压下量14 mm,中心疏松≤0.5级缩孔比例达到100％,碳偏析(0.92～1.08)合格率达到72.7％.综合分析得出,GCr15钢240 mm×240 mm铸坯在拉速0.75 m/min,轻压下总压下量14 mm铸坯中心碳偏析和低倍组织最佳.

摘要： GCr15钢Φ50 mm规格热轧圆钢在应力断料时产生脆断。采用宏观及微观断口分析、化学成分分析和金相检验等方法,对GCr15圆钢断裂的原因进行了分析。结果表明:GCr15热轧圆钢断裂的主要原因是圆钢心部区域存在封闭的厚片网状碳化物和矫直处理时矫正力过大,致使圆心部区域晶界处萌生沿网状碳化物的微裂纹,而圆钢内部较大轴向内应力进一步促进了圆钢的脆断。

摘要： 对锻造、球化退火、淬回火等工序后GCr15钢轴承内套圈组织中的碳化物形貌进行观察,结合热膨胀试验和热力学分析,研究二次碳化物的溶入、析出与长大行为,分析了带尖角大颗粒不规则碳化物形成的原因.结果表明:GCr15钢轴承内套圈在较低温度辗挤成形时,其滚道表层合金元素偏析区中已析出的二次碳化物发生破碎,导致滚道表层组织中出现带尖角的大颗粒不规则碳化物;球化退火过程中轴承内套圈滚道表层破碎的不规则颗粒状碳化物长大并变得圆整,淬火加热时这些大颗粒碳化物部分溶入奥氏体而重新呈现棱角.轴承内套圈滚道表层出现不规则碳化物的条件包括滚道表层存在较严重的合金元素偏析区,偏析区中析出大块二次碳化物.

摘要： 生产Φ50～75 mm的GCr15轴承钢时,轧后棒材存在中心疏松缺陷.通过数值模拟研究,观察棒材心部等效应变的渗透情况,并对粗轧孔型工艺进行优化,将优化前一二道次的压下量从21 mm、58 mm分别增加到51 mm、85 mm,第三道次的压下量从60 mm减小到34 mm.等效应变值随着道次的增加,呈逐渐增大趋势,棒材中的拉应力在经工艺优化后变为压应力,变形均匀度也得到提升,促进了铸坯心部的变形,有利于中心孔洞的压合.工艺优化后轴承钢的探伤合格率由原93.25％提高到96.06％.

摘要： 采用传统金相试样制备方法制备出的试样在高温激光共聚焦显微镜中观察时,由于相界面的腐蚀不均匀,图像会出现局部发黑情况.以GCr15钢为例,采用一种新方法制备出了适合用高温激光共聚焦显微镜观察的金相试样.结果表明:GCr15钢经3μm抛光液抛光20 min+1μm抛光液抛光20 min+50％(质量分数)硅溶胶抛光20 min的组合抛光,在高温激光共聚焦显微镜下可以清晰观察到GCr15钢原始组织中的珠光体,扫描电镜可见其相界面连续、无腐蚀产物.该种制样方法适用于由两种或多种软硬相组成的材料.

摘要： 根据相图热学平衡原理和不同气氛碳势的影响,提出了GCr15钢轴承套圈表面脱碳层的形成过程和形成机理.结果表明:炉内气氛碳势等于或大于GCr15钢二相区平衡奥氏体碳含量时,获得正常显微组织;随碳势降低,套圈表面先出现半脱碳层,显微组织变化表现为渗碳体数量减少、铁素体(叠加原始铁素体)增加及团块片状珠光体生成;碳势继续降低后,套圈由外到里生成全脱碳层+半脱碳层.

摘要： GCr15钢Φ50 mm规格热轧圆钢在应力断料时产生脆断.采用宏观及微观断口分析、化学成分分析和金相检验等方法,对GCr15圆钢断裂的原因进行了分析.结果 表明:GCr15热轧圆钢断裂的主要原因是圆钢心部区域存在封闭的厚片网状碳化物和矫直处理时矫正力过大,致使圆心部区域晶界处萌生沿网状碳化物的微裂纹,而圆钢内部较大轴向内应力进一步促进了圆钢的脆断.

摘要： 对热轧态GCr15钢进行了等通道转角挤压(ECAE)热加工处理，研究了ECAE对合金微观组织、硬度及摩擦学性能的影响。结果表明，与原态合金相比，经过ECAE及退火处理后的GCr15钢材料晶粒显著细化，提高了合金硬度，改善了GCr15钢的摩擦学性能。干摩擦状态下，经过ECAE及退火处理的GCr15钢摩擦系数和磨损量均明显低于原态GCr15钢，磨损表面主要表现为粘着磨损。

摘要： 对热轧态GCr15钢进行了等通道转角挤压(ECAE)热加工处理，研究了ECAE对合金微观组织、硬度及摩擦学性能的影响。结果表明，与原态合金相比，经过ECAE及退火处理后的GCr15钢材料晶粒显著细化，提高了合金硬度，改善了GCr15钢的摩擦学性能。干摩擦状态下，经过ECAE及退火处理的GCr15钢摩擦系数和磨损量均明显低于原态GCr15钢，磨损表面主要表现为粘着磨损。

摘要： 对热轧态GCr15钢进行了等通道转角挤压(ECAE)热加工处理，研究了ECAE对合金微观组织、硬度及摩擦学性能的影响。结果表明，与原态合金相比，经过ECAE及退火处理后的GCr15钢材料晶粒显著细化，提高了合金硬度，改善了GCr15钢的摩擦学性能。干摩擦状态下，经过ECAE及退火处理的GCr15钢摩擦系数和磨损量均明显低于原态GCr15钢，磨损表面主要表现为粘着磨损。

摘要： 对热轧态GCr15钢进行了等通道转角挤压(ECAE)热加工处理，研究了ECAE对合金微观组织、硬度及摩擦学性能的影响。结果表明，与原态合金相比，经过ECAE及退火处理后的GCr15钢材料晶粒显著细化，提高了合金硬度，改善了GCr15钢的摩擦学性能。干摩擦状态下，经过ECAE及退火处理的GCr15钢摩擦系数和磨损量均明显低于原态GCr15钢，磨损表面主要表现为粘着磨损。

摘要： 本文以GCr15 钢的碳化物液析、碳化物带状级别为突破口，结合现场工艺条件，调整轴承钢加热工艺，完善轴承钢的加热制度，并对调整完善后的效果进行对比分析。确定较为合理的轴承钢加热工艺参数。

摘要： 本文以GCr15 钢的碳化物液析、碳化物带状级别为突破口，结合现场工艺条件，调整轴承钢加热工艺，完善轴承钢的加热制度，并对调整完善后的效果进行对比分析。确定较为合理的轴承钢加热工艺参数。

摘要： 本文以GCr15 钢的碳化物液析、碳化物带状级别为突破口，结合现场工艺条件，调整轴承钢加热工艺，完善轴承钢的加热制度，并对调整完善后的效果进行对比分析。确定较为合理的轴承钢加热工艺参数。

摘要： 本文以GCr15 钢的碳化物液析、碳化物带状级别为突破口，结合现场工艺条件，调整轴承钢加热工艺，完善轴承钢的加热制度，并对调整完善后的效果进行对比分析。确定较为合理的轴承钢加热工艺参数。

摘要： 本文以GCr15 钢的碳化物液析、碳化物带状级别为突破口，结合现场工艺条件，调整轴承钢加热工艺，完善轴承钢的加热制度，并对调整完善后的效果进行对比分析。确定较为合理的轴承钢加热工艺参数。

摘要： 本文以GCr15 钢的碳化物液析、碳化物带状级别为突破口，结合现场工艺条件，调整轴承钢加热工艺，完善轴承钢的加热制度，并对调整完善后的效果进行对比分析。确定较为合理的轴承钢加热工艺参数。

摘要： 本发明公开了一种激光选区熔化成形高铁用轴承钢的方法，包括以下步骤：S1：对轴承钢原料粉体进行干燥预处理；S2：将S1干燥后的轴承钢原料粉体进行激光选区熔化成形，逐层打印出所述高铁用轴承钢，其中，激光选区熔化成形过程中激光功率为150～225W，激光扫描速度为200～800mm/s。本发明通过对激光选区熔化成形高铁用轴承钢的方法进行研究，通过控制激光选区熔化成形过程中的工艺参数，成功地打印出表面和内部无明显缺陷、组织均匀、综合性能优异的轴承钢，为激光选区熔化成形技术在轴承钢材料及轴承部件制造技术领域的发展奠定了基础。

摘要： 本发明公开了一种GCr15SiMn轴承钢的精炼工艺，采用“EAF+扒渣+LF+RH+模铸”的工艺路线，具体内容如下：Si‑Fe合金和扒渣剂在EAF出钢过程中添加，Mn‑Fe合金和LF合成渣精炼剂在钢包扒渣后到LF工位添加；在不同工序间优化Al的添加，即EAF出钢过程中不添加Al，控制Al含量≤0.003％；LF过程中少添加Al，控制其含量为0.005％～0.008％；RH脱气过程中添加Al，控制其含量为0.015％～0.025％；RH脱气结束后，钢水镇静8～12min。本发明生产的GCr15SiMn轴承钢中的O、Ti含量可分别控制6ppm和15ppm以内，且夹杂物细小，DS类夹杂物≤0.5级。

摘要： 本发明公开了一种GCr15轴承钢中碳化物的三维腐刻方法，属金属材料检测领域。本发明在特定的腐刻方法下，通过配置给定的腐刻液以及设置不同的腐刻参数，进行电流定向腐刻，使GCr15钢基体发生部分溶解，在保证碳化物完整形貌的前提下，使其充分暴露。该方法的优点在于：在本发明给定的腐刻液下，通过改变电流密度及腐刻时间，可以对钢中的一次碳化物和二次碳化物做到分别腐刻，并且整个流程在常温下即可进行，不需萃取过程，操作简便，耗时较短(≤20min)，在金属基体上原位电解、原位分析。腐刻结束后，采用扫描电镜可以完整观察不同碳化物的三维形貌，从而准确把握碳化物的空间分布及形态特征，加深了对碳化物的进一步解析。

摘要： 一种GCr15轴承钢高温扩散过程中大块碳化物大小的预测方法，包括：S1、针对复杂形貌大块状碳化物的溶解过程，结合元胞自动机模型和离散格点模型对大块碳化物的高温扩散过程进行二维模拟，建立大块状碳化物二维扩散过程模型；S2、确定GCr15轴承钢内C和Cr原子的扩散系数；S3、利用Thermo‑Calc软件中的热力学平衡计算模块，计算渗碳体和奥氏体相界面的平衡浓度；S4、根据步骤S1‑S3所确定的模型，计算在不同加热温度和保温时间下渗碳体相向奥氏体相的转变过程，从而预测得到碳化物的大小。该方法对具有复杂形貌的大块状碳化物的溶解过程有较高的预测精度，为调整和优化轴承钢加热工艺提供了坚实的数据基础。

摘要： 本发明涉及一种GCr15SiMn轴承钢连铸坯及其冶炼连铸工艺，采用EAF～LF～VD～CC工艺，原料由废钢、钢屑、生铁、碳料头及低钛高碳铬铁、高碳锰铁、硅铁组成，EAF炉成分满足[C]≤0.70%，[P]≤0.010%，[Mo]≤0.10%，[Ti]≤0.001%，[Pb]≤0.002%出钢至精炼，精炼使用低钛高碳铬铁、高碳锰铁、硅铁调整成分，[C]:0.95～1.00%，[Si]:0.50～0.60%，[Mn]:1.05～1.15%，[P]≤0.015%，[S]≤0.010%，[Cr]:1.45～1.55%，[Al]:0.020～0.035%转VD脱气，脱气后转立式连铸浇钢，连铸中间包过热度15～25°C，设定拉速0.50m/min，结晶器水量2500L/min，二冷制度采用强冷，结晶器电搅，铸流电搅，使用H‑4保护渣，连铸坯退火处理，避免弧形连铸经拉矫机矫直产生矫直裂纹，可实现低拉速拉钢。

摘要： 本发明公开一种用GCr15钢生产针织机三角的热处理工艺方法，包括以下步骤：步骤S1：将GCr15钢进行球化退火，降低硬度以便切削加工；步骤S2：将球化退火后的GCr15钢进行切削加工，得到GCr15针织机三角；步骤S3：将GCr15针织机三角放入热处理炉，加热到完全奥氏体温度进行保温；步骤S4：将奥氏体化的GCr15针织机三角快速冷却到稍低于Ms温度的硝盐浴中等温保持一段时间；步骤S5：将等温处理后的GCr15针织机三角进行空冷；步骤S6：将冷却至常温的GCr15针织机三角进行低温回火处理。本发明制成的三角韧性高、耐热性及耐磨性强，从而提高三角的使用寿命。

摘要： 本发明公开了一种控制GCr15轴承钢盘条网状碳化物的方法，包括对连铸坯加热、中间坯加热、除磷、轧制、吐丝、斯太尔摩风冷工序进行控制；其中斯太尔摩风冷工序采用四阶段控冷工艺：线材吐丝至离开风冷区前以4‑7°C/s的平均冷速冷却，盘条表面温度降至620‑670°C；线材从离开风冷区至进入保温罩前进行温度回温，盘条表面温度650‑690°C；线材从进入保温罩至离开保温罩以0.5‑1°C/s平均冷速缓慢冷却，离开保温罩的温度为500‑630°C；离开保温罩后自然冷却至室温。本发明提供的方法可将GCr15轴承钢盘条网状碳化物组织控制为不大于2级，提高了轴承钢盘条的加工性能，延长了轴承钢的疲劳寿命。

摘要： 本发明涉及一种大方坯GCr15SiMn轴承钢及其冶炼方法，属于轴承钢冶炼技术领域。为解决大方坯GCr15SiMn轴承钢冶炼过程钢水纯净度不易控制、连铸坯偏析大的问题，本发明提供了一种大方坯GCr15SiMn轴承钢的冶炼方法，包括如下工艺步骤：电炉初炼→精炼LF→真空RH→连铸。本发明针对GCr15SiMn轴承钢凝固特点，加强初炼、精炼过程冶炼控制，保证了钢水纯净度；通过连铸过程设定合理的工艺参数，使铸坯内部质量得到明显提升，所得GCr15SiMn轴承钢铸坯满足中心疏松1级、缩孔0.5级、中心偏析指数0.95～1.05，最高偏析指数≤1.08。

摘要： 本发明为一种GCr15钢快速球化退火方法。该方法将退火态的GCr15钢直接放置Formastor高频感应线装置内，10s快速完成升降温，并且在高频线圈内直接完成奥氏体化和球化工艺，大大缩短了时间；同时本发明有效缩短了温度波动范围，缩减了传统工艺先正火，然后进行球化退火的工艺，而采取等温淬火的得到中温贝氏体组织然后球化退火，避免大量的升降温工艺，大大降低能耗。本发明流程简单，效率高，节省能源，通过高频快速加热和冷却，调整球化退火的保温温度、保温时间和降温速率，显著提高GCr15钢的球化退火效率，改善球化退火效果。

摘要： 本发明公开了一种激光选区熔化成形高铁用轴承钢的方法，包括以下步骤：S1：对轴承钢原料粉体进行干燥预处理；S2：将S1干燥后的轴承钢原料粉体进行激光选区熔化成形，逐层打印出所述高铁用轴承钢，其中，激光选区熔化成形过程中激光功率为150～225W，激光扫描速度为200～800mm/s。本发明通过对激光选区熔化成形高铁用轴承钢的方法进行研究，通过控制激光选区熔化成形过程中的工艺参数，成功地打印出表面和内部无明显缺陷、组织均匀、综合性能优异的轴承钢，为激光选区熔化成形技术在轴承钢材料及轴承部件制造技术领域的发展奠定了基础。