低温过热器

摘要： 尾气余热锅炉低温过热器E3514出口弯头发生开裂,检查发现弯头内侧发生开裂,出现了多处裂纹.通过对弯头开裂处进行检验检测,分析了弯头开裂的主要原因.结果表明:弯头处材料发生高温蠕变,生成的蠕变孔洞连接后形成裂纹,导致弯头最终发生开裂.

摘要： 对一起初步认定为监盘、巡检和消缺管理不到位及热工逻辑不完善造成的锅炉低温过热器吹损泄漏事件进行深入调查,通过爆口宏观形貌、管子和防磨瓦吹损痕迹、吹灰系统设备状况等分析,判断这起吹损泄漏事件还与吹灰系统存在蒸汽严重带水、吹灰器压力长期未整定等因素有关,并在此基础上,提出相应的措施,指导电厂进一步防范锅炉受热面吹损泄漏,同时,整个深入分析过程对类似的锅炉泄漏失效分析也具有一定的借鉴意义.

摘要： 换热器积灰显著影响其换热效率.本文对某330 MW燃煤机组低温过热器管壁表面积灰层进行了收集,采用X射线荧光、X射线衍射、热重分析和粒径分析对收集样品的元素含量、矿物相、失重特性和粒径范围进行了详细表征,重点讨论现场积灰层的颜色变化原因、灰颗粒粘附与沉积行为.结果表明:积灰样品主要由 Si、Al、Fe、S和O元素组成,它们以莫来石(Al6 Si2 O13 )、铁堇青石(Fe2 Al4 Si5 O18 )、Fe2 O3 、SiO2 、Fe (OH)2·2Fe2 (SO4 )3·20H2 O和 FeSO4·Fe2 (SO4 )3·22H2 O的形式存在,还包括少量硫酸钙和亚硫酸钙.富集硫酸盐的积灰层具有强吸湿性,105 °C烘干后浅黄色消失, 480 °C灼烧后变为褐色,继续灼烧至1 000 °C时失重率高达 37.5% ,其烧失量主要来自于外在水、结晶水失去和硫酸盐的分解.积灰样品的粒径呈三峰分布,各峰值所对应的颗粒粒径分别为10.6 μm、35.4 μm和183 μm.

摘要： 本刊2021年第6期《硫铁矿制酸装置电除尘器出口安装省煤器实践》第30页图1中,“低温过热器”和“高温过热器”的正确顺序是“低温过热器”在前,“高温过热器”在后,图1后文字第4行“蒸汽经高、低温过热器加热”更正为“蒸汽经低、高温过热器加热”。

摘要： 通过爆口宏观形貌分析、氧化膜堆积量射线检查、样管基体的化学成分及硬度检测、样管内壁氧化膜微观形貌及成分分析、氧化膜脱落失效机理分析,对某发电公司1000MW超超临界锅炉低温过热器爆管原因进行了深入研究.结果表明:低温过热器垂直段下弯头氧化膜堵塞引起短时过热爆管;样管完全满足国家标准或行业标准对12Cr1MoV钢的化学成分及硬度要求,低温过热器当量金属温度也远低于低温过热器壁温设计值和12Cr1MoV的抗氧化温度;大容量锅炉低温过热器管壁厚、热应力大和大容量锅炉蒸汽流速大、扰动强度高等因素共同导致氧化膜临界脱落厚度远小于小容量锅炉同管材氧化膜正常脱落厚度,增大了低温过热器氧化膜堵塞爆管的概率;在一定区域内低温过热器壁温沿炉膛宽度方向分布为中间壁温低、两侧壁温高,两次低温过热器爆管位置均在壁温最高区域,壁温高也增加了氧化膜生成速率和爆管的概率.研究结果还表明:样管内壁氧化膜有明显分层现象,由外到内分别为Fe2O3层、Fe3O4层和富Cr氧化物层等3层,晶粒尺寸由外层至内层逐渐减小,表面结构由外层至内层逐渐致密.

摘要： 通过对生物质电厂烟道内爆管的低温过热器进行分析,发现由于低温过热器管排之间积灰较多,积灰软化粘在外护瓦上,导致管排之间节距缩小,烟气在东侧人孔门低温过热器处形成涡流,冲刷管束,低温过热器壁厚减薄至2.3～2.6mm,最终造成低温过热器爆管.

摘要： 针对某厂300MW机组煤粉锅炉过热器减温水量严重超过设计值,运行中不仅负荷受限而且低温过热器频繁超温,大量的减温水引起了受热面的金属疲劳损伤影响机组安全运行的问题,确定其主要原因为设计时低温过热器受热面管子布置较多,且随着近年来煤价的上涨,燃用煤质大大偏离设计值,烟气量增加,更加剧了减温水量偏高的现象,最终通过对低温过热器实施改造,达到了增强机组对现有煤种适应能力,减少吹灰次数,降低大渣含碳量友机组热耗的目的.

摘要： 锅炉低温过热器管支吊架处存在机械磨损、吹损减薄的现象。由于减薄范围较小，如缺陷发现较晚或采取措施不当，可能会导致低温过热器爆管和大面积更换管排，导致机组发生非计划停运，给电厂造成的经济损失很严重。云冈热电公司3号、4号300MW机组低温过热器管支吊卡部位普遍存在磨损、吹损减薄的缺陷，对其原因进行了分析，提出了处理措施达到了一定的效果。

摘要： 过热器是提高发电锅炉循环热效率的关键部件,其部件一旦失效会造成巨大的经济损失.通过力学性能测试、微观形貌及成分能谱分析、X射线衍射物相分析及金相分析等方法,对ASH低温过热器受热面管焊接接头的断裂原因进行了分析.结果表明:该焊接接头的断裂形式为高温疲劳和应力腐蚀共同作用后的断裂,应力腐蚀所产生的点蚀是造成裂纹启裂的原因,断口形貌具有碱性断裂的特征,同时结合锅炉水pH值8.57和腐蚀产物分析,该断口为碱性腐蚀断裂.采用有限元分析软件ABAQUS对受热面管在运行过程中的应力分布进行了模拟,验证了其在运行过程中焊接接头位置应力集中的存在.为了防止碱脆断裂,应对锅炉用水进行充分软化处理,同时管道焊接应控制焊缝成形,提高焊接质量,焊后进行去应力退火处理.

摘要： 某两家电厂采用PG9171E型燃机,匹配Q1153/526-174(33.9)-5.8(0.62)/500(254.8)型三压无补燃强制循环锅炉,组成燃气-蒸汽联合循环发电机组,基本上采用"日启夜停"的调峰运行模式.自投产以来,两家电厂共4台机组的低温过热器管同类位置发生了10多次的爆管.文章对这一问题进行了深入的分析,提出低温过热器进口联箱引入管的热胀推力通过联箱作用在低温过热器管座上,导致低温过热器管座对接焊缝出现了和调峰机组负荷相关的交变剪切应力,该交变剪切应力最终导致了炉管多次快速开裂、泄漏.因此减少引入管的热胀推力。因管系的热胀推力和管道布置走向有关，因此该方法需要对管道的走向进行重新布置，且对管道的推力应进行重新核算。可行的管道走向可按如下走向改动，可大幅降低管道对集箱水平方向的推力。将引入管热胀推力转移在其他构架上，而不是作用在集箱上，保证炉管和集箱在水平方向可以较自由的同步热位移。

摘要： 大唐华银金竹山火力发电分公司600MW超临界参数燃用无烟煤“W”火焰锅炉在调试中出现低温过热器管壁超温现象,低温过热器超温的主要原因是锅炉低负荷运行时,氧量充足,炉膛温度低,再生油燃烧不良,含煤粉的可燃物质在炉膛内未充分燃尽、在尾部低温过热器处积蓄,可燃物质的热量在低温过热器上释放出来,引起轻微的“二次燃烧”。为此将燃烧器调风盘由原来100mm(50%)调整为130mm(65%),改变内、外二次风风比例,提高二次风箱差压至1.2～1.4kPa,风量控制756～900/h,改善再生油燃烧；投粉前增加燃油量到22～25t/h,提高炉膛温度；在启第一套制粉系统过程中缓慢开启负荷风门,降低锅炉热负荷增加的速率,保证煤粉完全燃烧；关小分级风,提高拱上风量,降低火中心；加强水平烟道和尾部烟道处吹灰等措施后,低温过热器管壁超温问题得到有效地解决。该措施对600MW超临界燃用无烟煤“W”火焰锅炉设计、运行具有实际指导意义。

摘要： 本文通过对锅炉运行和停备用期间受热面烟侧腐蚀特征及机理分析,结合低温过热器和低温再热器管外壁腐蚀产物等实验研究结果,及其表面腐蚀形貌,判断该锅炉低温过热器和低温再热器烟侧管壁大范围点腐蚀坑,与停炉保护不当导致氧腐蚀直接有关.并根据低温过热器和低温再热器表面腐蚀检查状况,提出保障其长期安全运行措施.

摘要： 文章介绍了岱海发电公司一期机组低温过热器、低温再热器热段管排的磨损情况.对引起磨损的原因进行了详细分析,量化的计算出煤质恶化、AGC响应速度快对管子磨损速度的影响,进一步计算出对管子寿命的影响.采取主动防磨与被动防磨相结合的方法治理磨损.对减轻磨损,延长管子寿命具有重要意义.

摘要： 本文分析导致低温再热器管用102钢焊接接头失效的裂纹的特征,研究裂纹附近的显微组织特点、硬度分布及析出相位置和成分,揭示裂纹的形成机理.结果表明,裂纹产生于粗晶区,终止于细晶区,其性质为再热裂纹.长期运行后的粗晶区仍然为淬硬的板条马氏体组织,板条内有高密度位错,虽然板条内的析出相很少,但原奥氏体晶界上析出Ti和V的复合沉淀相,大颗粒沉淀相尺寸达到5μm,它们的大量析出使晶界附近形成一薄层合金元素贫化区,在应力作用下蠕变变形集中于该区,从而发生沿晶脆性断裂,这是102钢接头产生再热裂纹的主要原因.

摘要： 本文分析导致低温再热器管用102钢焊接接头失效的裂纹的特征,研究裂纹附近的显微组织特点、硬度分布及析出相位置和成分,揭示裂纹的形成机理.结果表明,裂纹产生于粗晶区,终止于细晶区,其性质为再热裂纹.长期运行后的粗晶区仍然为淬硬的板条马氏体组织,板条内有高密度位错,虽然板条内的析出相很少,但原奥氏体晶界上析出Ti和V的复合沉淀相,大颗粒沉淀相尺寸达到5μm,它们的大量析出使晶界附近形成一薄层合金元素贫化区,在应力作用下蠕变变形集中于该区,从而发生沿晶脆性断裂,这是102钢接头产生再热裂纹的主要原因.

摘要： 本文分析导致低温再热器管用102钢焊接接头失效的裂纹的特征,研究裂纹附近的显微组织特点、硬度分布及析出相位置和成分,揭示裂纹的形成机理.结果表明,裂纹产生于粗晶区,终止于细晶区,其性质为再热裂纹.长期运行后的粗晶区仍然为淬硬的板条马氏体组织,板条内有高密度位错,虽然板条内的析出相很少,但原奥氏体晶界上析出Ti和V的复合沉淀相,大颗粒沉淀相尺寸达到5μm,它们的大量析出使晶界附近形成一薄层合金元素贫化区,在应力作用下蠕变变形集中于该区,从而发生沿晶脆性断裂,这是102钢接头产生再热裂纹的主要原因.

摘要： 本文分析导致低温再热器管用102钢焊接接头失效的裂纹的特征,研究裂纹附近的显微组织特点、硬度分布及析出相位置和成分,揭示裂纹的形成机理.结果表明,裂纹产生于粗晶区,终止于细晶区,其性质为再热裂纹.长期运行后的粗晶区仍然为淬硬的板条马氏体组织,板条内有高密度位错,虽然板条内的析出相很少,但原奥氏体晶界上析出Ti和V的复合沉淀相,大颗粒沉淀相尺寸达到5μm,它们的大量析出使晶界附近形成一薄层合金元素贫化区,在应力作用下蠕变变形集中于该区,从而发生沿晶脆性断裂,这是102钢接头产生再热裂纹的主要原因.

摘要： 本文分析导致低温再热器管用102钢焊接接头失效的裂纹的特征,研究裂纹附近的显微组织特点、硬度分布及析出相位置和成分,揭示裂纹的形成机理.结果表明,裂纹产生于粗晶区,终止于细晶区,其性质为再热裂纹.长期运行后的粗晶区仍然为淬硬的板条马氏体组织,板条内有高密度位错,虽然板条内的析出相很少,但原奥氏体晶界上析出Ti和V的复合沉淀相,大颗粒沉淀相尺寸达到5μm,它们的大量析出使晶界附近形成一薄层合金元素贫化区,在应力作用下蠕变变形集中于该区,从而发生沿晶脆性断裂,这是102钢接头产生再热裂纹的主要原因.

摘要： 本发明公开了一种对流式过热器提升装置，包括顶升底座、顶升支架、顶升件和垫板；顶升底座包括顶部和从顶部两侧向下延伸的侧部，顶升底座的两侧部的底端在使用时固定在锅炉的框架横梁上；垫板在使用时置于螺纹连接在对流式过热器的吊杆上的第一螺母与锅炉的框架横梁之间；顶升支架包括顶座和顶升杆，顶升杆的底端与第二螺母连接，第二螺母在使用时在所述第一螺母上方与所述吊杆螺纹连接，顶升杆的顶端从顶升底座的顶部穿过与顶座连接；顶升件固定于顶升底座上，并位于顶升底座与顶座之间；顶升件、顶升支架、顶升底座的轴线重合。通过使用该对流式过热器的提升装置来提升对流式过热器，能够将对流式过热器进行整体提升，保证了机组的安全运行。

摘要： 本发明公开了一种基于过热器温升静态特性的一级过热器出口汽温控制方法。锅炉过热器由于结焦、烧偏等原因会使过热器温升特性发生变化，为了使主汽温满足要求，运行时需相应调整一级汽温设定值。常用的一级汽温控制系统导前汽温前馈值只是根据负荷指令产生，没有考虑一级汽温设定值调整引起的导前汽温设定值变化，使一级汽温的波动增大。本发明根据已建立的负荷指令(频率修正后)与一级过热器温升分段线性稳态关系，考虑负荷指令变化引起的燃料量改变对一级汽温的影响有延迟作用，将一级汽温设定值减去一级过热器温升，再经过一阶惯性环节后作为主调节器的前馈值。

摘要： 本发明公开了一种基于过热器温升特性的一级过热器出口温度超前控制方法。减温水流量变化引起一级汽温改变需要较长时间，因此当蒸汽流量、燃料量自发扰动使一级汽温产生偏差，再通过汽温控制系统使一级汽温恢复到设定值需要较长时间，会使一级汽温波动较大。本发明利用蒸汽流量信号、燃料量信号产生各信号的微分，蒸汽流量微分信号减去燃料量微分信号，微分差值信号作为前馈接至主调节器。当主蒸汽流量、燃料量发生扰动时，使导前温度设定值变化，以抵消主蒸汽流量、燃料量扰动对一级汽温的影响，减小了一级汽温的波动。

摘要： 本发明公开了一种基于过热器温升特性的一级过热器出口温度防超温的控制方法。锅炉汽温串级控制系统的主调节器采用比例‑积分控制规律，根据一级汽温测量值和设定值的偏差校正导前汽温设定值，没有考虑偏差的变化速度对一级汽温的影响，往往造成一级汽温波动过大，甚至超温。本方案将一级汽温设定值与测量值偏差的微分作为主调节器的前馈，使微分参数与比例‑积分参数可以单独整定，减小了一级汽温控制系统调试的工作量。既能有效抑制一级汽温的快速变化，又不影响控制系统的稳态调节品质。

摘要： 本发明涉及一种具有多个管件的炉式过热器，这些管件以下述方式彼此相互安装：所述管件以机械方式被装配在一起并形成一平面。所述过热器件最好具有矩形横截面轮廓且通过形状基本相仿的凹槽或类似结构及凸起或类似结构相互连接。本发明还涉及一种具有一炉式过热器的循环流化床反应器。

摘要： 本实用新型公开了一种余热利用的过热器高温过热器，包括换热仓、隔热罩、栅条、沉积仓、分流板和热交换腔，所述换热仓外侧设置有隔热罩，所述换热仓外壁与隔热罩内壁之间设置有等距分布的栅条，所述栅条将换热仓与隔热罩之间分隔成等距分布的热交换腔，所述换热仓上端内部设置有分流板，所述分流板下表面设置有呈矩形阵列分布的第二换热管，所述换热仓底端内部设置有呈正交分布的第一换热管，所述换热仓下端设置有沉积仓，所述沉积仓一侧表面连接有热气管，所述沉积仓另一侧表面底端连接有冷凝水管。本实用新型通过在换热仓外壁设置隔热罩，可在热交换腔中通入水，便于对换热仓内壁的热量进行全面利用，提高余热回收的利用率。

摘要： 本实用新型公开了一种用于过热器中的管板，涉及过热器技术领域，用于过热器中的管板包括基材层以及堆焊层，基材层的一面为待堆焊面，堆焊层用于设于待堆焊面上，且堆焊层为耐腐蚀体并用于与变换气接触；本实用新型还公开了一种包括上述用于过热器中的管板的过热器，本实用新型中的管板及过热器在高温高压工况下具备较强的耐腐蚀性，延长使用寿命。

摘要： 本公开涉及一种用于锅炉过热器的管道支撑结构和锅炉过热器总成，该管道支撑结构包括第一支撑架，所述第一支撑架的内部形成有用于容纳锅炉过热器的水冷壁管的第一容纳腔，所述第一容纳腔具有用于供所述水冷壁管穿过的第一开口，以使所述第一支撑架能够罩设在所述水冷壁管的外部，所述第一支撑架用于连接在与所述水冷壁管相邻的鳍片上，所述第一支撑架的顶部形成有第一支撑槽，所述第一支撑槽用于支撑所述锅炉过热器的过热器管。上述管道支撑结构能够在不损伤过热器管和水冷壁管的前提下为过热器管提供支撑，提高水冷壁管和过热器管的使用寿命并有利于过热器管的稳定运行。

摘要： 本实用新型公开了一种低温过热器的防磨罩，所述低温过热器包括通过抱箍(30)固定在省煤器的悬吊管(10)上的低温过热器管(20)，所述防磨罩能够贴合在所述低温过热器管(20)的外表面上，其中，所述防磨罩包括防护部(41)和从该防护部(41)开始沿所述防护罩的周向方向延伸的固定部(42)，所述防护部(41)的长度(L1)大于所述固定部(42)的长度(L2)。本实用新型还提供一种包括所述防磨罩的低温过热器。在本实用新型所述的防磨罩中，所述防护部上突出于所述固定部的部分插入所述抱箍的上半部分和所述悬吊管之间。从而保护抱箍上半部分和悬吊管之间的部分免受烟气磨损。

摘要： 本实用新型公开了一种低温过热器前置的垃圾焚烧余热锅炉过热系统，包括依次连通设置的前置低温过热器、高温过热器、中温过热器和低温过热器；所述前置低温过热器、高温过热器之间设有集汽集箱，所述低温过热器和中温过热器之间设有一级减温器，所述高温过热器、中温过热器之间设有二级减温器。本实用新型能够控制烟气温度,增加换热面积，提高换热效率,防止高温腐蚀。