低温冲击韧性

摘要： 山东寿光巨能特钢有限公司开发的海洋三级系泊链钢产品,通过成分设计、热处理工艺研究试制生产的热轧棒材,抗拉强度可达730 MPa,-20 °C低温冲击功可达170J。用户反馈成品链环热处理后具有良好的焊接性能冷弯性能和热处理性能,可以满足客户的使用需求。

摘要： EH36为高强船板用钢,具有优良的低温冲击韧性和焊接性能,被广泛用于制造大型海洋平台。因EH36高强船板钢特殊的性能和使用环境,所以对其质量要求非常严格。以某钢厂生产EH36高强船板钢为例,本文介绍了EH36高强船板钢的炼钢生产工艺,提出了炼钢生产过程中的重点控制技术内容。通过生产条件准备、铁水预处理、转炉冶炼工艺、精炼处理工艺、连铸工艺等各环节重点生产控制点的有效精准管控,尤其针对P、S、N、H、O含量控制,有效提高了EH36钢的纯净度和铸坯合格率。

摘要： 文章通过控制焊丝中的微合金元素,使焊丝在采用100%CO_(2)保护气体焊接时熔敷金属-50°C仍具有优异的低温冲击性能。焊丝在采用100%CO_(2)保护气体焊接后,焊缝金属中的O含量显著增加,合金元素含量(如Mn、Si)烧损加剧,而当焊丝中添加少量的Ti、B及稀土元素时,可以降低熔敷金属中的O含量,并显著提高熔敷金属低温冲击韧性。

摘要： 针对用户对FH36级别钢板提出的特殊要求,从炼钢和轧钢两个方面进行工艺优化。在冶炼过程中添加Nb、Ni合金元素,增强合金元素的固溶强化作用,提高钢水纯净度,减轻钢坯中心偏析;在轧制过程中增加中间坯厚度,保证钢板心部的变形渗透效果,改善钢板整体低温冲击韧性。经过两轮试制,成功开发出高质量钢板,符合头部、尾部板宽1/2和1/4处厚度1/2、1/4位置试样冲击功单值≥100 J的用户特殊要求。

摘要： B7钢作为美标高强紧固件材料不仅要求具有较高的强度,同时又需要具有良好的塑性和韧性,尤其是在高压、低温下服役,对低温冲击韧性的要求非常严格。本文介绍了宣钢研发高强紧固件用钢B7的成分设计和生产工艺流程,确定了各生产环节的工艺控制要点。通过合理的成分、工艺设计,严格的冶炼、轧制控制,并结合用户试用反馈进行的质量改进,最终采用钛合金化控制方案,细化钢材组织晶粒,稳定了低温冲击韧性,成功开发高强紧固件用钢B7,产品质量达到了用户使用要求。

摘要： 本工作通过研究焊条电弧焊耐热钢多层多道焊缝金属焊态和热处理态下的微观组织与低温冲击韧性的关系,揭示低温冲击韧性出现低值及韧性不稳定的原因。通过-30°C的夏比冲击试验得到低温冲击吸收功,使用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱(EDS)等手段对材料的微观组织进行表征,结果表明:焊态试样中存在大量塑性差、脆硬的马氏体-奥氏体(M-A)组元,使得冲击韧性急剧下降;柱状晶区粗大的铁素体晶粒尺寸决定了起裂的早晚,直接决定冲击韧性的好坏;焊缝中不同类型的组织对韧性的影响不同:针状铁素体(AF)的冲击韧性最好,侧板条铁素体和晶粒边界铁素体次之,粗大块状铁素体的冲击韧性最差;连续分布的M-A和碳化物团簇产生应力集中,对韧性造成不利影响。

摘要： 为了优化生产工艺,探究化学成分对低温冲击韧性影响规律,通过夏比冲击试验方法研究了3组铸态全铁素体球墨铸铁的低温冲击韧性,分析了硅、碳含量对低温冲击韧性影响及断口形貌。结果表明:3组试样中,冲击韧性随碳含量增多和硅含量降低而升高;冲击韧度值随着温度的降低而下降,-20°C下可以达到15.20 J,冲击韧度值在温度低于-40°C后变化不大,韧脆转变温度在-40°C以上。冲击断口形貌表明,随温度降低,球墨铸铁的断裂机制由韧性断裂转为韧脆混合断裂,最后变为脆性断裂。可见碳硅含量会对低温冲击韧性造成一定影响。

摘要： 采用工业试验生产了稀土质量分数为0%、0.0168%、0.0285%和0.0370%的HRB400E螺纹钢,使用DVN(Direct V-notched)冲击试样进行了低温冲击试验,以研究稀土含量对HRB400E螺纹钢低温冲击韧性的影响,并借助OM、SEM、EDS和全自动夹杂物分析仪表征了稀土处理前后螺纹钢的微观组织和夹杂物的形貌、化学成分和尺寸。结果表明,在-20、-40、-60°C3个试验温度下,试验钢的低温冲击韧性随稀土含量的增加呈现出先升高后降低的趋势。其中,稀土质量分数为0.0168%的试验钢低温冲击韧性最佳,-20°C时其冲击功为276 J,相比未添加稀土的试验钢提高了117%。未添加稀土时,试验钢中的夹杂物主要为MnS、MnO-SiO_(2)和Al_(2)O_(3),添加0.0168%稀土后试验钢中MnO-SiO_(2)和Al_(2)O_(3)的比例(数量)大幅降低,MnS的比例明显提高,并生成了小尺寸、形状相对规则的稀土复合夹杂物,从而阻碍裂纹的萌生与扩展,改善了试验钢的低温冲击韧性。然而,过量添加稀土会导致试验钢中稀土夹杂物的尺寸增大,大尺寸的稀土夹杂物促进裂纹扩展,对试验钢的低温冲击韧性具有不利影响。

摘要： 利用光学显微镜、扫描电镜等手段系统研究了 AISI 8630锻件不同热处理工艺对试验样品的力学性能和组织的影响,结果表明:水冷淬火后锻件心部获得完全马氏体或大部分马氏体组织,回火后获得索氏体组织,可以满足锻件的性能要求.分析影响材料力学性能的原因可能是碳化物的分布形态和形貌,可为实际产品制定热处理工艺提供参考数据.

摘要： 在两阶段控轧控冷工艺条件下,研究不同成分设计、夹杂物形态、晶粒尺寸及轧制规程对低合金钢Q345E低温冲击韧性的影响.结果表明:在不同成分设计和-40°C冲击试验温度条件下,含碳量0.12％时获得的冲击韧性好于含碳量0.16％时获得的冲击韧性;A类夹杂物控制在1.0 以下,冲击韧性得到明显改善;控轧控冷规程优化后,粗轧纵轧阶段单道次压下量32 mm,精轧阶段压下率≥10％,低温冲击韧性明显改善.

摘要： SA537CL1主要用于建造LPG储罐等低温储罐,随着设备的大型化和对设备安全性标准的提高,厚钢板的用量在逐渐增加,用户也对SA537CL1钢板的低温冲击韧性提出了更为苛刻的要求,冲击值要求提高,要求1/2冲击.技术要求提高之后原有的产品常常会有1/2冲击不合格的情况,本文针对这种情况,对影响SA537CL1钢板冲击韧性的几个主要因素进行了分析,并进行了工艺改进.

摘要： 采用改性纳米粉体对球墨铸铁进行强韧化处理,研究了改性纳米粉体对球墨铸铁显微组织和力学性能,尤其是低温冲击韧性的影响.结果表明:经过改性纳米粉体处理后,球墨铸铁的石墨球尺寸减小,石墨数量增多,基体组织中铁素体含量增多,晶粒得到细化:球墨铸铁的力学性能得到提高,低温冲击韧性显著提高44.8％.

摘要： 本文将SA-240304/304L双牌号不锈钢与普通304、304L奥氏体不锈钢性能进行对比分析,说明SA-240304/304L双牌号不锈钢具备304不锈钢的力学性能和304L不锈钢的耐晶界腐蚀性能.通过采用焊条电弧焊、钨极氩弧焊两种焊接方法,对SA-240304/304L双牌号不锈钢、304L不锈钢进行焊接工艺性试验对比及实际产品的焊接应用,表明SA-240304/304L双牌号不锈钢接头各项力学性能、-196°C低温冲击韧性及耐晶界腐蚀性能均满足规范及标准要求.

摘要： 通过对大厚度预脱甲烷塔和乙烯精馏塔用08Ni3DR钢板的成分设计、工艺设计进行分析研究,成功开发出实物质量优良的08Ni3DR钢板,钢板的拉伸性能、-100°C的低温冲击韧性都达到了国外同类钢板的实物水平.

摘要： 球墨铸铁应用广泛,但是在低温下通常会发生脆性断裂,严重影响其使用范围及领域.本文通过对球墨铸铁低温冲击韧性研究成果做了部分总结,从组织结构特征以及晶界夹杂物分布特征对低温球墨铸铁冲击断裂行为进行了分析,表明具有铁素体基体的球墨铸铁拥有优良的耐低温冲击性能,且降低铁素体晶粒尺寸能提高其低温冲击韧性,石墨球化率越高、球墨数越多,低温下的冲击韧性越好.而且,夹杂物是造成应力集中的主要原因,夹杂物的聚集易极大降低低温冲击韧性.基于此,可以通过合理的原材料选择,铸造工艺以及后期热处理来改善组织结构.

摘要： 如何保证SA-203GrE钢设备在低温工况下安全运行,在设备制造过程中焊接工艺是重点控制环节.文中介绍了通过焊材的优化选择、焊接工艺的合理控制及合理的焊后热处理工艺,最终保证了焊接接头具有良好的低温冲击韧性,并率先采用了GMAW焊接3.5Ni钢,不仅保证了冲击性能,而且大大提高了生产效率.

摘要： 压力容器车间2台二氧化硫储罐产品试板-40°C冲击韧性值不符合要求,通过调整焊接层数、控制层间温度与焊接热输入等工艺措施,产品试板低温冲击韧性值达到标准要求.对不合格焊接试板,进行气刨后,采用焊条电弧焊进行焊接,修补后试板低温冲击韧性达到标准要求;采用此修补工艺对已焊压力容器进行返修,保证了低温容器使用性能.

摘要： 从港口机械设备用大直径厚壁钢管的化学成分设计、冶炼工艺、轧制工艺和正火处理工艺等方面进行研究,成功开发出港口机械设备用大直径厚壁Φ298.5mm×70mm规格S355J2H无缝钢管.检验结果表明:研发的S355J2H无缝钢管,其钢质纯净，同时具有高强度和优良的低温冲击韧性，产品质量与国外进口产品水平相当，可替代进口同类产品。

摘要： 通过选择合适的化学成分、严格的控制熔炼工艺、采用合理的球化处理及孕育方法,使QT400-18AL材料牌号球墨铸铁在热处理状态下,在-50°C±2°C试验环境下3个标准夏比试块低温冲击功平均值≥12J,单个标准夏比试块低温冲击功试验值≥9J.满足客户对严寒地区材料的使用要求,并成功应用到高铁、风电等铸件产品的生产.

摘要： 通过选择合适的化学成分、严格的控制熔炼工艺、采用合理的球化处理及孕育方法,使QT400-18AL材料牌号球墨铸铁在热处理状态下,在-50°C±2°C试验环境下3个标准夏比试块低温冲击功平均值≥12J,单个标准夏比试块低温冲击功试验值≥9J.满足客户对严寒地区材料的使用要求,并成功应用到高铁、风电等铸件产品的生产.

摘要： 本发明公开了心部冲击韧性良好的大厚度低温压力容器用钢，包括：C：0.040‑0.100%；Si：0.15‑0.40%；Mn：1.30‑1.45%；P：≤0.010%；S：≤0.002%；Mo：0.10‑0.30%；Ni：0.30‑0.60%；Cu：0.02‑0.20%；Nb：0.010‑0.040%；V：0.010‑0.040%；Ti：0.005‑0.018%；Als：0.015‑0.050%；N：≤0.0040%；H：≤0.00015%；B：≤0.0012%，及余量的铁。采用特厚连铸坯，精确控制化学成分和工艺制备而成，钢板力学性能良好，具有较高的强度和良好的低温韧性，满足相关要求。

摘要： 本发明的一个方面是提供在其中心处具有优异的低温应变时效冲击韧性的高强度超厚钢和用于制造其的方法。本发明的一个实施方案提供了在其中心处具有优异的低温应变时效冲击韧性的高强度超厚钢和用于制造其的方法，所述钢以重量％计包含：0.02％至0.06％的C、1.8％至2.2％的Mn、0.7％至1.1％的Ni、0.2％至0.5％的Mo、0.005％至0.03％的Nb、0.005％至0.018％的Ti、80ppm或更少的P、20ppm或更少的S、以及剩余部分的Fe和其他不可避免的杂质，其中如在厚度(t)方向上的3/8t至5/8t范围通过EBSD测量的具有15度或更大的大晶界角的晶粒的平均晶粒尺寸为15μm或更小。

摘要： 一种高低温冲击韧性10Ni3MoVD钢锻件的热处理方法，其特征上：它包括依次进行的预备热处理、低温奥氏体化淬火一次、低温奥氏体化淬火二次和后续回火工艺；所述的低温奥氏体化淬火其奥氏体化温度Ac3以上10°C～20°C即Ac3+10°C～20°C，所述的低温奥氏体化淬火一次其淬火后的组织中含有大量板条状贝氏体，所述的低温奥氏体化淬火二次其淬火后的组织中板条状贝氏体组织大量减少并出现大量多变形类铁素体（贝氏体）组织。本发明工艺方法稳定可靠，‑50°C下的低温冲击功KV2(‑50°C)为137.3 J，室温硬度为HB 240。

摘要： 本发明旨在提供一种钢材及其制造方法，与传统工业机械等领域中使用的钢材相比，具有更优异的物理性能，特别是高强度、高硬度和优异的低温冲击韧性。

摘要： 本发明涉及超级双相不锈钢的锻造领域，一种提高S32750超级双相不锈钢圆钢低温冲击韧性的锻造方法，a、冶炼成分的设计；b、钢锭浇铸工艺设计；c、锻造工艺设计；d、固溶热处理工艺设计。本发明针对S32750等超级双相不锈钢钢种的特性以及锻造生产工艺的难点，通过对模铸锭成分设计、钢锭浇铸工艺、径锻工艺、固溶热处理工艺设计，解决了S32750超级双相不锈钢模铸中上限相比例、Al‑N类及杂物，气体含量，径锻开裂等难题，生产出表面、低温冲击韧性均合格的径锻圆钢。

摘要： 本发明一方面旨在提供一种钢材及制造该钢材的方法，所述钢材作为超厚钢材，不仅具有高强度，而且低温冲击韧性和抗开裂性优异。

摘要： 一种低温冲击韧性良好的P265GH钢板的生产方法，属于冶金技术领域。其技术方案为：冶炼工序，控制中间包过热度15～30°C，连铸采用电磁搅拌和动态轻压下工艺；粗轧及精轧阶段确保2～3道次的道次压下量30～35mm，粗轧至钢板成品厚度的2.2～2.5倍转精轧，精轧开轧温度850～880°C，终轧温度800～820°C，轧后水冷至650～700°C；热处理工序，正火后风冷；所述钢板成分中包含C：0.12～0.14%，Mn：1.10～1.30%，Nb：0.015～0.020%，P≤0.007%，S≤0.003%。本发明生产P265GH钢板质量良好，综合性能稳定，‑35°C低温冲击性≥100J，生产成本低。

摘要： 本发明公开了一种10‑18mm规格耐低温冲击韧性A572Gr.50结构用钢带，其化学成分按重量百分比计为C：≤0.20％，Si：≤0.40％，Mn：0.80～1.50％，P：≤0.030％，S：≤0.025％，Nb：0.005～0.050％，余量为Fe和不可避免的杂质。还公布了其制备方法。本发明目的是通过优化成分设计及轧制工艺，生产出满足低温条件下电力塔架用热轧钢带。

摘要： 一种提高铬钼钢板长时模焊低温冲击韧性的淬火方法，属于冶金技术领域。包括退火、淬火和冷却工序；所述退火工序，将钢板单块装炉、单块加热至900～950°C并保温后，随炉冷却至680～710°C，再出炉空冷至室温；所述淬火工序，将钢板重新装炉，加热至910±15°C并保温后出炉；所述冷却工序，在单体式淬火槽内进行水冷，全程开启气搅和机械搅拌加速冷却。本发明锭成材特厚铬钼钢板经28小时模焊后‑30°C冲击功单值维持在90J以上，性能合格率达到92.5%以上。

摘要： 本发明公开了一种改善超厚规格15CrMoR压力容器钢板心部低温冲击韧性的方法，通过亚温淬火+高温回火的热处理方法，大大提高了超厚规格15CrMoR压力容器钢板心部低温冲击韧性，将厚度大于60mm的15CrMoR压力容器钢板的‑20°C下心部低温冲击功稳定控制在100J以上，钢板其他性能均满足标准要求，显著提升厚规格钢板的合格率。