位置伺服系统
位置伺服系统的相关文献在1988年到2022年内共计331篇,主要集中在自动化技术、计算机技术、电工技术、机械、仪表工业
等领域,其中期刊论文189篇、会议论文22篇、专利文献3807202篇;相关期刊105种,包括组合机床与自动化加工技术、机械与电子、火力与指挥控制等;
相关会议21种,包括第六届数字化柔性装配技术论坛、2012年LMS中国用户大会、2012中国·西安微特电机及永磁电机技术创新与发展论坛等;位置伺服系统的相关文献由658位作者贡献,包括姚建勇、邓文翔、胡健等。
位置伺服系统—发文量
专利文献>
论文:3807202篇
占比:99.99%
总计:3807413篇
位置伺服系统
-研究学者
- 姚建勇
- 邓文翔
- 胡健
- 徐张宝
- 杨贵超
- 马大为
- 任海鹏
- 乐贵高
- 董振乐
- 朱忠领
- 李洁
- 刘龙
- 史晓娟
- 邬玲伟
- 任杰
- 关广丰
- 孙明轩
- 张震阳
- 徐显桩
- 徐缙恒
- 权龙
- 李伟
- 李向国
- 梅志千
- 汪成文
- 熊伟
- 王海涛
- 王璇
- 胡轶
- 舒志兵
- 蒋锐权
- 郭新平
- 马吴宁
- 马文琦
- 龚佩芬
- 刘卫国
- 刘庆和
- 张伟
- 李长红
- 滕福林
- 王小椿
- 王旭永
- 肖维荣
- 胡育文
- 许建
- 赵葵银
- 邵群涛
- 郑颖
- 韩耀鹏
- C·J·格林乌德
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张立娟;
程相;
左哲清;
陈祖希
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摘要:
为解决传统数字阀驱动复杂、控制器体积大、可靠性差等问题,设计了一种高温阀位置伺服系统控制器。该控制驱动器采用LVDT位移传感器进行高温阀阀芯位移的检测,通过控制前置级偏心拨杆阀,实现对主功率级高温阀的位置控制。介绍了伺服系统的总体方案、硬件设计、Simulink仿真模型,控制技术等,并对系统样机进行了实验。证明了该伺服控制器体积小、动态高、分辨率高,实现了对高温阀流量输出的精确控制。
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王朝阳;
潘松峰
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摘要:
随着工业机器人与精密机床的发展,传统的三环控制策略无法满足伺服系统对动态响应速度、位置跟踪精度及超调量越来越高的要求.针对这一问题,结合已有的研究成果,提出微分前馈控制与终端滑模结合的控制策略,在负反馈基础上,添加位置前馈控制,实现位置信号的快速跟踪,将非奇异快速终端滑模控制方法应用到位置环与速度环,提高电机位置跟踪精度以及在电机出现较大位置误差时减小超调量.理论分析和仿真验证算法的可行性和有效性.
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周伯荣;
刘汉忠;
贺顺;
万其;
温秀兰
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摘要:
位置伺服系统对响应速度、定位精度、抗扰性能等要求越来越高,传统PID控制实现容易,但依赖对象数学模型、性能有限,很难满足高要求.滑模控制不依赖对象模型、适用性强,因此提出一种对指数趋近速率进行自适应调整的滑模控制方法.以位置伺服系统为对象,分别采用PID控制、滑模控制、模糊自适应滑模控制进行定位控制及抗扰动性能的仿真及试验.结果表明:模糊自适应滑模控制较PID控制在快速定位及抗扰动性能上均明显占优;相比普通滑模控制,其动态性能更好.因此对于要求响应速度快、抗扰性能强的位置控制应用场合,提出的模糊自适应滑模控制适用性更好,有一定的应用价值.
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乔凌钰;
费玉环;
郑凯;
马振伟;
刘玥
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摘要:
数控机床位置伺服系统是数控机床的重要组成部分,是一个复杂的机电系统,其控制受多方面因素的影响,控制难度较大,且其位置精度会影响数控机床的加工精度.本文以数控机床的位置伺服系统作为研究对象,通过改进算法来提高系统性能.本文基于传统的PI控制,采用紧格式动态线性化(CFDL)方法进一步对速度环与位置环进行改进,设计出改进前的无模型自适应控制(MFAC),之后通过增加控制项来对改进前MFAC算法进行改进,得到改进后的MFAC算法.将两种算法在Matlab/Simulink中分别进行仿真,结果表明改进后的MFAC控制方案能够保持改进前MFAC控制方案的优点,并且位置跟随性能增强,具有良好的鲁棒性.
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李征
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摘要:
自动盖章机具有盖章快速、省时省力、操作方便及稳定可靠等优良性能.现设计基于线性自抗扰控制的永磁同步电动机位置伺服系统,旨在解决盖章机的精准定位问题.并加以仿真研究,验证所提出方法的有效性.仿真结果表明基于线性自抗扰控制的电动机位置伺服系统具有跟踪精度高、状态估计准确、设计实施简便等优点.就实际应用而言,盖章机定位的研究内容为研发高性能自动盖章机提供了一些思路.
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汪圆萍;
张俊;
张兴
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摘要:
针对永磁同步电机(PMSM)位置伺服控制系统的负载扰动、外部不确定性干扰和模型参数摄动的特点,常规PID控制策略难以达到满意的控制效果.利用滑模控制对系统扰动和参数变化不灵敏的优点,提出一种基于神经网络和滑模控制相结合的位置伺服优化控制策略.在常规滑模控制器设计的基础上,引入RBF神经网络调节滑模控制器的切换增益,削弱系统的抖振,并通过在系统中设计干扰观测器实现对扰动的补偿.仿真结果表明:与常规滑模控制和常规PID控制相比,不同参数下本文所提出的优化控制策略超调量最多降低22%,调节时间最多减少9.2 s,有效提高位置伺服系统的鲁棒性、抗干扰能力和跟踪精度,且系统抖振得到有效遏制.
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李子津;
高连杰
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摘要:
介绍了位置伺服系统在射线检测工作中的应用,通过PID调节器对相关变量(例如透照角度、透照时所需的焦距等)进行控制,并通过相关软件进行数据模拟.在检测工作中可以实时监控和调节,同样也可以使变量的调节更加细微和准确,更精确地按照工艺完成检测工作,大幅提升射线底片成像的准确性,从而提高工作效率.
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陈粒;
刘宁;
张相炎;
孙明亮
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摘要:
为了实现液体发射药火炮的自动变装药过程并保证燃烧室初始容积的稳定,设计了带游动活塞的加注方式,采用了模糊PID控制的步进直线电机位置伺服系统对定量缸活塞的位置进行控制.在AMESim及MATLAB/Simulink仿真平台下分别建立了自动加注系统的液压、气动部分和步进直线电机位置伺服部分的仿真模型.联合仿真结果表明步进直线电机位置伺服系统能够实现灵活变装药过程;系统加注0.8 L液体发射药共需要1.3 s、注液精度为99.91%,能够满足加注速度与加注精度的要求;火炮贮液室加注过程中游动活塞与喷射活塞分离,加注完成后喷射活塞头始终保持在燃烧室一侧的固定位置,可以保证燃烧室初始容积不变.
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梁俊龙;
呼延霄;
张贵田;
尤裕荣
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摘要:
根据运载火箭伺服系统工作特点,设计了基于PWM作动器的火箭发动机位置伺服控制系统.完成了作动器、非对称作动筒等关键部件数学建模,获得了位置伺服系统的控制模型.针对获得的控制系统传递函数,对系统的稳态误差和稳定裕度进行了分析.采用Matlab/Simulink设计了基于抗积分饱和算法的PID控制器,并建立了整个非线性控制系统AMESim仿真模型,验证了控制系统的稳态控制精度和动态调节特性.最后通过地面负载试验验证了控制算法及控制系统方案的可行性.
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温从剑;
王政;
张子越
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摘要:
为提高永磁同步电机位置伺服系统的控制性能,提出一种鲁棒性模型预测直接转速控制(Model predictive direct speed control,MPDSC)策略。首先,介绍一种将有限集MPDSC和两矢量MPDSC相结合的混合MPDSC策略。该控制策略可以在电机稳态和动态运行过程中进行切换。然后,基于滑模控制理论设计一个参数扰动和负载观测器,用于消除电气参数和机械参数不匹配以及负载扰动带来的影响。最后,通过试验对所提控制策略的有效性进行验证。
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谭胜;
李洋;
焦宗夏
- 《中国航空学会2009年学术年会—飞行器控制与操纵第13次学术交流会》
| 2009年
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摘要:
对阀控缸位置伺服系统的组成进行了分析,重点分析了该系统的各个非线性环节,引入非线性方程组对系统的动态特性进行描述,建立了精确的阀控缸非线性模型,并采用传统PID控制算法对阀控缸系统进行控制,实现输出对输入的准确及快速跟随.在VC环境下编制仿真软件,对整个系统模型进行了仿真研究.结果表明,该系统在低频段内的动态响应较为理想,且系统的动态特性与实际系统较为接近,证明了该模型的准确性,为系统的进一步实验研究提供了理论依据.
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魏志强;
袁伟
- 《第六届数字化柔性装配技术论坛》
| 2014年
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摘要:
针对蛇形臂机器人由多个具有相同控制及传动结构的关节组成的特点,建立了单关节的单轴控制系统的数学模型,基于不变性原理设计了复合控制系统.采用MATLAB/Simulink进行仿真,研究了间隙及摩擦对系统性能的影响,并提出了相应改进措施.仿真结果表明,系统具有高精度的位置伺服性能及良好的抗干扰能力,为蛇形臂机器人柔性连续运行奠定了技术基础.
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夏琴香;
李小龙;
周思聪;
林业海;
黄新文
- 《2012年LMS中国用户大会》
| 2012年
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摘要:
为达到由电液比例阀控缸位置伺服系统带动的上主轴沿轴向对毛坯的压制与伺服电机滚珠丝杆驱动的旋轮沿径向对毛坯的成形同步进行的目的,利用AMESim软件对皮带轮旋压机床的电液比例阀控缸位置伺服系统进行了建模和仿真,就其中的系统信号响应能力进行了分析,提出了相应的改进方案,并对该方案中的各个参数进行了组合优化。结果表明,对由变量泵、光栅尺、液压缸、电液比例方向阀组成的电液比例阀控缸位置伺服系统而言,通过引入速度环节,并进行参数优化,可使得由液压缸驱动的上主轴位置精度达到±0.1mm以上,能很好地满足多楔带轮旋压成形时楔部增厚的需要;使用AMESim软件中的参数优化功能,可以减少系统参数调试的时间,所得到的最优参数能极大地提高上主轴的位置精度。
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- 托罗特拉克(开发)有限公司
- 公开公告日期:1999-01-13
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摘要:
通过助力转向系统举例的一种位置伺服系统,其中变比周转类型的功率驱动连续变比变速器(“CVT”),并且尤其是环形-轨道旋转-牵引类型的CVT被安排与转向盘或其它旋转激励部件(3)及转向装置或从动机械装置同轴,并对应于误差发送一个输出来增强转向效果,所述误差为激励部件和转向机械装置之间的位置误差。如果CVT停止旋转,以及对操作的正常顺序被颠倒时,此外当转向机械装置倾向于操纵激励部件时,装置(50,51)被描述来防止对激励部件和转向机械装置之间正常手动连接的干涉。当CVT是环形-轨道旋转-牵引类型时,一些装置被描述来保证被其所有与CVT的连接施加载在转向机械装置上的力相等。
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