伸臂桁架

摘要： 深圳恒大中心塔楼结构高度达393.9m,采用带加强层的巨柱框架-钢筋混凝土核心筒的结构形式。结构设计的主要特点包括:地基基础穿越碎裂带且场地北侧临近地铁,利用各区避难层或设备层设置环带桁架兼作转换桁架,仅在塔楼中部设置一道伸臂桁架,钢管混凝土巨柱随建筑体型不断内收并在中低区形成斜柱,以及核心筒偏心布置且在中区和高区向北侧逐步收进,形成南侧大跨度楼盖。通过采用YJK和ETABS软件对整体结构进行了多遇地震及风荷载下的弹性分析,采用ABAQUS软件进行了罕遇地震下动力弹塑性时程分析,并针对结构特点进行专项分析,对关键构件及重要部位采取加强措施。结果表明,结构各项指标均满足设计规范要求,设定的性能目标均能达到,该结构设计安全可靠并具有较好的经济性。

摘要： 西安环球贸易中心1#楼,建筑总高度299.75m,采用框架-核心筒-带加强层组合结构体系,是具有扭转不规则、楼板局部不连续、竖向刚度突变等不规则项的超B级高度的高层建筑。为了提高结构刚度,沿建筑物高度均匀设置了3道伸臂桁架加强层,未配套采用环桁架。根据规范要求,采用两种不同力学模型软件SATWE和MIDAS Building,进行了小震弹性对比分析;采用MIDAS Building进行了小震弹性时程分析。并根据设定的抗震性能目标,对主体结构主要部位和关键构件进行了性能化设计。根据本项目的特殊性,结合规范要求,进行了罕遇地震作用下的动力弹塑性时程分析。计算和分析结果表明,各项指标均符合设计要求,结构及构件均能够达到预设性能目标,结构体系合理,安全可靠。

摘要： 大连绿地中心为超高层建筑,建筑高度518m,结构高度400.8m,塔冠高度117m。大连风荷载较大,塔冠较高,为风荷载控制的超高层建筑。结合建筑体型、功能布局以及结构受力要求,采用巨型框架支撑+核心筒+伸臂桁架结构体系。整体结构弹性和弹塑性时程分析结果表明,结构整体指标满足规范要求,主要构件性能满足预定抗震性能目标的要求。通过风洞试验,分析了体型优化和塔冠表皮开孔对塔楼风荷载效应的影响。通过分析支撑和伸臂桁架对结构刚度的影响,确定结构抗侧力体系和布置。针对酒店区建筑布置的要求,对酒店区不同结构布置的受力性能进行对比分析,选择合理的密柱深梁结构方案。根据塔楼结构特点,探讨剪重比的合理取值和提高剪重比的措施。

摘要： 苏州中南中心主塔楼总建筑高度为499.15m,其结构体系为巨型框架-核心筒-伸臂桁架体系。重点阐述了苏州中南中心塔楼的主要结构特点及相关荷载取值,介绍了塔楼的抗震分析方法以及抗震性能目标,并对其进行了弹性阶段的地震作用分析。同时还介绍了附加阻尼系、高强混凝土以及伸臂桁架在本工程中的应用。分析结果表明,结构各项指标均满足规范要求,结构设计安全可靠。

摘要： 城市化的高速发展加快了建筑工程的建设,越来越多的建筑企业更加关注对超高层建筑的设计和施工。超高层伸臂桁架在施工过程中更加便捷,尤其是大重量的工程机械化作业能力比较强,有利于高难度工程的施工,目前超高层伸臂桁架结构在建筑工程施工中越来越突出,得到了广泛的关注和应用。随着技术与设备投入日益增加,开展超高层伸臂桁架施工技术的应用研究变得越来越重要,对其进行细致探究更具有现实意义。

摘要： 为解决传统施工技术在应用到大直径圆形塔楼当中,存在施工工期紧张,施工质量无法达到标准要求的问题,开展大直径圆形塔楼施工技术的优化设计研究。通过构建大直径圆形塔楼施工平面控制网、塔楼组合伸臂桁架吊装、圆形塔楼钢管柱和钢骨柱中空施工质量控制,提出一种全新的施工技术。通过对比实验的方式证明,新的施工技术在应用到实际大直径圆形塔楼建筑工程项目当中时,能够在保证施工质量的条件下,缩短施工工期,提高施工效率。

摘要： 山东平安金融中心塔楼建筑高度360m,地上结构采用型钢混凝土框架柱-钢框架梁和钢筋混凝土核心筒组成的双重抗侧力体系,并布置3道加强层。塔楼中区外框柱均倾斜布置以满足建筑外立面的变化。塔楼为超高、超限结构,风荷载按照《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2012)及风洞试验结果包络设计。采用ETABS和YJK两种软件对主塔楼结构进行弹性分析,并采用LS-DYNA软件进行动力弹塑性分析。塔楼各项分析结果均满足规范及超限审查要求,并满足设定的抗震性能目标,塔楼整体结构安全可靠。

摘要： 为更加深入和系统地了解高层建筑中应用最广的框架-核心筒结构,基于构件的受力特点,首次提出了抗侧组件的概念,指出核心筒、腹板框架和翼缘框架为该种结构体系的三个主要抗侧组件。基于6栋普通框架-核心筒结构及衍生结构体系的高层塔楼,计算了主要抗侧组件所承担的倾覆力矩比例来衡量其抗侧能力,详尽剖析了抗侧组件的工作原理。通过量化各抗侧组件的抗侧效能,使框架-核心筒结构的抗侧体系设计更加明晰。结果表明:在普通框架-核心筒、筒中筒、带环桁架的框架-核心筒结构中,核心筒为关键抗侧组件;单独带巨撑或伸臂的框架-核心筒结构中,关键抗侧组件分别是腹板框架和翼缘框架。

摘要： 深圳大百汇主塔楼高度为375m,超高层主塔楼是集办公、酒店、公寓和商业为一体的综合体,结构体系采用带伸臂桁架与腰桁架的钢管混凝土柱-钢梁框架-核心筒混合结构体系。塔楼建筑立面呈纺锤形,外框柱沿曲线布置而形成一系列的斜柱。介绍了主塔楼结构方案的确定方法及结构设计重点,描述了曲线布置的斜柱体系对抗侧刚度的提高效应、伸臂桁架的选取及优化、斜柱引起钢梁水平轴力的计算方法,基于性能抗震思想对结构及构件进行大震性能评估。结果表明塔楼整体刚度与构件满足抗风与抗震的性能要求。

摘要： 为保证钢结构伸臂桁架层的施工质量,以武汉越秀·国际金融汇超高层项目为例,针对伸臂桁架层出现的问题,通过深化设计、优化施工流程等关键技术,解决了牛腿碰撞、钢筋节点复杂等难点,为类似项目提供施工经验。

摘要： 超高层结构往往利用建筑设备层或避难层设置伸臂结构,以协调核心筒与外框架的变形,提高结构的抗侧刚度.通过对K型与X型伸臂桁架的分析,研究了两种伸臂桁架的杆件布置形式对其效率的影响规律,并对比了两种伸臂桁架的效率优劣.分析结果表明,K型伸臂桁架斜杆交点位于高度中点时,其效率最高;对称X型伸臂桁架斜杆交点位于外跨1/4点时,效率最优;跨高比较小时,K型伸臂桁架效率高于对称X型伸臂桁架.

摘要： 长沙世茂办公塔楼位于长沙市区,结构高度335.3m,其结构体系为钢管混凝土框架核心筒+屈曲约束支撑伸臂桁架混合结构.为提高结构的抗侧刚度,在结构的21～23层、37～38层和51～53层设置了跃层的伸臂桁架.伸臂桁架斜腹杆刚度占加强层整体抗侧刚度的比例非常大.为避免斜腹杆在混凝土徐变和大地震荷载等不利荷载同时作用下,部分伸臂桁架受压失稳破坏造成整体结构刚度突变,伸臂桁架斜腹杆使用屈曲约束支撑.通过整体和节点弹塑性分析,支撑屈服后与支撑相连构件和其连接节点保持弹性,实现有限承载力伸臂桁架设计,确保支撑屈服后结构伸臂体系的抗侧刚度不损失.

摘要： 南京金鹰天地广场项目3栋超高层塔楼为框架-核心筒结构体系,其中外框分别在F10,F27,F59层共设置3道环带桁架和F43层设置转换桁架,核心筒则在F43层设有伸臂桁架.伸臂桁架结构设计节点型式为嵌入式,桁架翼缘收窄入核心筒剪力墙,涉及厚板多道折弯、伸臂与立柱贯通相交,具有装配顺序多、焊接难度高、制造周期长等特点.

摘要： 伸臂桁架层结构作为超高层建筑施工的重难点,具有构件尺寸大、节点复杂、穿插施工作业多等特点,因此对钢结构深化设计、智能顶升钢平台优化及结构施工组织等方面提出了很高的要求.东莞国贸中心T2塔楼建筑高度达到428.8m,是典型的超高层钢混组合结构体系,其加强层设置的伸臂桁架+腰桁架结构是核心筒与外框连接的重要构造节点.本文以国贸中心T2塔楼为载体,主要总结了在复杂环境下超高层建筑伸臂桁架结构的施工技术.

摘要： 刚泰国际中心1号楼为总高度298.7m的超限高层,采用型钢混凝土框架+核心筒+伸臂桁架结构体系.介绍了1号楼结构体系的特点,采用SATWE和MIDAS两种软件对结构进行反应谱分析、弹性时程分析并对结果进行分析比较,对结构关键部位及构件进行验算分析,并采用ABAQUS对结构进行了罕遇地震作用下动力弹塑性时程分析,保证抗震设防目标及多道防线的实现.

摘要： 合肥宝能CBD综合体项目T1塔楼主要建筑功能为商业、办公和酒店,建筑高度为588m,为高度超限的超高层建筑.结构抗风、抗震成为本结构设计的主要问题,为此采用成熟、高效的巨型框架-核心筒-伸臂桁架结构体系.通过采用锥形化的建筑体型、对建筑平面角部切削和风洞试验优化建筑外形来减小了结构所受的风荷载.采用性能化设计方法、弹塑性时程分析和特殊构件(如斜墙)的专项分析来确保结构的抗震性能和安全性.

摘要： 合肥恒大中心塔楼建筑高度518m,结构高度504.5m,采用巨型框架+核心筒+伸臂桁架结构体系.根据结构体系和受力特点,提出了具体的结构抗震性能目标和抗震加强措施,整体结构弹性分析和弹塑性时程结果表明,结构整体指标和抗震性能均满足规范和抗震性能目标的要求.对相邻竖向构件沉降差异引起的附加内力、消防电梯进入塔楼底板、跨层大堂取消核心筒连梁以及核心筒斜墙收进等超高层特有的问题进行分析,并提出合理的应对措施.

摘要： 苏州中南中心建筑高度729m,采用巨型框架-核心筒-伸臂桁架结构体系.核心筒在平面上呈正方形,由低区4×4核心筒过渡为高区2×2核心筒.设有8道外伸臂钢桁架以及12道环带桁架,并在核心筒底部布置了钢板剪力墙.采用动力弹塑性分析方法,研究结构整体抗震性能,并针对核心筒损伤较大区域采取加强连梁的方式,改善连梁的损伤情况,研究其对结构整体抗震性能的影响.结果表明,超高层结构高区核心筒墙肢数量较少,连梁损伤后楼层的整体刚度降低较多且不均匀,对结构在地震下的响应有较大影响.对连梁进行加强后结构的位移角及结构损伤有明显改善.

摘要： 高烈度区超高层建筑,常采用巨型框架-核心筒-伸臂桁架结构体系.为提高结构抗震性能,常改变伸臂桁架或剪力墙布置.8度区设防、407m高的昆明春之眼塔楼在伸臂桁架悬臂端设置了粘滞阻尼器,并在底部加强区布置钢板剪力墙.采用动力弹塑性分析方法,研究伸臂桁架悬臂端阻尼器和钢板剪力墙布置的改变,对结构整体抗震性能的影响.结果表明,伸臂桁架悬臂端阻尼器避开内柱、直接由核心筒悬挑,可提高阻尼器耗能作用、减轻核心筒墙体损伤;底部剪力墙钢板布置截止处设置型钢暗柱过渡层,可降低剪力墙损伤程度,并避免墙体出现不利的集中受压损伤.

摘要： 汉京金融中心项目裙房钢结构以其异形屋面和悬挑桁架为施工难点,其中悬挑桁架具有的特点:伸臂悬挑结构、大跨度、单榀异形桁架.本论文重点从桁架的分段、支撑节点设计、安装过程,以及安装中桁架和支撑应力应变的控制作施工介绍,为此类复杂桁架的安装总结施工技术.

摘要： 本发明提出一种桁架臂臂节，包括臂节体，设置在所述臂节体顶部的顶部连接结构，以及设置在所述臂节体底部的底部连接结构，所述臂节体是桁架结构，所述臂节体具有延伸轴线，所述桁架臂臂节还包括设置在所述臂节体两侧的拉板，所述拉板从所述臂节体上部延伸到其下部，其延伸方向与所述臂节体的延伸轴线大致平行。本发明还提出一种桁架臂和具有该桁架臂的起重机。采用本发明的桁架臂臂节，桁架臂和具有该桁架臂的起重机，该桁架臂既可以承受压力，也可以承受拉力。

摘要： 本发明提出一种桁架臂臂节，包括臂节体，设置在所述臂节体顶部的顶部连接结构，以及设置在所述臂节体底部的底部连接结构，所述臂节体是桁架结构，所述臂节体具有延伸轴线，所述桁架臂臂节还包括设置在所述臂节体两侧的拉板，所述拉板从所述臂节体上部延伸到其下部，其延伸方向与所述臂节体的延伸轴线大致平行。本发明还提出一种桁架臂和具有该桁架臂的起重机。采用本发明的桁架臂臂节，桁架臂和具有该桁架臂的起重机，该桁架臂既可以承受压力，也可以承受拉力。

摘要： 本发明公开了一种超高层建筑加强层伸臂桁架与外环桁架的连接方法，包括如下步骤：1）搭建内环桁架和外环桁架；2）将伸臂桁架的一端与内伸牛腿相连；3）设计并制作临时连接板；4）在内伸牛腿的腹板两侧分别设置一块临时连接板；5）在上弦梁和下弦梁的腹板上，开设销轴定位孔，通过销轴将定位块和两临时连接板紧固在；6）将上翼缘板和下翼缘板对应焊接；7）拆下其中一侧的临时连接板，开设第二连接孔；8）在先拆下来的临时连接板上对应开设第二连接孔；9）最后，再将临时连接板复位并通过螺栓紧固。本发明施工方便、快捷，安装精确度高，稳定性好，并且能够有效避免伸臂桁架累积应力。

摘要： 本发明公开了一种超高层建筑加强层伸臂桁架与外环桁架的连接方法，包括如下步骤：1）搭建内环桁架和外环桁架；2）将伸臂桁架的一端与内伸牛腿相连；3）设计并制作临时连接板；4）在内伸牛腿的腹板两侧分别设置一块临时连接板；5）在上弦梁和下弦梁的腹板上，开设销轴定位孔，通过销轴将定位块和两临时连接板紧固在；6）将上翼缘板和下翼缘板对应焊接；7）拆下其中一侧的临时连接板，开设第二连接孔；8）在先拆下来的临时连接板上对应开设第二连接孔；9）最后，再将临时连接板复位并通过螺栓紧固。本发明施工方便、快捷，安装精确度高，稳定性好，并且能够有效避免伸臂桁架累积应力。

摘要： 本发明公开了一种超高层伸臂桁架与变径钢管柱的连接结构及施工方法，属于伸臂桁架施工技术领域，连接结构包括钢管柱、伸臂桁架、牛腿和连接板；伸臂桁架通过牛腿与钢管柱连接，连接板与剪力墙钢筋连接；连接板包括纵筋连接板和箍筋连接板，纵筋连接板设置在牛腿的顶部和底部，并与剪力墙纵筋连接；箍筋连接板设置在钢管柱侧面，并与剪力墙箍筋连接。本发明通过设置纵筋连接板，使牛腿与其上方和下方的剪力墙纵筋连接，避免剪力墙纵筋断开；通过设置箍筋连接板，使钢管柱与剪力墙箍筋连接，代替传统的箍筋与钢管柱连接方式，避免对钢管柱性能的影响，保证工程质量和安全。

摘要： 本发明公开了一种减震耗能型伸臂桁架高层结构体系，包括核心剪力墙、巨型钢混凝土柱、伸臂桁架、桁架杆、弦杆、减震组件、放大装置、粘滞阻尼器和竖向支撑组件，核心剪力墙的一侧设置有伸臂桁架，伸臂桁架的一侧设置有桁架杆及弦杆，桁架杆的一端设置有减震组件、放大装置和粘滞阻尼器，粘滞阻尼器的一端由竖向支撑组件固定在巨型钢混凝土柱内；本发明的减震组件对超高层建筑因地震及风产生的动能进行初步减震，并由放大装置将扭矩放大，以充分发挥粘滞阻尼器的消力减震功能，使其刚度处于动态，在小地震或者弱风环境下依然可以发挥其减震耗能的功能，采用铅芯橡胶座以提供稳定的竖向支撑，并且本结构可以在消力工作完成后对建筑进行辅助回位。

摘要： 本申请涉及一种超高层结构伸臂桁架施工监控方法和装置；所述方法包括：获取伸臂桁架的应力响应和位移响应；根据应力响应确定临时铰接方案的伸臂桁架应力监测位置，并获取临时铰接方案的伸臂桁架的应力实测数据；根据应力响应和位移响应估计延迟连接方案的伸臂桁架的应力实际数据；基于伸臂桁架应力实测数据或应力实际数据调整最早合拢时刻；基于水平位移监测实时评估临时结构刚度，并调整最晚合拢时刻。本申请的方案通过全过程模拟分析获取伸臂桁架应力响应和位移响应以及结构水平位移响应，建立以伸臂桁架健康服役为目标的响应监测阈值确定方法，能够保证施工阶段结构刚度和稳定性以及服役阶段伸臂桁架安全冗余度。

摘要： 本申请涉及一种超高层结构伸臂桁架施工合拢窗口优化方法和装置；所述方法包括：基于施工阶段划分和伸臂桁架设置楼层确定不同合拢方案；确定各个施工阶段和服役阶段所对应的超高层结构的荷载组合工况；根据服役期的富余应力空间确定伸臂桁架的最早合拢时刻；根据施工期临时结构的刚度和稳定性确定伸臂桁架最晚合拢时刻。本申请的方案以服役期富余应力空间为依据确定伸臂桁架的最早合拢时刻，以结构刚度和稳定性为依据确定伸臂桁架的最晚合拢时刻，二者均基于全过程模拟分析，共同确定了伸臂桁架合拢优化窗口，保证施工阶段结构刚度和稳定性以及服役阶段伸臂桁架安全冗余度。

摘要： 本实用新型公开了一种外伸板式伸臂桁架节点结构，包括竖向型钢钢骨、伸臂桁架弦杆及伸臂桁架腹杆，所述竖向型钢钢骨设置于框架柱或混凝土墙内；所述伸臂桁架弦杆的中心轴线与所述伸臂桁架腹杆的中心轴线汇交于所述竖向型钢钢骨的中心轴线处并在所述伸臂桁架弦杆与所述伸臂桁架腹杆汇交处设置节点钢板，所述节点钢板上的节点钢板外缘位于所述伸臂桁架弦杆的外缘的外侧设置。该结构能够有效保证节点钢板应力均匀，避免在其边缘出现过度的应力集中，使得传力路径尽可能的直接，保证了节点受力的合理性，同时能有效减薄钢板厚度，节省节点的钢材用量，并降低加工和安装难度，有利于上述外伸板式伸臂桁架节点结构在桁架技术领域的推广及应用。

摘要： 本实用新型涉及一种带伸臂桁架筏板基础，包括伸臂桁架、固定支架、锚固件、分布钢筋和包裹混凝土，伸臂桁架为平面桁架或空间桁架，伸入并锚固在核心筒内，由上弦杆、下弦杆和腹杆组成；固定支架设置在伸臂桁架端部一定范围内，与伸臂桁架整体浇筑在筏板基础内；锚固件设置在伸臂桁架锚固长度上，用于锚固伸臂桁架；分布钢筋布置在筏板基础上、下表面，并位于伸臂桁架的外侧；包裹混凝土形成在分布钢筋与伸臂桁架之间。本实用新型提出的带伸臂桁架筏板基础充分利用材料强度特性和空间结构优势，尤其在筏板厚度受到限制时，可以大幅提高筏板承载力、减小筏板厚度、减少地下室开挖深度，充分利用材料强度，安全经济。