传热面积
传热面积的相关文献在1959年到2022年内共计193篇,主要集中在化学工业、能源与动力工程、一般工业技术
等领域,其中期刊论文164篇、会议论文10篇、专利文献25882篇;相关期刊111种,包括技术与市场、现代远程教育研究、医药工程设计等;
相关会议10种,包括陕西省物理学会2010年学术年会、中国工程热物理学会2010年传热传质学学术会议、2007年中国机械工程学会年会等;传热面积的相关文献由289位作者贡献,包括陈金灿、付建勤、刘敬平等。
传热面积—发文量
专利文献>
论文:25882篇
占比:99.33%
总计:26056篇
传热面积
-研究学者
- 陈金灿
- 付建勤
- 刘敬平
- 周峰
- 李云倩
- 段雄波
- 严子浚
- 何翔
- 周荣琪
- 孙丰瑞
- 戎兴汉
- 陈林根
- 雷良恒
- 刘常富
- 刘志颖
- 刘江鹓
- 刘琦
- 史琳
- 周惠敏
- 孙传胜
- 张绍强
- 戴晓业
- 方雄兵
- 朱佳文
- 朱国辉
- 李仕禄
- 李凤春
- 李辉
- 杨亢亢
- 杨念
- 杨秀青
- 欧汝浩
- 武红梅
- 汪寿建
- 王东泽
- 王书千
- 王国新
- 田凤军
- 祁勇
- 祁和益
- 窦龙源1
- 翟延飞
- 肖国俊
- 舒俊
- 陈焕新
- 韩芳
- Bian Wei
- CHEN Qun
- Ding Jianbo
- Dou Xiaoning
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严金松
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摘要:
苯乙烯装置蒸汽过热炉通过充分利用加热炉对流段空间,增设翅片管,增加传热面积,降低烟气排放温度;降低对流段取热介质(蒸汽凝液)的温度以增加传热温差,充分吸收烟气热能,避免能量的浪费,进一步提高加热炉的热效率。
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于鲲鹏;
银建中
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摘要:
针对浸没燃烧式气化器(SCV)传热计算中存在的管内液化天然气进出口温差大、物性变化剧烈、管外气液两相流传热的特点,建立了一种基于管长分段的计算模型并与实际工况校核验证了模型的准确性。选取5种管内传热模型对正在运行SCV进行设计验证,最大负荷下的计算面积裕度为10.99%~17.78%,满足设计裕度的要求,其中选用管内Jackson模型、管外ZuKauskas模型的计算结果最为保守。清洁状态下的SCV气化器具有比考虑污垢热阻的设计状态下更好的传热效率,清洁状态下的出口温度可达到287.5 K,满足最低出口温度的要求。该传热模型的应用可为SCV的设计与传热分析提供理论参考。
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周光耀
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摘要:
我国纯碱企业向大型产能方向发展,必然要求大型化设备与其相适应。在中盐昆山联碱法碳化单塔生产能力330 t/d的基础上,设计出500~600 t/d的大型氨碱法碳化塔,塔内筛板与笠帽塔板相结合,三段外冷结构,多种塔径可供选择,对传热面积及运行情况进行了探讨。本设计的三段外冷碳化塔无论是生产能力、吸收效率、冷却效率、产品质量等技术指标均优于传统的索尔维碳化塔。建议今后新建大型纯碱厂采用该塔型。
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夏晶晶;
王广海;
王飞仁;
林诗涛;
任俊杰;
郭嘉明
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摘要:
液氮充注方式具有效率高、成本低等优点,液氮温度较低,可对金枪鱼蓄冷配送箱进行充冷。为了解不同冷源引入参数对金枪鱼蓄冷配送箱蓄冷特性的影响,搭建金枪鱼蓄冷配送箱试验平台,采用二次旋转回归正交试验方法研究不同液氮充注量、蓄冷板传热面积和蓄冷板装载量对蓄冷配送箱蓄冷特性的影响。试验结果表明:液氮充注量、蓄冷板传热面积和蓄冷板装载量都对蓄冷配送箱蓄冷特性有影响;箱内空气的降温速率随着液氮充注量和蓄冷板传热面积的增大而增大,蓄冷板装载量对降温速率产生的影响不大,当液氮充注量为14 kg、蓄冷板传热面积为0.12 m^(2)时,降温速率可达最大值;箱内蓄冷板的蓄冷效率随着蓄冷板的传热面积和装载量的增大而提高、随着液氮充注量的增大而降低,当液氮充注量为6 kg、蓄冷板传热面积为0.12 m^(2)和蓄冷板装载量为70%时,蓄冷效率可达最大值。研究结果可对蓄冷配送箱冷源引入的优化提供参考。
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胡江川;
韩玉杰;
张洪;
孔雨晗;
张伟
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摘要:
针对油田水套炉露点腐蚀现象,基于某采油厂现场采集的测试数据,确定了影响排烟温度的因素,编写了水套炉热力及露点温度计算程序。应用传热理论公式和程序计算结果,讨论了加热负荷率和过量空气系数对排烟温度的影响规律,提出了防治水套炉露点腐蚀的临界过量空气系数和临界烟管传热面积概念。研究结果表明,负荷率越低、过量空气系数越小、烟管传热面积越大,排烟温度越低。负荷率、过量空气系数、烟管传热面积这3个因素匹配得当,排烟温度才不会低于露点温度,从而避免水套炉发生露点腐蚀。临界过量空气系数和临界烟管传热面积与水套炉的设计参数及燃料特性有关,要根据具体问题有针对性地计算得出。提出的露点腐蚀防治方法理论性强且简便易行,对在实际操作中避免水套炉发生露点腐蚀有指导意义。
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郭达;
祁贵生;
刘有智;
焦纬洲;
闫文超;
高雨松
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摘要:
为了研究错流旋转填料床的质、热同传性能,采用热空气-氨水体系,考察了进气温度T、超重力因子β、液体喷淋密度q和气速u对错流旋转填料床传热性能的影响,在相同实验条件下对比了丝网填料和乱堆填料的传热性能.研究结果表明:气相体积传质系数kyae、体积传热系数(Ua)s随进气温度、超重力因子、气速、液体喷淋密度的增大而增大;传热效率ε、传热面积A随超重力因子、气速、液体喷淋密度的增大而增大;传热系数K随超重力因子、气速、液体喷淋密度的增大几乎不变,从而揭示了错流旋转填料床强化气液直接传热的机理是通过提高传热面积进而提高体积传热系数,而不是显著提高传热系数.在相同条件下,以丝网为填料时kyae和([Ua)s分别是乱堆填料的1.09~1.63倍和1.24~3.53倍.
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柴伟东;
赵清森
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摘要:
国内新投产的CPR1000机组普遍存在蒸汽发生器(SG)裕度试验不满足验收准则要求的问题,表现为蒸汽发生器出口压力低,已影响到汽轮机出力.对此,本文通过设计分析、试验验证和现场视频检查等手段进行了系统分析.以Framtone公司和Westinghouse公司设计的55/19型、60F型和△125型蒸汽发生器为研究对象,利用设计数据搭建数学模型,对传热面积进行了校核计算;考察了堵管率、一回路流量和一回路平均温度对蒸汽发生器出口压力的影响;验证计算了早期及新投产核电厂蒸汽发生器裕度试验数据;最后根据现场对蒸汽发生器的视频检查情况,确定新投产的CPR 1000机组裕度考核不合格的根本原因为二次侧的结垢.
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韩光杰;
梁永林;
陶莹;
史正玉
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摘要:
文章以某开发车型为基础,设计以R134a为制冷剂的空气冷却式冷凝器.文中详细介绍了冷凝器的设计步骤,根据传热方程,计算出冷凝器的能力和迎风面积,从而进一步推算出冷凝器的实际面积和风阻,选择合适的冷凝器.
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贾令博
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摘要:
根据传热学基本原理,通过步进计算得到传热热阻K,进一步得到计算传热面积的数学模型,并以此得出热管的数量.同时以某加热炉的热管空气预热器为例,计算其设计工况下的热管长度及根数.综合现场生产经验并充分考虑各种影响因素,为加热炉的空气预热器的设计和计算提供参考依据.
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侯普民;
茅靳丰;
陈飞;
潘登
- 《江苏省暖通空调制冷2015年学术年会》
| 2015年
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摘要:
相变蓄热技术是节约资源环境、提高能源利用率的重要途径之一.蓄热材料传热能力的大小对蓄热技术的发展应用起着至关重要的作用.蓄热材料导热系数低,影响了蓄热材料的使用性能.本文主要从扩展传热面积、优化蓄热装置及提高导热系数三个方面,对相变材料的强化方式进行了分析总结,展望了相变材料的发展趋势,指出随着相变蓄热技术的日益完善,潜热蓄热的应用将更加广泛.
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苏媛;
田瑞;
杨晓宏;
殷文其
- 《中国工程热物理学会2010年传热传质学学术会议》
| 2010年
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摘要:
本文首先以户用为目的,设计了体积为6 m 3的太阳能沼气发酵系统,并以传热面积最小为目的进行优化.其次,以呼和浩特气象资料为依据,计算沼气池的热负荷.最后,建立了U型管式集热器循环系统,进行了5个月的实验,文中以10月份实验数据为依据,寻找了太阳能和沼气发酵系统之间的热量匹配关系.经过实验与计算分析得出,呼和浩特地区10月份时,2m2 集热器运行8 小时所吸收的热量可以满足6 m 3 沼气池中温发酵时对热量的需求.
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欧汝浩;
张来强;
陈焕新
- 《中国铁道学会铁路暖通空调专业2006年学术交流会》
| 2006年
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摘要:
吸收器是溴化锂吸收式制冷系统中最大的部件,传统吸收器换热面积占机组的40%左右,采用传热传质分离吸收器其传热面积不到传统吸收器的30%,大大改善了吸收器的传热效果.本文在常规传热传质分离双效吸收式制冷系统的基础上,增加了一台增压器以提高绝热吸收器压力,强化系统传质能力.根据系统模拟结果,补偿了少量电功的增压系统,可以有效降低系统总传热面积;通过降低系统溶液浓度,还可以达到降低系统驱动热源温度的目的,且系统热力系数与增压前基本相当.
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沈晓兰;
王林
- 《全国节约能源与热电联产分布式能源的发展学术交流会》
| 2005年
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摘要:
分别对2#、1#炉低温段省煤器进行改造,虽然2#、1#炉将原膜式省煤器改造,其共同点为螺旋翅片管,但不同点为2#炉为螺旋翅片管,1#炉为镍基矸焊螺旋翅片管.而两个改造方案不同,其改造设计参数不同,使其锅炉在实际运行中参数不同,效果不同.
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沈晓兰;
王林
- 《全国节约能源与热电联产分布式能源的发展学术交流会》
| 2005年
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摘要:
分别对2#、1#炉低温段省煤器进行改造,虽然2#、1#炉将原膜式省煤器改造,其共同点为螺旋翅片管,但不同点为2#炉为螺旋翅片管,1#炉为镍基矸焊螺旋翅片管.而两个改造方案不同,其改造设计参数不同,使其锅炉在实际运行中参数不同,效果不同.
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沈晓兰;
王林
- 《全国节约能源与热电联产分布式能源的发展学术交流会》
| 2005年
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摘要:
分别对2#、1#炉低温段省煤器进行改造,虽然2#、1#炉将原膜式省煤器改造,其共同点为螺旋翅片管,但不同点为2#炉为螺旋翅片管,1#炉为镍基矸焊螺旋翅片管.而两个改造方案不同,其改造设计参数不同,使其锅炉在实际运行中参数不同,效果不同.