传热计算
传热计算的相关文献在1984年到2022年内共计331篇,主要集中在能源与动力工程、化学工业、建筑科学
等领域,其中期刊论文222篇、会议论文106篇、专利文献381604篇;相关期刊159种,包括城市建设理论研究(电子版)、中国学术期刊文摘、深冷技术等;
相关会议76种,包括第十六届全国大高炉炼铁学术年会、2015年中国电机工程学会年会、中国建筑学会建筑热能动力分会第十八届学术交流大会暨第四届全国区域能源专业委员会年会等;传热计算的相关文献由787位作者贡献,包括陈宝琳、陶文铨、于遵宏等。
传热计算—发文量
专利文献>
论文:381604篇
占比:99.91%
总计:381932篇
传热计算
-研究学者
- 陈宝琳
- 陶文铨
- 于遵宏
- 王瑾
- 陈超
- 顾瑞英
- 付子洋
- 偶国富
- 刘加平
- 刘宝庆
- 刘志彦
- 刘阿丽
- 卢克斌
- 吕发正
- 吴军
- 吴军令
- 吴国忠
- 周安
- 周晋
- 周萍
- 唐海波
- 姚曼
- 姜岳
- 孔祥谦
- 宋耀祖
- 尹合壁
- 屠传经
- 张卫华
- 张美杰
- 彭木彰
- 徐宝平
- 徐进明
- 戴磊
- 曾建林
- 李伟卿
- 李建伟
- 梁鹏
- 梅毅
- 梅炽
- 樊泉桂
- 欧阳新萍
- 段明慧
- 狄育慧
- 王凯
- 王旭东
- 王朝阳
- 祝威
- 秦洁
- 罗光熹
- 翟云阔
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仇宝云;
方涛;
刘木秀;
黄晓磊
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摘要:
大型泵站电机滑动轴承发热量大,需要冷却水系统冷却,控制轴瓦温度不致烧熔损坏影响泵机组安全运行。为了既要保证轴承运行温度得到控制,又要减少冷却水系统能耗,以大型泵站主电机为对象,计算滑动推力轴承发热量,对轴承-润滑油-油冷却器-冷却水系统进行冷却传热计算,计算预测了间接供水系统不同主机运行台数时的轴瓦运行温度及其规律,提出了冷却水系统的变阀优化运行方案。结果表明,实例泵站冷却水系统恰好能够满足全泵站机组最不利工况下,电机轴承运行温度的控制要求;冷却水进水温度越高,泵站主机开机台数越多,推力轴承瓦温越高;冷却水系统实施优化运行节能效果显著,可为大型电机冷却水系统的设计和运行管理提供参考。
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邱阳;
李玉光;
周高斌;
谢国福;
张尚林;
胡甜;
王晓童
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摘要:
目的确保华龙一号HPR1000反应堆压力容器保温层辐射屏蔽组件在运行工况下的可靠性、安全性以及能够有效执行其功能。方法采用基于传热理论结合经验公式的理论计算方法,以及流固耦合的有限元仿真分析,对辐射屏蔽组件的运行温度进行计算。针对屏蔽材料在受热状态下的性质变化,进行一系列的热态性质试验。结果理论计算方法得到的结果为163.36~168.74°C,有限元仿真分析得到的结果为236.85~266.85°C,两者偏差约100°C。对造成该种差异的原因进行了分析,发现仿真分析方法得到的结果的置信度更高。屏蔽材料在受热状态下,其体积膨胀率可达到38.82%,而当屏蔽材料受热超过其温度限值204°C后,将出现明显的粉化等物理状态恶化的趋势。结论流固耦合的有限元仿真分析方法更适用于辐射屏蔽组件的传热过程计算,同时获取了屏蔽材料物理性状受热变化趋势,对屏蔽组件的选材及结构设计具有指导意义。
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杨岩;
丁兆波;
杨继东;
孙纪国
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摘要:
大推力液体火箭发动机推力室室压高、热流大,因此冷却结构设计是推力室和喷管延伸段设计的主要内容。基于氢氧发动机再生冷却喷管延伸段,采用数值仿真方法对其试验件传热性能进行流热耦合计算,并与试验结果进行对比分析。研究结果表明:三维流热耦合仿真计算结果与试验值吻合较好;传统一维传热计算所得的温升及热流偏高,计算结果存在一定误差。研究结果可为后续一维传热计算程序修正及再生冷却喷管传热结构设计提供参考。
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刘军彦;
王玫;
田雅洁;
杨永强;
霍世慧
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摘要:
为满足某大型液体火箭贮箱增压介质加热需求,对火箭上常用的多层嵌套钎焊铣槽式换热器结构特点进行了分析,对影响传热计算准确性的主要因素进行了剖析,建立了一维数学仿真传热模型,针对局部两相流换热采用了简化计算模型。换热器试验结果表明:传热计算结果与试验结果一致性较好,表明了传热模型建立的合理性;基于试验数据,对两相流简化计算模型进行了修正,拓宽了传热模型的适用性和计算的准确性。修正后的传热模型可用于多层嵌套钎焊铣槽式换热器或类似结构换热器的初步优化设计。
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李卫杰;
谢梦茜;
涂垚杰
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摘要:
为明确MILD燃烧方式下炉内的传热特性和机制,建立了20 kW甲烷MILD燃烧炉的共轭传热(CHT)模型,开展了燃烧、流动及传热的耦合CFD数值模拟。通过对比模拟预测结果和试验测试数据,验证了模拟方法的可靠性。结果表明,Okafor反应机理虽能准确预测MILD燃烧炉内的温度及O、CO分布,但会过高预测NO生成量。通过对Okafor反应机理部分含N基元反应进行修正能够提高NO预测精度。通过对比耦合CHT模型前后燃烧炉内各壁面上的温度与热流密度分布,发现未耦合CHT模型时在炉膛前墙壁面出现了逆换热现象,与实际情况不符,说明耦合CHT模型在描述炉内传热特性方面精度更高。在耦合CHT模型基础上比较了MILD燃烧与传统钝体燃烧2种方式下炉内传热机制的差异,发现相较MILD燃烧,传统燃烧在所有炉壁上的温度均高20~40°C,导致传统燃烧在炉膛前墙、侧墙及后墙上的换热量比MILD燃烧分别高0.018、0.622和0.028个百分点,排烟热损失减少0.67%。进一步对各炉壁上的对流和辐射换热进行区分,发现MILD燃烧在前墙和后墙上的辐射换热量比传统燃烧分别高2.21和24.62 W,但对流换热量分别减小3.93和27.27 W。在侧墙上,MILD燃烧相较于传统燃烧辐射换热量减少290.71 W,对流换热量增加231.63 W。总体上,辐射换热在MILD燃烧和传统燃烧方式下的占比分别为70.72%和81.92%,对流换热占比分别为29.28%和18.08%。侧墙上辐射换热量的减少是导致MILD燃烧总体换热效率下降的主要原因,而更深层次的原因为MILD燃烧方式下更低的燃烧温度。
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刘波;
徐才福;
张志华;
杨小林;
黄俊超
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摘要:
给出了带夹套和水冷壁结构的炉衬传热模型,该模型可用于带夹套和水冷壁结构的炉衬设计,并建立了两种不同的模型.对两种炉衬模型在正常操作工况和事故工况下的衬里进行传热计算,分析结果可为带夹套和水冷壁结构的炉衬里的设计、运行和维护提供理论依据.
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王顺国
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摘要:
文章简述生物质颗粒为燃料的百合烘干装置传热分析计算,从干燥所需热量、干燥所需空气量、干燥所需燃料量等方面进行,并以此计算结果为参考设计制作百合烘干装置,经生产实践验证,计算结果和生产实际基本一致.
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周尧;
吴波;
汪杨;
董进喜;
赵航
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摘要:
随着航空飞行器的发展,一些航空电子面临严苛的高温环境,需要采用隔热材料进行热防护设计.本文对隔热材料的种类和特性进行了研究,分析了隔热材料应用于电子设备的方式,并总结了热量在隔热材料内传递的主要计算方法以及隔热材料导热率的测试方法,以指导隔热材料在航空电子设备上的设计应用.
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叶成梁;
张美杰;
顾华志;
李忠慧;
张小红;
李国群
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摘要:
针对商业软件在炉衬耐火材料传热计算与设计中存在工作量大、门槛高的局限性,开发了工业窑炉炉衬材料设计与传热计算的微信小程序,将炉衬传热过程简化为一维稳态传热过程进行数值模拟计算,获得炉衬温度分布、不同炉衬界面温度和散热量,然后根据传热计算结果对炉衬材料进行优化设计,并可计算不同炉衬材料的用量.以武钢210 t钢包为例,将小程序计算结果与实际测量结果、商业软件计算结果进行了对比,验证了小程序的有效性.
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Wang Jing;
王婧;
Luo xiaomeng;
骆晓萌;
Zhang Liqiang;
张李强;
Gu Jianfeng;
顾剑锋
- 《第十一次全国热处理大会》
| 2015年
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摘要:
本文针对大型锻件在电加热炉内的回火过程,采用了三种模型应用有限体积法模拟计算工件的传热,分别是经验公式模型、表面辐射模型、对流和表面辐射模型.大锻件几何模型选用简单简体,模拟结果与实测工件上的温度曲线比较发现,经验公式模型计算的温度值偏低,与实际不符;表面辐射模型计算结果与实测值接近,能较好的预测工件到温时间、保温时间和工件内温度梯度分布,但加热低温区与实测值偏差较大,最大处低于实测值26%;对流和表面辐射模型同时考虑自然对流加热和表面辐射,结果与实测值最接近,但其收敛性差,且计算量巨大,计算成本是表面辐射模型计算量的10倍,因此从准确性和经济性综合考虑,电加热炉内工件传热计算应用表面辐射模型.
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张大龙;
张海;
吕俊复;
胡仁德;
蔡世林;
陈春元
- 《中国动力工程学会锅炉专业委员会2013年学术研讨会》
| 2013年
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摘要:
考虑大型超临界煤粉锅炉炉膛的受热面布置特点,将超临界锅炉炉膛分为自由容积区域和含屏容积区域,对按照前苏联《73标准》计算的有效辐射厚度和辐射减弱系数等关键参数进行了修正,建立了新的一维分区段热力计算方法.使用该方法对现役的4台600MW超临界煤粉锅炉和2台1000MW超超临界煤粉锅炉进行了传热计算,结果表明采用本文方法计算的锅炉出口烟温与实测温度的偏差明显优于前苏联《73标准》,更接近工程实际情况,可以满足工程的实际精度要求.
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张贺顺;
郭艳永;
郭之明;
黄俊杰;
沈海波
- 《第十六届全国大高炉炼铁学术年会》
| 2015年
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摘要:
本文以首钢京唐两座5500m3高炉炉缸炉衬温度为研究对象,介绍了京唐高炉的炉缸结构和炉缸炉衬温度监测点的分布,选择炉底中心、炉缸象脚区、铁口区等代表性位置的温度测点,采集了开炉至今的温度实时数据,进行了温度趋势分析、传热计算、侵蚀趋势及1150°C等温线剖面计算模拟,为综合评价炉缸侵蚀状况提供一个简单的分析方法,为高炉长寿操作提供参考.
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Hou jiyong;
侯纪勇;
yan guozeng;
阎国增;
he qing;
何青;
zhang jian;
张暕;
yuan jianhui;
袁建辉;
mao zeliang;
毛泽亮
- 《2015年中国电机工程学会年会》
| 2015年
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摘要:
高寒地区冬季由于气温较低,环境恶劣,而特高压的主设备安装过程对温度有着严格的要求,因此,实际施工现场采用多种保温措施以保证冬季施工的顺利进行.本文以传热学理论为基础,以锡盟1000kV特高压变电站为例,针对主设备的不同保温措施分别进行了换热计算.rn 实际计算结果表明:维持保温棚温度的加热器功率与保温挡墙的厚度存在着一定的关系,在开始阶段,随着挡墙厚度的增加,加热总功率不断减小,而当挡墙厚度达到40mm之后,随着挡墙厚度的增加,加热总功率变化很小,从而可以确定最优的挡墙厚度;变压器器身温度从高温降至保温棚温度的时间与保温棚温度成反比关系,随着保温棚温度的升高,变压器器身的温降时间则不断减小,同时考虑在变压器内部的工作时间和维持保温棚内温度的功率损耗,即可确定最优的保温棚温度.
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Hou jiyong;
侯纪勇;
yan guozeng;
阎国增;
he qing;
何青;
zhang jian;
张暕;
yuan jianhui;
袁建辉;
mao zeliang;
毛泽亮
- 《2015年中国电机工程学会年会》
| 2015年
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摘要:
高寒地区冬季由于气温较低,环境恶劣,而特高压的主设备安装过程对温度有着严格的要求,因此,实际施工现场采用多种保温措施以保证冬季施工的顺利进行.本文以传热学理论为基础,以锡盟1000kV特高压变电站为例,针对主设备的不同保温措施分别进行了换热计算.rn 实际计算结果表明:维持保温棚温度的加热器功率与保温挡墙的厚度存在着一定的关系,在开始阶段,随着挡墙厚度的增加,加热总功率不断减小,而当挡墙厚度达到40mm之后,随着挡墙厚度的增加,加热总功率变化很小,从而可以确定最优的挡墙厚度;变压器器身温度从高温降至保温棚温度的时间与保温棚温度成反比关系,随着保温棚温度的升高,变压器器身的温降时间则不断减小,同时考虑在变压器内部的工作时间和维持保温棚内温度的功率损耗,即可确定最优的保温棚温度.
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Hou jiyong;
侯纪勇;
yan guozeng;
阎国增;
he qing;
何青;
zhang jian;
张暕;
yuan jianhui;
袁建辉;
mao zeliang;
毛泽亮
- 《2015年中国电机工程学会年会》
| 2015年
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摘要:
高寒地区冬季由于气温较低,环境恶劣,而特高压的主设备安装过程对温度有着严格的要求,因此,实际施工现场采用多种保温措施以保证冬季施工的顺利进行.本文以传热学理论为基础,以锡盟1000kV特高压变电站为例,针对主设备的不同保温措施分别进行了换热计算.rn 实际计算结果表明:维持保温棚温度的加热器功率与保温挡墙的厚度存在着一定的关系,在开始阶段,随着挡墙厚度的增加,加热总功率不断减小,而当挡墙厚度达到40mm之后,随着挡墙厚度的增加,加热总功率变化很小,从而可以确定最优的挡墙厚度;变压器器身温度从高温降至保温棚温度的时间与保温棚温度成反比关系,随着保温棚温度的升高,变压器器身的温降时间则不断减小,同时考虑在变压器内部的工作时间和维持保温棚内温度的功率损耗,即可确定最优的保温棚温度.