Al2O3陶瓷

摘要： 以光敏丙烯酸树脂与分散剂SP-710为液相,以d_(50)=2.38μm的Al_(2)O_(3)粉和添加剂TiO_(2)粉为固相,制备了固含量为78%(w)的Al_(2)O_(3)陶瓷浆料。采用数字光固化成型技术(DLP)打印Al_(2)O_(3)陶瓷素坯,经1450、1500、1550、1600°C保温4 h烧后,分析TiO_(2)加入量(质量分数分别为0、1%、2%、3%、5%)对Al_(2)O_(3)陶瓷试样性能的影响。结果表明:TiO_(2)的加入可促进Al_(2)O_(3)陶瓷的烧结,显著提高致密性,降低烧结温度,并确定TiO_(2)最优掺量为3%(w),烧结温度最优为1600°C,此时试样在x轴、y轴、z轴的收缩率分别为15.7%、15.8%与23.8%,显气孔率为2.41%,体积密度为3.74 g·cm^(-3),三点弯曲强度为251.1 MPa,与未添加TiO_(2)的Al_(2)O_(3)陶瓷对比,体积密度提高了0.56 g·cm^(-3),显气孔率由20.19%降低为2.41%,三点弯曲强度增大为原来的2.5倍。因此,加入适量TiO_(2),可以有效提高DLP打印陶瓷体的致密度与强度,使打印试样的性能接近压制成型的试样,有望使打印工艺应用于耐火材料领域。

摘要： 对于陶瓷立体光刻增材制造技术,光敏树脂浆料的固含量发挥着重要的作用。本工作首先制备了不同固含量的Al_(2)O_(3)陶瓷浆料,并采用立体光刻增材制造技术,制备了Al_(2)O_(3)陶瓷,并研究了Al_(2)O_(3)浆料的固含量与陶瓷性能的关联关系。其次,探索了固含量对Al_(2)O_(3)浆料的流变行为、固化性能,以及对Al_(2)O_(3)陶瓷的微观结构、力学性能的影响规律。结果表明,随着固含量增加,浆料的粘度和剪切应力均增大。在光固化增材制造过程中,高固含量导致浆料的粘度高于其自流平的临界值,且Al_(2)O_(3)浆料的固化性能与固含量高度相关。此外,固含量明显影响光固化增材制造的Al_(2)O_(3)陶瓷的缺陷。这些制造缺陷对于Al_(2)O_(3)陶瓷的力学性能有重要影响。最后,本工作总结了光敏Al_(2)O_(3)浆料的流变行为、固化性能与Al_(2)O_(3)陶瓷的微观结构和力学性能之间的关联关系。浆料的高粘度造成陶瓷的微观结构不均匀,最终导致其力学强度较差。本研究结果可为陶瓷的光固化增材制造提供一定的参考。

摘要： Al_(2)O_(3)陶瓷具有优异的力学性能、热学性能、化学稳定性能及生物相容性,被广泛用于机械加工、能源化工、生物医疗等领域,但是Al_(2)O_(3)陶瓷固有的硬度及脆性导致其在成型及加工方面存在较大的困难,阻碍Al_(2)O_(3)陶瓷应用范围的进一步拓展。而目前快速发展的增材制造技术可以有效解决上述成型难题,特别是在制备复杂形状的Al_(2)O_(3)陶瓷方面具有独特的优势。目前用于Al_(2)O_(3)陶瓷成型的增材制造工艺主要涉及粘结剂喷射、粉末床熔融、材料喷射、材料挤出、薄材叠层、立体光固化等。(1)粘结剂喷射适用于大尺寸Al_(2)O_(3)陶瓷零部件的成型,其工艺特性易使制备的Al_(2)O_(3)陶瓷的致密度较低,通常需要利用浸渗技术提高Al_(2)O_(3)陶瓷的致密度和力学性能。(2)粉末床熔融包括选择性激光熔融和选择性激光烧结两种成型技术:选择性激光熔融可一步制备Al_(2)O_(3)陶瓷零部件,但是较大的热应力会使Al_(2)O_(3)陶瓷内部形成裂纹缺陷;选择性激光烧结同样难以制备致密度高的Al_(2)O_(3)陶瓷,通常需要利用激光重熔、热等静压及浸渗技术提高Al_(2)O_(3)陶瓷的致密度和力学性能。(3)材料喷射适用于小尺寸、结构简单的Al_(2)O_(3)陶瓷零件的成型,难以制备悬空或空心结构的Al_(2)O_(3)陶瓷零部件。(4)材料挤出适用于高纵横比多孔Al_(2)O_(3)陶瓷零部件的成型,但是打印零部件的表面光洁度较低。(5)薄材叠层的成型速度快,适用于Al_(2)O_(3)基层合陶瓷零部件的成型,但是存在明显的台阶效应,且材料利用率较低。(6)立体光固化适用于高致密度、高表面光洁度、复杂形状的Al_(2)O_(3)陶瓷零部件的成型,具有广阔的应用前景,但是高固含量、低粘度Al_(2)O_(3)陶瓷浆料的配制以及高强韧、高可靠性Al_(2)O_(3)陶瓷构件的制备仍是一项挑战。本文重点介绍了Al_(2)O_(3)陶瓷增材制造工艺的成型原理、研究现状、优势及存在的问题,并对其发展趋势进行展望,以期为从事Al_(2)O_(3)陶瓷增材制造的研究人员提供借鉴和参考。

摘要： 利用差热扫描量热法(DSC)原理考察了Al_(2)O_(3)/ZrO_(2)光敏陶瓷浆料的光固化动力学过程,研究了紫外光能量和填料对陶瓷浆料光固化动力学的影响,确立了光固化Al_(2)O_(3)/ZrO_(2)陶瓷浆料的固化动力学方程。随紫外光能量从300 mJ/cm^(2)增大到1950 mJ/cm2,氧化铝陶瓷浆料的最大反应速率从0.58 s^(-1)提高到0.99 s^(-1),转化率从55%增大到79%;同样温度和紫外光能量下,随Al2O3含量从100%降到25%,体系转化率从79.0%降低到55.8%。实验表明,增大紫外光的能量会提高陶瓷浆料光固化反应的反应速率和最终转化率,转化率随体系内Al_(2)O_(3)含量的减少而降低。最终得到了固体含量为40%的Al_(2)O_(3)/ZrO_(2)陶瓷浆料的固化动力学方程,Al_(2)O_(3)陶瓷浆料的表观活化能为233.7 kJ/mol,ZrO_(2)陶瓷浆料的表观活化能为767.2 kJ/mol。

摘要： 利用差热扫描量热法(DSC)原理考察了Al2O3/ZrO2光敏陶瓷浆料的光固化动力学过程,研究了紫外光能量和填料对陶瓷浆料光固化动力学的影响,确立了光固化Al2O3/ZrO2陶瓷浆料的固化动力学方程.随紫外光能量从300 mJ/cm2增大到1950 mJ/cm2,氧化铝陶瓷浆料的最大反应速率从0.58 s-1提高到0.99 s-1,转化率从55％增大到79％;同样温度和紫外光能量下,随Al2O3含量从100％降到25％,体系转化率从79.0％降低到55.8％.实验表明,增大紫外光的能量会提高陶瓷浆料光固化反应的反应速率和最终转化率,转化率随体系内Al2 O3含量的减少而降低.最终得到了固体含量为40％的Al2O3/ZrO2陶瓷浆料的固化动力学方程,Al2O3陶瓷浆料的表观活化能为233.7 kJ/mol,ZrO2陶瓷浆料的表观活化能为767.2 kJ/mol.

摘要： 利用3D打印技术制备Al2O3陶瓷材料,不仅可以提高成型速度,节约时间,还能进行个性化设计,得到形状复杂Al2O3陶瓷.因此,利用3D打印技术制备Al2O3陶瓷材料具有较强的研究意义.首先,介绍了常用的陶瓷3D打印技术;其次,从Al2O3陶瓷材料的力学性能角度,综述了近年来国内外3D打印Al2O3陶瓷的研究现状和进展,并且分析了颗粒级配、掺杂的前处理工艺与浸渗技术等后处理工艺对3D打印Al2O3陶瓷材料力学性能的改善;最后,指出了3D打印Al2O3陶瓷材料所面临的挑战和发展方向.

摘要： 为预测超声辅助加工Al2O3陶瓷表面粗糙度,进行了超声辅助磨削Al2O3陶瓷试验.用改进的灰狼优化算法(IGWO)对支持向量机(SVM)进行参数优化,建立IGWO-SVM预测模型,并与PSO-SVM预测模型、CS-SVM预测模型、GWO-SVM预测模型进行比较.结果表明:IGWO-SVM预测模型预测值与试验值最大绝对误差值为0.4119,最小绝对误差值为0.0024,平均绝对误差值为0.1456,平方相关系数为0.931092,均方误差为0.0003998,相比PSO-SVM预测模型、CS-SVM预测模型、GWO-SVM预测模型,该模型具有更高的预测精度和可靠度,能够对超声辅助磨削Al2O3陶瓷表面粗糙度进行更精准的预测.

摘要： 对氧化物钎料连接Al2O3陶瓷的研究现状进行了阐述,介绍了目前氧化物钎料连接Al2O3陶瓷的一般流程和工艺方法.主要介绍了用于Al2O3陶瓷连接的高温氧化物钎料和低温氧化物钎料,并且分别对钎料的成分、接头组织、连接温度、接头剪切强度及组织变化趋势等进行了总结,最后指出了氧化物钎料的优势和存在的不足,旨在为氧化物钎料连接Al2O3陶瓷的研究重点和发展方向提供参考.

摘要： Al_(2)O_(3)作为应用最广的陶瓷基板,优异的力学强度、韧性与导热性能是确保其安全可靠服役的前提。稀土金属氧化物(La_(2)O_(3)、Y_(2)O_(3))掺杂是提升Al_(2)O_(3)陶瓷力学性能的有效方法,然而,单一掺杂的强化效果有限,因此,采用La_(2)O_(3)-Y_(2)O_(3)复掺的方法以望进一步提升Al_(2)O_(3)陶瓷基板的抗弯强度与断裂韧性,并在此基础上探讨了La_(2)O_(3)-Y_(2)O_(3)复掺对Al_(2)O_(3)陶瓷热导率的影响规律。采用流延工艺分别于1550°C、1600°C保温2 h制得了Al_(2)O_(3)陶瓷,研究了烧结温度和La_(2)O_(3)/Y_(2)O_(3)掺量之比对Al_(2)O_(3)陶瓷物相组成、显微结构、力学-热学性能的影响,研究结果表明:当烧结温度为1550°C时,随着La_(2)O_(3)/Y_(2)O_(3)掺量之比的降低,Al_(2)O_(3)陶瓷的热导率逐渐增大,而其抗弯强度和断裂韧性呈先上升后下降的变化趋势,4 wt.%La_(2)O_(3)-1wt.%Y_(2)O_(3)复掺制得的Al_(2)O_(3)陶瓷最高抗弯强度为(682.24±41.51)MPa、最高断裂韧性为(5.58±0.56)MPa·m^(1/2),且其热导率较5 wt.%La_(2)O_(3)单掺试样高20.3%;当烧结温度为1600°C时,随着La_(2)O_(3)/Y_(2)O_(3)掺量之比的降低,Al_(2)O_(3)陶瓷的热导率逐渐增大,而其抗弯强度和断裂韧性逐渐减小,即掺加5 wt.%La_(2)O_(3)的Al_(2)O_(3)陶瓷(5:0-1550°C)最高抗弯强度为(629.57±31.15)MPa、断裂韧性为(5.71±0.34)MPa·m^(1/2)。由上述两个烧结温度获得的最优强度-韧性试样的性能对比可知,La_(2)O_(3)-Y_(2)O_(3)复掺的强化效果与烧结温度密切相关,4:1-1550°C试样的热导率与弯曲强度分别较5:0-1600°C试样高5.6%、8.4%,说明La_(2)O_(3)-Y_(2)O_(3)复掺有利于低温烧结制备力学-热学综合性能优异的Al_(2)O_(3)陶瓷。

摘要： 对氧化物钎料连接Al_(2)O_(3)陶瓷的研究现状进行了阐述,介绍了目前氧化物钎料连接Al_(2)O_(3)陶瓷的一般流程和工艺方法.主要介绍了用于Al_(2)O_(3)陶瓷连接的高温氧化物钎料和低温氧化物钎料,并且分别对钎料的成分、接头组织、连接温度、接头剪切强度及组织变化趋势等进行了总结,最后指出了氧化物钎料的优势和存在的不足,旨在为氧化物钎料连接Al_(2)O_(3)陶瓷的研究重点和发展方向提供参考.

摘要： 本文采用传统的烧结工艺，制备了添加6wt%-12wt%的TiO2的Al2O3陶瓷，并且研究了添加TiO2所造成的物相组成和显微结构变化对微波介电性能的影响。结果表明：添加6wt%-12wt%的TiO2的Al2O3在1340°C烧结4 hrs可以获得致密的陶瓷。在该温度及更低的温度下烧结的样品，物相组成主要为Al2O3和TiO2。而1420°C烧结4hrs的样品中有明显的Al2TiO3相存在。其微波介电性能，尤其是τf的变化则主要取决于物相组成。因此可以通过控制烧结温度和调整TiO2的添加量来实现对整个体系的τf的调节。

摘要： 本文采用传统的烧结工艺，制备了添加6wt%-12wt%的TiO2的Al2O3陶瓷，并且研究了添加TiO2所造成的物相组成和显微结构变化对微波介电性能的影响。结果表明：添加6wt%-12wt%的TiO2的Al2O3在1340°C烧结4 hrs可以获得致密的陶瓷。在该温度及更低的温度下烧结的样品，物相组成主要为Al2O3和TiO2。而1420°C烧结4hrs的样品中有明显的Al2TiO3相存在。其微波介电性能，尤其是τf的变化则主要取决于物相组成。因此可以通过控制烧结温度和调整TiO2的添加量来实现对整个体系的τf的调节。

摘要： 本文采用传统的烧结工艺，制备了添加6wt%-12wt%的TiO2的Al2O3陶瓷，并且研究了添加TiO2所造成的物相组成和显微结构变化对微波介电性能的影响。结果表明：添加6wt%-12wt%的TiO2的Al2O3在1340°C烧结4 hrs可以获得致密的陶瓷。在该温度及更低的温度下烧结的样品，物相组成主要为Al2O3和TiO2。而1420°C烧结4hrs的样品中有明显的Al2TiO3相存在。其微波介电性能，尤其是τf的变化则主要取决于物相组成。因此可以通过控制烧结温度和调整TiO2的添加量来实现对整个体系的τf的调节。

摘要： 本文采用传统的烧结工艺，制备了添加6wt%-12wt%的TiO2的Al2O3陶瓷，并且研究了添加TiO2所造成的物相组成和显微结构变化对微波介电性能的影响。结果表明：添加6wt%-12wt%的TiO2的Al2O3在1340°C烧结4 hrs可以获得致密的陶瓷。在该温度及更低的温度下烧结的样品，物相组成主要为Al2O3和TiO2。而1420°C烧结4hrs的样品中有明显的Al2TiO3相存在。其微波介电性能，尤其是τf的变化则主要取决于物相组成。因此可以通过控制烧结温度和调整TiO2的添加量来实现对整个体系的τf的调节。

摘要： 采用二元Cu-Ti活性钎料，在不同的钎接工艺下对Al2O3陶瓷和Q235进行真空钎焊。用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪分析了界面的微观结构和反应产物。结果表明，用活性钎料Cu75Ti25，钎焊温度为1100°C、保温时间为20min可以成功焊合Al2O3陶瓷/Q235钢。接头结合区由三层组成，即液态钎料填充陶瓷微孔形成的反应层、合金钎料层、钢侧过渡层。各层均由元素扩散形成。结合区新生成有Cu3Ti3O、TiFe2等合金化合物。

摘要： 采用二元Cu-Ti活性钎料，在不同的钎接工艺下对Al2O3陶瓷和Q235进行真空钎焊。用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪分析了界面的微观结构和反应产物。结果表明，用活性钎料Cu75Ti25，钎焊温度为1100°C、保温时间为20min可以成功焊合Al2O3陶瓷/Q235钢。接头结合区由三层组成，即液态钎料填充陶瓷微孔形成的反应层、合金钎料层、钢侧过渡层。各层均由元素扩散形成。结合区新生成有Cu3Ti3O、TiFe2等合金化合物。

摘要： 采用二元Cu-Ti活性钎料，在不同的钎接工艺下对Al2O3陶瓷和Q235进行真空钎焊。用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪分析了界面的微观结构和反应产物。结果表明，用活性钎料Cu75Ti25，钎焊温度为1100°C、保温时间为20min可以成功焊合Al2O3陶瓷/Q235钢。接头结合区由三层组成，即液态钎料填充陶瓷微孔形成的反应层、合金钎料层、钢侧过渡层。各层均由元素扩散形成。结合区新生成有Cu3Ti3O、TiFe2等合金化合物。

摘要： 采用二元Cu-Ti活性钎料，在不同的钎接工艺下对Al2O3陶瓷和Q235进行真空钎焊。用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪分析了界面的微观结构和反应产物。结果表明，用活性钎料Cu75Ti25，钎焊温度为1100°C、保温时间为20min可以成功焊合Al2O3陶瓷/Q235钢。接头结合区由三层组成，即液态钎料填充陶瓷微孔形成的反应层、合金钎料层、钢侧过渡层。各层均由元素扩散形成。结合区新生成有Cu3Ti3O、TiFe2等合金化合物。

摘要： 采用二元Cu-Ti活性钎料，在不同的钎接工艺下对Al2O3陶瓷和Q235进行真空钎焊。用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪分析了界面的微观结构和反应产物。结果表明，用活性钎料Cu75Ti25，钎焊温度为1100°C、保温时间为20min可以成功焊合Al2O3陶瓷/Q235钢。接头结合区由三层组成，即液态钎料填充陶瓷微孔形成的反应层、合金钎料层、钢侧过渡层。各层均由元素扩散形成。结合区新生成有Cu3Ti3O、TiFe2等合金化合物。

摘要： 采用不同配比的Cu、Ti活性钎料，在不同的钎接工艺下对Al2O3陶瓷和Q235进行真空钎焊。用扫描电镜(SEM)观察了接头的微观组织，通过三点弯曲试验检测试样接头强度。结果表明，钎焊温度1050°C，保温时间20分钟时，试样界面结合区组织致密、无微孔等缺陷，实现了良好的冶金结合，结合强度达143MPa。

摘要： 一种选择性激光熔化制备圆柱状Al2O3‑GdAlO3二元共晶陶瓷的方法，利用CO2激光器通过选择性激光熔化方法获得圆柱状Al2O3‑GdAlO3共晶陶瓷，该Al2O3‑GdAlO3共晶陶瓷尺寸为Φ20×2mm3。得到的共晶陶瓷微观组织细小致密，呈现出典型的相互缠绕的三维网状共晶凝固组织形貌，并且激光扫描区域熔体材料获得较大过冷度，增大形核速率，从而细化共晶组织，提高试样的力学性能。本发明的扫描速率最高可达5000mm/s，选用CO2激光器能量吸收率高，更有利于氧化物陶瓷材料的完全熔化和凝固成形，并且能够制备出具有曲面结构的圆柱形试样，具有一步快速成形大尺寸兼具复杂形状的凝固共晶陶瓷试样的潜力，通过后续优化工艺，有望制备出质量更高的大尺寸Al2O3‑GdAlO3共晶陶瓷试样。

摘要： 本发明涉及基于Al箔中间层的三元层状陶瓷钛硅碳及其固溶体与铁素体不锈钢的扩散连接方法，步骤为：将三元层状陶瓷与铁素体不锈钢的待连接表面用金相砂纸逐级磨光，再用金刚石研磨膏抛光；Al箔清除掉表面氧化膜；按照三元层状陶瓷/Al箔/铁素体不锈钢的顺序排列，并在样品侧面焊接测温铂丝，将焊接后的样品进行扩散连接；连接实验完成后，降温撤压，得到扩散连接接头。采用本发明所提供方法获得的接头界面结合好，连接温度低，具有良好的力学性能和使用性能，界面生成连续的反应层，没有裂纹、气孔等焊接缺陷，能解决合金连接体Cr挥发问题，减少陶瓷连接体制备和加工费用，扩大了三元层状陶瓷Ti

摘要： 一种制备Al2O3‑GdAlO3‑ZrO2三元共晶陶瓷的方法，采用激光近净成形法，通过逐层制造/层层堆积，能够得到现有技术难以制备的不同形状和尺寸的Al2O3‑GdAlO3‑ZrO2三元共晶陶瓷。制备中，本发明通过逐步减小激光功率的方法往复扫描试样上表面，以实现Al2O3‑GdAlO3‑ZrO2三元共晶陶瓷在降温过程中的温度补偿，减缓了试样的冷却速率，使试样在成形后温度逐步降低，从而减小冷却过程中的热应力，抑制裂纹的形成。本发明成形速度快，无需使用使用价格昂贵的Mo坩埚或Ir坩埚，避免了坩埚可能带来的污染，降低了生产成本，并且得到的Al2O3‑GdAlO3‑ZrO2三元共晶陶瓷的凝固组织比布里奇曼法所得试样组织细化25倍以上，且所得试样尺寸是激光悬浮区熔法所得试样尺寸的2‑3倍，拓宽该类材料的应用范围。

摘要： 一种基于三氧化二硼的Al‑Si‑Cu系铝合金表面复合陶瓷膜层的制备方法，以Al‑Si‑Cu系铝合金工件为阳极，以电解槽的不锈钢板为阴极，将工件阳极浸没于工作液中，然后在阴极和阳极之间施加双极性脉冲电，进行微弧氧化处理，使工作液中的三氧化二硼与ADC10铝合金基体中的铝发生等离子体化学反应，从而得到ADC10铝合金表面Al

摘要： 基于三氧化二硼的Al‑Cu‑Mg系铝合金表面复合陶瓷膜层的制备方法。本发明以Al‑Cu‑Mg系铝合金工件为阳极，以电解槽的不锈钢板为阴极，电解槽内装有预先配制好的工作液，将阳极浸没于工作液中，然后在阴极和阳极之间施加双极性脉冲电，并使正向电压为50V～650V、反向电压为20V～95V，电流密度为10A/dm

摘要： 基于三氧化二硼的Al‑Si‑Cu系铝合金表面复合陶瓷膜层的制备方法，以Al‑Si‑Cu系ADC12铝合金工件为阳极，以电解槽的不锈钢板为阴极，将工件阳极浸没于工作液中，然后在阴极和阳极之间施加双极性脉冲电，进行微弧氧化处理，使工作液中的三氧化二硼与ADC12铝合金基体中的铝发生等离子体化学反应，从而得到ADC12铝合金表面Al

摘要： 动态沉积组合物以在轻水核反应堆的锆合金包壳的外表面上形成至少部分粘附于所述外表面的涂层的涂覆组合物和方法。涂覆组合物包含第一组分和第二组分。第一组分选自锆、氧化锆、及其混合物。第二组分选自Zr2AlC陶瓷、Ti2AlC陶瓷、Ti3AlC2陶瓷、Al2O3、铝、硅化锆、无定形或半无定形合金不锈钢、以及Zr2AlC陶瓷、Ti2AlC陶瓷和Ti3AlC2陶瓷的混合物。该涂层具有从包壳的外表面朝向涂层的暴露外表面出现的梯度，使得从包壳的外表面朝向该涂层的暴露外表面第一组分重量百分数减小，和第二组分的重量百分数的增大。

摘要： 一种选择性激光熔化制备圆柱状Al2O3‑GdAlO3二元共晶陶瓷的方法，利用CO2激光器通过选择性激光熔化方法获得圆柱状Al2O3‑GdAlO3共晶陶瓷，该Al2O3‑GdAlO3共晶陶瓷尺寸为Φ20×2mm3。得到的共晶陶瓷微观组织细小致密，呈现出典型的相互缠绕的三维网状共晶凝固组织形貌，并且激光扫描区域熔体材料获得较大过冷度，增大形核速率，从而细化共晶组织，提高试样的力学性能。本发明的扫描速率最高可达5000mm/s，选用CO2激光器能量吸收率高，更有利于氧化物陶瓷材料的完全熔化和凝固成形，并且能够制备出具有曲面结构的圆柱形试样，具有一步快速成形大尺寸兼具复杂形状的凝固共晶陶瓷试样的潜力，通过后续优化工艺，有望制备出质量更高的大尺寸Al2O3‑GdAlO3共晶陶瓷试样。

摘要： 本发明涉及基于Al箔中间层的三元层状陶瓷钛硅碳及其固溶体与铁素体不锈钢的扩散连接方法，步骤为：将三元层状陶瓷与铁素体不锈钢的待连接表面用金相砂纸逐级磨光，再用金刚石研磨膏抛光；Al箔清除掉表面氧化膜；按照三元层状陶瓷/Al箔/铁素体不锈钢的顺序排列，并在样品侧面焊接测温铂丝，将焊接后的样品进行扩散连接；连接实验完成后，降温撤压，得到扩散连接接头。采用本发明所提供方法获得的接头界面结合好，连接温度低，具有良好的力学性能和使用性能，界面生成连续的反应层，没有裂纹、气孔等焊接缺陷，能解决合金连接体Cr挥发问题，减少陶瓷连接体制备和加工费用，扩大了三元层状陶瓷Ti3SiC2及其固溶体材料的应用范围。

摘要： 一种块状三元共晶氧化物陶瓷的选择性激光熔化方法，采用CO2激光选择性熔化方法，并将CO2激光选择性熔化方法的扫描速率和激光功率控制在上述范围内，激光扫描区域熔体材料获得较大过冷度，增大形核速率，从而细化共晶组织，提高试样的力学性能。制备得到大尺寸块状Al2O3‑GdAlO3‑ZrO2共晶陶瓷，所制备的Al2O3‑GdAlO3‑ZrO2共晶陶瓷经过线切割后尺寸达到20×18×3.5mm3。本发明的扫描速率最高可达5000mm/s，并且陶瓷材料对CO2激光器能量吸收率高，更有利于氧化物陶瓷材料的完全熔化和凝固成形。同时，激光光束根据计算机设定路径及参数对粉末层进行有选择性地熔化凝固，层层堆积，能制备出大尺寸兼具复杂形状的凝固共晶陶瓷试样。