黏流活化能

摘要： 以聚氨酯热熔胶、铝粉和高氯酸铵组成的复合固体推进剂为研究对象,首先通过压延物理混合方法制备了复合固体推进剂,采用SEM和EDS方法对其形貌和组分分布进行了表征,测试了其力学性能、密度和机械感度。为深入了解聚氨酯热熔胶基复合推进剂的流变性能,进一步使用哈克流变仪(HAAKE MARS)研究了增塑剂、剪切速率和温度对其黏度的影响。结果表明,聚氨酯热熔胶基热塑性复合推进剂为假塑性流体,符合Ostwald-de Wale模型。与纯热熔胶体系相比,加入增塑剂的聚氨酯热熔胶基热塑性复合推进剂的高温黏度由4×10^(6) Pa·s降至1.5×10^(6) Pa·s,黏流活化能由41.53 kJ/mol降至28.57 kJ/mol。此外,聚氨酯热熔胶基热塑性推进剂随温度升高和剪切速率的增加其黏度逐渐减小,纯热熔胶基推进剂的黏流活化能随剪切速率的增加由41.53 kJ/mol降至31.20 kJ/mol。

摘要： 快速发展的增材制造技术为固体推进剂传统浇注成型的柔性化、适应性差等问的解决题提供了有效途径。传统热固性固体推进剂的流平性好,无法逐层沉积成型。因而,为实现热固性固体推进剂的3D打印成型,本研究对其液相组分进行了改性,通过添加少量定型助剂共混改性端羟基聚丁二烯(HTPB),制备得到改性HTPB固体推进剂,并对其的流变特性进行了研究。结果表明,共混改性使黏合剂黏度、表观黏流活化能升高;改性HTPB固体推进剂流变特性符合Herschel‑Bulkley方程,且流动性随温度升高而提高;同时,改性HTPB固体推进剂在室温下具有较高储能模量(>104 Pa)以及较小的损耗角正切(ω<10 rad·s^(-1),G″/G'<0.5),整体不呈现流动性,且少量定型助剂对推进剂的热分解行为没有产生显著影响,实现了改性HTPB固体推进剂的3D打印成型。

摘要： 超高分子量聚乙烯(UHMWPE)分子量高,流变性能差,不利于加工;笔者使用纳米级蒙脱土对其改性;并采用Rosand RH-7流变仪对三种不同分子量的UHMWPE样品进行流变行为对比分析,使用Haake转矩流变仪、平行同向双螺杆挤出机考察蒙脱土添加量和挤出温度对UHMWPE熔体挤出性能的影响。结果表明:三种不同分子量的UHMWPE样品均有剪切变稀现象,为典型的非牛顿流体;随着温度的升高,三种UHMWPE样品的表观黏度均下降、非牛顿指数均提高,相同温度下,非牛顿指数n为:n(UHMWPE-1)>n(UHMWPE-2)>n(UHMWPE-3);随着剪切速率的提高,三种UHMWPE样品的表观黏度均下降、黏流活化能均下降;在相同的剪切速率下,三种UHMWPE的黏流活化能大小为:△E_(η)(UHMWPE-3)>△E_(η)(UHMWPE-2)>△E_(η)(UHMWPE-1);添加蒙脱土,三种UHMWPE在不同的温度下扭矩均下降;蒙脱土添加5.0%时,扭矩下降最明显;蒙脱土添加5.0%时,挤出性能最优。

摘要： 采用旋转式黏度计测定了聚乳酸和乳酸-乙醇酸共聚物溶液在不同温度下不同质量分数时的黏度,计算了聚乳酸和乳酸-乙醇酸共聚物溶液的黏流活化能.结果表明:乳酸-乙醇酸共聚物溶液属于假塑性流体,其黏度随剪切速率的增加而减小;乳酸-乙醇酸共聚物溶液和聚乳酸溶液的黏度均随浓度的升高而增加,随温度的升高而减小,黏度与浓度之间均符合指数函数关系,黏度与温度之间均符合Arrhenius指数函数方程;聚乳酸和乳酸-乙醇酸共聚物溶液的黏流活化能基本上随浓度的升高而增大.溶液的黏流活化能越大,流动越困难,溶液的黏度对温度的变化越敏感;当溶剂、浓度一定时,乳酸-乙醇酸共聚物溶液的黏流活化能低于聚乳酸溶液的黏流活化能,乳酸-乙醇酸共聚物溶液的黏度比聚乳酸溶液低得多.这说明乳酸-乙醇酸共聚物与溶剂的相容性更好,乳酸-乙醇酸共聚物溶液比聚乳酸溶液更易流动.高分子与溶剂的相容性取决于分子结构.

摘要： 为探讨黏土矿物材料(QE粉)改性聚丙烯(PP)共混物的可纺性,以QE粉为改性剂,与聚丙烯填充共混改性制备不同QE微粒质量分数的改性PP切片。采用双柱型毛细管流变仪对改性PP切片的剪切流变性能进行测试表征。通过熔融纺丝法制备改性PP共混纤维,利用扫描电镜、纱线强伸度仪对纤维的形貌及力学性能进行测试分析。结果表明:改性剂QE粉的加入不改变改性PP共混物流体类型,仍为剪切变稀流体,但增强了其非牛顿性。随着QE粉添加量的增多,QE粉与PP共混后增大了其流动阻力,改性PP共混物熔体的剪切黏度、剪切应力、黏流活化能增大;在260°C,469.58 s的剪切速率下,当QE粉质量分数增至8%时,与纯PP相比,非牛顿指数n值降低了19.62%,剪切黏度增大52.60%,剪切应力也随之增大了67.78%;QE微粒均匀负载在改性PP共混纤维表面,改性后的PP纤维断裂强度与断裂伸长率有所下降。

摘要： 应用高压毛细管流变仪测试了2种常压阳离子染料可染聚酯(ECDP-1,ECDP-2)熔体的流变性能并与常规聚酯(PET)熔体的流变性能进行对比.结果表明:ECDP-1,ECDP-2与PET熔体都属于假塑性非牛顿流体,黏度随剪切速率((γ))的增大而减小;ECDP-1,ECDP-2与PET熔体的非牛顿指数都随温度的升高而增大,ECDP-1,ECDP-2熔体的非牛顿性大于PET;ECDP-1,ECDP-2与PET熔体的黏流活化能(△Eη)随(γ)的增大先增大后减小;在所选(γ)范围内,ECDP-1,ECDP-2熔体的△Eη 都大于PET;ECDP-1,ECDP-2与PET熔体的结构黏度指数(△η)随着温度的升高而减小;ECDP-1,ECDP-2熔体的△η较PET熔体高,表明ECDP-1,ECDP-2熔体的结构化程度高于PET熔体.

摘要： 通过掺加红油增塑剂、C9石油树脂、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SBS)改性剂制备不同类型改性沥青,采用沥青针入度、旋转黏度、动态剪切流变、多应力蠕变恢复、弯曲梁流变等实验对其高低温及感温性能进行研究,并与基质沥青进行对比.结果表明,3种改性剂均可改善沥青感温性能,黏流活化能指标有助于沥青混合料施工工艺控制与调整;SBS改性剂是提高沥青高温性能的主要因素;红油增塑剂和SBS改性剂可以改善沥青低温性能,树脂则对沥青低温性能产生不利影响.

摘要： 为探究高黏度聚酰胺6单丝的可纺性,用毛细管流变仪对高黏度聚酰胺6的剪切流变性能进行研究,分析了3种不同口模直径下熔体的剪切流变性能.结果 表明:高黏度聚酰胺6熔体为切力变稀流体,其剪切黏度随剪切速率的增加而降低,随温度的升高而降低;非牛顿指数均随温度的升高而增大,随剪切速率的增加而减小;熔体的黏流活化能随剪切速率的增加而减少.口模直径直接影响熔体的流变性能,随着口模直径的增大,其非牛顿指数n值变化更为复杂;熔体剪切黏度随口模直径的增大而增大;口模直径越大,熔体黏流活化能的变化差异越大,对熔体黏度的温敏性影响越大.研究结果对高黏度聚酰胺6单丝大口模挤出生产成型的工艺条件的优化改进具有理论和实践指导意义.

摘要： 为了明确制备方法和工艺条件对橡胶沥青黏度特性的影响,在不同制备温度、制备时间、胶粉粒径及胶粉掺量条件下,采用高速剪切和机械搅拌两种方式制备橡胶沥青,对比分析了两种制备体系橡胶沥青黏度变化规律及黏度构成差异。采用Arrhenius方程计算了两种体系橡胶沥青的黏流活化能(Eη),探究了其黏流特性的差异及温度敏感性。结果表明:两种制备体系的橡胶沥青黏度随制备温度、制备时间的增加及胶粉粒径的减小先增大后减小,在135°C、150°C以及165°C测试条件下,剪切橡胶沥青的黏度大于搅拌体系,而在180°C条件下呈现出相反规律;随胶粉掺量的增加,二者的黏度不断增大,且搅拌体系的黏度始终大于剪切体系。剪切体系的Eη大于搅拌体系,表明剪切体系橡胶沥青的黏度主要源于胶粉和沥青的交互作用,温度敏感性更强,而搅拌橡胶沥青的黏度主要来自胶粉的位阻效应,自身稳定性更好。

摘要： 通过两段式聚合法制备共聚酰胺PA6-66,然后采用熔融共混得到碳纤维增强PA6-66复合材料(CF/PA6-66)。对复合材料的断面形貌、热性能、结晶性能、非等温结晶动力学、熔体流变性、力学性能和动态力学性能进行了分析。差示扫描量热(DSC)和热重分析结果表明,CF/PA6-66复合材料的熔点约为190°C,分解温度在376°C以上。DSC和X射线衍射分析表明,CF的加入加快了聚合物的结晶速率,促进γ晶型的形成。力学性能和熔体流变性能测试结果表明,随着CF含量的增加,复合材料的拉伸强度、弯曲强度与缺口冲击强度均先升高后降低,当CF含量为20%时,CF/PA6-66复合材料的拉伸强度与弯曲强度分别为95.54 MPa和121.42 MPa,相比纯PA6-66分别提升了82.26%和81.17%,同时其黏流活化能仅为35.43 kJ/mol。

摘要： 设计五因素四水平正交试验,通过保护渣电磁特性测量装置测定了高频电磁场作用下保护渣黏度随温度变化的曲线,根据Arrhenius方程和最小二乘原理计算相应的黏流活化能,研究了保护渣中碱度、Na2O、MgO、CaF2及BaO的成分变化对其流变性的影响,为软接触电磁连铸技术中保护渣的设计提供了理论依据.研究结果表明:在20kHz高频电磁场下,随着碱度的升高、Na20、Mg0、CaF2及BaO含量的升高,均使保护渣黏度增大,黏流活化能增大,转折温度升高.

摘要： 本发明提供了用于具有耐磨性和光滑性的涂料和涂层剂的活化能射线可固化的(甲基)丙烯酸聚氨酯和活化能射线可固化的组合物以及其用途。可固化的(甲基)丙烯酸聚氨酯含有含13-25个碳原子的长链烷基和活化能射线可固化的官能团并由聚己酸内酯修饰。所述的(甲基)丙烯酸聚氨酯可通过每分子含三个或更多异氰酸酯基团的有机异氰酸酯、长链烷基醇和聚己酸内酯修饰的(甲基)丙烯酸羟乙基酯的反应制得。另一方面，活化能射线可固化的组合物含有所述的(甲基)丙烯酸聚氨酯。

摘要： 本发明提供一种用毛细管流变仪测算高分子材料流体粘流活化能的方法，包括步骤一，任取一种或多种热塑性高分子材料的粒料或粉料。步骤二，测量两个剪切速率γ1与γ2下，高分子材料随温度变化的表观粘度。步骤三，利用阿伦尼乌斯经验式:Eη＝2.303Rd(lgηa)/d(1/T)用作图法求算活化能；步骤四，用步骤三的公式测量两个剪切速率γ1的粘流活化能E1及剪切速率γ2的粘流活化能E2。步骤五，用已知的lgγ1、E1及lgγ2、E2,求出常数a5及a3。步骤六，利用步骤五整理的公式Eη＝2.303R(a5‑a3lgγw)可计算无穷多个剪切速率下的粘流活化能.本发明把剪切速率温度表观粘度间的相关关系转化为函数关系克服了阿伦尼乌斯经验式的隨机性；测算方法准确；快速具有连续取值特点；适用范围广，方便技术人员操作。

摘要： 本发明提供了一种基于特征尺寸的高聚物熔体粘流活化能模型的建立方法，其包括以下步骤：建立不同材料、特征尺寸和剪切速率的粘流活化能指数模型；计算得到不同剪切速率下高聚物熔体粘流活化能，拟合得系数A、B的值；基于高聚物熔体试验分析，得到不同口模特征尺寸D下的系数A、B的值，建立模型系数A、B与特征尺寸D的关系式；根据不同高聚物材料的熔体试验，得到不同高聚物材料的系数A、B关于口模特征尺寸D的散点分布图，拟合得到高聚物材料特性参数的数值；引入模型修正系数，建立粘流活化能计算模型。本发明的技术方案考虑了不同高聚物材料以及高聚物熔体流变特征尺寸影响，提高了高聚物熔体粘流活化能计算的准确性。

摘要： 提供了活化能射线固化组合物，其包括：可聚合树枝状支化化合物；和含有可聚合不饱和键的聚酯类树脂。

摘要： 本发明涉及一种活化能射线固化型树脂组合物用防静电干扰剂、以及含有该防静电干扰剂的活化能射线固化型树脂组合物，该活化能射线固化型树脂组合物用防静电干扰剂的特征在于，由下述通式(1)和/或(2)表示，本发明的防静电干扰剂与以往的具有防静电干扰性的活化能射线固化型树脂组合物相比，能够降低表面电阻值，

摘要： 本发明提供了用于具有耐磨性和光滑性的涂料和涂层剂的活化能射线可固化的(甲基)丙烯酸聚氨酯和活化能射线可固化的组合物以及其用途。可固化的(甲基)丙烯酸聚氨酯含有含13－25个碳原子的长链烷基和活化能射线可固化的官能团并由聚己酸内酯修饰。所述的(甲基)丙烯酸聚氨酯可通过每分子含三个或更多异氰酸酯基团的有机异氰酸酯、长链烷基醇和聚己酸内酯修饰的(甲基)丙烯酸羟乙基酯的反应制得。另一方面，活化能射线可固化的组合物含有所述的(甲基)丙烯酸聚氨酯。

摘要： 本发明公开了一种基于粘流活化能(E

摘要： 本发明公开了一种快捷测算假塑性流体粘流活化能的方法，包括步骤：S1.取假塑性流体粉料或粒料，分别在温度T

摘要： 本发明提供了一种基于特征尺寸的高聚物熔体粘流活化能模型的建立方法，其包括以下步骤：建立不同材料、特征尺寸和剪切速率的粘流活化能指数模型；计算得到不同剪切速率下高聚物熔体粘流活化能，拟合得系数A、B的值；基于高聚物熔体试验分析，得到不同口模特征尺寸D下的系数A、B的值，建立模型系数A、B与特征尺寸D的关系式；根据不同高聚物材料的熔体试验，得到不同高聚物材料的系数A、B关于口模特征尺寸D的散点分布图，拟合得到高聚物材料特性参数的数值；引入模型修正系数，建立粘流活化能计算模型。本发明的技术方案考虑了不同高聚物材料以及高聚物熔体流变特征尺寸影响，提高了高聚物熔体粘流活化能计算的准确性。

摘要： 本发明提供一种用毛细管流变仪测算高分子材料流体粘流活化能的方法，包括步骤一，任取一种或多种热塑性高分子材料的粒料或粉料。步骤二，测量两个剪切速率γ